CZ2005756A3 - Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek - Google Patents
Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2005756A3 CZ2005756A3 CZ20050756A CZ2005756A CZ2005756A3 CZ 2005756 A3 CZ2005756 A3 CZ 2005756A3 CZ 20050756 A CZ20050756 A CZ 20050756A CZ 2005756 A CZ2005756 A CZ 2005756A CZ 2005756 A3 CZ2005756 A3 CZ 2005756A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- followed
- temperature
- max
- residence time
- hot
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
Abstract
Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek zahrnuje proces termomechanického zpracování a/nebo proces interkritického tepelného zpracování, kdy nejprve probíhá výroba trubek válcováním za tepla nebo protlacováním za tepla, následuje proces vychlazování a v záveru probíhá tazení a/nebo tvárení vnitrním pretlakem a/nebo ohýbání trubek. U procesu termomechanického zpracování probíhá válcování za tepla nebo protlacování za tepla, kdy teplotana konci procesu tvárení je v rozmezí 600 az 1000.degree.C, a následuje proces rízeného vychlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 az 450.degree.C je max. 50 s a doba setrvání v intervalu 450 az 350.degree.C je min. 120 s. Po procesu válcování za tepla nebo protlacování za tepla probíhá proces vychlazování, po kterém následuje interkritické tepelné zpracování, jehoz max. teplota jev rozmezí 770 az 850.degree.C, po prodleve na této teplote následuje rízení ochlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 az 450.degree.C je max. 50 s, a doba setrvání v teplotním intervalu 450 az 350.degree.C je min. 120 s.
Description
Způsob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek zahrnuje proces termomechanického zpracování a/nebo proces interkritického tepelného zpracování, kdy nejprve probíhá výroba trubek válcováním za tepla nebo protlačováním za tepla, následuje proces vychlazování a v závěru probíhá tažení a/nebo tváření vnitřním přetlakem a/nebo ohýbání trubek. U procesu termomechanického zpracování probíhá válcování za tepla nebo protlačování za tepla, kdy teplota na konci procesu tváření je v rozmezí 600 až 1000°C, a následuje proces řízeného vychlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450°C je max. 50 s a doba setrvání v intervalu 450 až 350°C je min. 120 s. Po procesu válcování za tepla nebo protlačování za tepla probíhá proces vychlazování, po kterém následuje interkritické tepelné zpracování, jehož max. teplota je v rozmezí 770 až 850°C, po prodlevě na této teplotě následuje řízení ochlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450°C je max. 50 s, a doba setrvání v teplotním intervalu 450 až 350°C je min. 120 s.
• » • 999 «9 9 • 9 * ··« • ••99 9 9 · 9 9 9 • · 9 · 9 9 9 9 9 *9 99 999 999« 99 «99
Způsob výroby vysokopevných nízko legovaných trubek
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek, které jsou vyrobené tažením, protlačováním, válcováním nebo kombinací těchto kroků a jsou vyrobené z ocelí s řízenou vícefázovou mikrostrukturou materiálu.
Dosavadní stav techniky
Podle obdobných způsobů řešení, která jsou dosud známá, se předmět vynálezu popsaný v dokumentu č. US 2003116238 týká vysokopevných ocelových trubek s výbornou tvařitelností materiálu, které byly získány pro tváření metodou hydroformingu a pro podobné tvářecí technologie.
Materiál trubek má chemické složení uváděné v hmotnostních procentech: 0,0005 - 0,30 % C, 0,001 ~ 2,0 % Si, 0,01 - 3,0 % Mn, v případě potřeby přiměřená množství legujících prvků. Zbývaj ící podíl j e tvořen Železem a nevyhnutelným množstvím příměsí.
Řešení podle tohoto dokumentu ovšem nespecifikuje technologický postup, který by zajistil vznik požadované mikrostruktury materiálu a požadované vlastnosti.
Podle dokumentu ě. US 2003051782 má ocelová trubka chemické složení: 0,05 - 0,3 % C, 1,8-4% Mn. Křemík a hliník prochází procesem redukce průměru válcováním, ve kterém celková redukce průměru není menší než 20% a teplota na konci válcování pro zmenšení průměru není vyšší než 800 °C. Takto získaná struktura tvořená martenzitem a/nebo bainitem nebo i feritem je získaná jako produkt transformace deformovaného austenitu.
Výsledkem řešení je materiál pro trubky s pevností v tahu vyšší než 1000 MPa, který má vynikající vlastnosti ve tříbodovém ohybu. Chemické složení ocelových trubek dle tohoto dokumentu dále může obsahovat nejméně jeden z prvků ze skupiny obsahující Cu, Ni, Cr a Mo nebo nejméně jeden z prvků ze skupiny Nb, V, Ti a B nebo alespoň jeden prvek ze skupiny obsahující kovy vzácných zemin a Ca.
Řešení podle tohoto dokumentu ale nespecifikuje technologický postup, který zajistí vznik požadované mikrostruktury a vlastností.
Podstata vynálezu
Způsob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek, zhotovených z materiálu obsahující škodlivé příměsi v množství max. 0,03 hm. % S, max. 0,03 % P, max. 0,08 % Cu, max. 0,08 % AI a dále obsahující 0,10 až 0,45 hm. % C, 1,2 až 2,5 hm. % Mn, 1,2 až 2,5 hm. % Si, zbytek tvoří Fe a nepatrný obsah stopových prvků a dále s výhodou obsahující mikrolegující prvky Nb, V, Ti, kde trubky, jsou vyrobené tažením, protlačováním, válcováním nebo kombinací těchto a jsou vyrobené z ocelí s vícefázovou mikrostrukturou materiálu.
Podstata řešení spočívá v tom, že trubky jsou vyrobené procesem termomechanického zpracování a/nebo procesem interkritického tepelného zpracování, kdy nejprve probíhá výroba trubek válcováním za tepla nebo protlačováním za tepla, následuje proces vychlazování a v závěru probíhá tažení a/nebo tváření vnitřním přetlakem a/nebo ohýbání trubek.
Ve variantním řešení probíhá u procesu termomechanického zpracování válcování za tepla nebo protlačování za tepla, kdy teplota na konci jev rozmezí 600 až 1 000 °C,
Následuje řízené vychlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450 °C je max. 50 s a doba setrvání v intervalu 450 až 350 °C je min. 120 s.
t » * t«« • · »»· « · · « t « · · · ·« · · · • · « • « • · · * · • · · · • ·t·a ·· ·>«
V jiném variantním řešení po procesu válcování za tepla nebo protlačování za tepla probíhá vychlazování, po kterém následuje interkritické tepelné zpracování, jehož max. teplota je v rozmezí 770 až 850 °C. Po prodlevě na této teplotě následuje řízení ochlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450 °C je max. 50 s, a doba setrvání v teplotním intervalu 450 až 350 °C je min. 120 s.
V dalším variantním řešení po procesu válcování za tepla nebo protlačování za tepla probíhá vychlazování, po kterém následuje tažení a dále interkritické tepelné zpracování jehož max. teplota je v rozmezí 770 až 850 °C.
Po prodlevě na této teplotě následuje řízení ochlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450 °C je max. 50 s, a doba setrvám v teplotním intervalu 450 až 350 °C je min. 120 s.
Výhodou navrhovaného řešení je možnost získat vysokopevné trubky s vysokou plasticitou potřebnou pro proces tváření za studená, např. pro technologie tažení a/nebo ohýbání a/nebo hydroforming (tváření vnitřním přetlakem). Řešení umožňuje dosáhnout požadované vícefázové mikrostruktury s výbornými vlastnostmi materiálu buď termomechanickým zpracováním, anebo ínterkritickým tepelným zpracováním.
Možnost volby jedné z uvedených variant představuje další výhodu, neboť v některých provozech nelze požadovaný režim termomechanického zpracování provádět a dále pro některé aplikace je zapotřebí před proces vývoje požadované mikrostruktury předřadit proces tažení. V takovém případě lze pak vývoj mikrostruktury materiálu zajistit procesem interkritického tepelného zpracování.
Příklady provedení technického řešení
Příklad 1
Z ocelového materiálu, který obsahoval max. 0,03 hm. % S, max. 0,03 % P, máx. 0,08 % Cu, max. 0,08 % AI, 0,10 až 0,45 hm. % C, 1,2 až 2,5 hm. % Mn, 1,2 až 2,5 hm. % Si, se zbytkem Fe a nepatrného obsahu stopových prvků a který dále obsahoval mikrolegující prvky Nb, V, Ti, byly zhotoveny vysokopevné nízkolegované trubky, jejichž tloušťka stěny je 2 mm.
Trubky byly zhotoveny z ocelí s vícefázovou mikrostrukturou materiálu a byly vyrobeny válcováním s řízeným vychlazováním a následným tažením.
Pro výrobu trubek byl v tomto příkladu použit proces termomechanického zpracování, při kterém probíhá válcování za tepla, kdy teplota na konci procesuje v rozmezí 800 až 900 °C. Poté probíhá proces řízeného vychlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450 °C je 25 s, a doba setrvání v teplotním intervalu 450 až 350°Cje 300 s.
V závěru procesu probíhá proces tažení, který je proveden jedním úběrem tzn. bez mezioperačního žíhání.
Tato skutečnost (výhoda) je umožněna vysokou plasticitou materiálu, která byla dosažena díky multifázové struktuře použité oceli. Řízená multifázová struktura materiálu byla dosažena během procesu termomechanického zpracování.
Příklad 2
Z ocelového materiálu, který obsahoval max. 0,03 hm. % S, max. 0,03.% P, max. 0,08 % Cu, max. 0,08 % AI, 0,10 až 0,45 hm. % C, 1,2 až 2,5 hm. % Mn, 1,2 až 2,5 hm. % Si, »
* · • · • · I • · ·»· t * ····· · * » • · · · a a ·· ·»· ·<· ···· se zbytkem Fe a nepatrného obsahu stopových prvků a který dále obsahoval mikrolegující prvky Nb, V, Ti, byly zhotoveny vysokopevné nízkolegované trubky, jejichž tloušťka stěny je 2 mm.
Trubky byly zhotoveny z ocelí s vícefázovou mikro strukturou materiálu a byly vyrobeny válcováním, tažením a interkritickým tepelným zpracováním.
Pro výrobu trubek byl v tomto příkladu použit postup, při kterém po procesu válcování za tepla nebo protlačování za tepla probíhá vychlazování, po kterém následuje tažení a dále interkritické tepelné zpracování, u kterého probíhá ohřev na teplotě 800 °C.
Po prodlevě na této teplotě následuje řízení ochlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450 °C je 15 s, a doba setrvání v teplotním intervalu 450 až 350 °C je 400s.
Takto vyrobená trubka je použitelná pro tváření vnitřním přetlakem, při kterém je nutné, aby materiál měl vysokou plasticitu. Požadovaná plasticita byla dosažena během interkritického tepelného zpracování, kdy vznikla multifázová mikrostruktura.
Průmyslová využitelnost
Praktické použití navrhovaného řešení je využitelné při výrobě dopravní techniky, především při výrobě automobilů nebo autobusů a kolejových vozidel.
• « • · « · ·· ♦··
Claims (4)
- -Náreky^-na-ochranu1. Způsob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek, zhotovených z materiálu obsahujícího škodlivé příměsi v množství max. 0,03 hm. % S, max. 0,03 % P, max. 0,08 % Cu, max. 0,08 % Al a dále obsahujícího 0,10 až 0,45 hm. % C, 1,2 až 2,5 hm. % Mn, 1,2 až 2,5 hm. % Si, zbytek tvoří Fe a nepatrný obsah stopových prvků a dále s výhodou obsahujícího mikrolegující prvky Nb, V, Ti, kde trubky jsou vyrobené technologickými postupy tažením, protlačováním, válcováním nebo kombinací těchto postupů a jsou vyrobené z ocelí s vícefázovou mikrostrukturou materiálu, vyznačující se tím, že způsob výroby zahrnuje proces termomechanického zpracování a/nebo proces interkritického tepelného zpracování, kdy nejprve probíhá výroba trubek válcováním za tepla nebo protlačováním za tepla, následuje proces vychlazování a v závěru probíhá tažení a/nebo tváření vnitřním přetlakem a/nebo ohýbání trubek.
- 2. Způsob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek podle nároku 1., vyznačující se tím, že u procesu termomechanického zpracování probíhá válcování ža teplá nebo protlačování za tepla, kdy teplota na konci procesu tváření je v rozmezí 600 až 1000 °C, a následuje proces řízeného vychlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450 °C je max. 50 s a doba setrvání v intervalu 450 až 350 °C je min. 120 s.
- 3. Způsob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek podle nároku 1., vyznačující se tím, že po procesu válcování za tepla nebo protlačování za tepla probíhá proces vychlazování, po kterém následuje interkritické tepelné zpracování, jehož max. teplota je v rozmezí 770 až 850 °C, po prodlevě na této teplotě následuje řízení ochlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450 °C je max. 50 s, a doba setrvání v teplotním intervalu 450 až 350 °C je min. 120 s.
- 4. Způsob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek podle nároku 1., vyznačující se tím, že po procesu válcování za tepla nebo protlačování za tepla probíhá proces vychlazování, po kterém následuje tažení a dále interkritické tepelné zpracování jehož max. teplota je v rozmezí 770 až 850 °C, po prodlevě na této teplotě následuje řízení ochlazování, kdy doba setrvání v teplotním intervalu 700 až 450 °C je max. 50 s, a doba setrvání v teplotním intervalu 450 až 350 °C je min. 120 s.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ20050756A CZ299495B6 (cs) | 2005-12-06 | 2005-12-06 | Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných ocelových trubek |
PCT/CZ2006/000086 WO2007065380A2 (en) | 2005-12-06 | 2006-12-06 | Method of production of high-strength low-alloyed steel pipes |
EP06818001.7A EP1984527B1 (en) | 2005-12-06 | 2006-12-06 | Method of production of high-strength low-alloyed steel pipes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ20050756A CZ299495B6 (cs) | 2005-12-06 | 2005-12-06 | Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných ocelových trubek |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ2005756A3 true CZ2005756A3 (cs) | 2007-06-13 |
CZ299495B6 CZ299495B6 (cs) | 2008-08-13 |
Family
ID=37964880
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ20050756A CZ299495B6 (cs) | 2005-12-06 | 2005-12-06 | Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných ocelových trubek |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1984527B1 (cs) |
CZ (1) | CZ299495B6 (cs) |
WO (1) | WO2007065380A2 (cs) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110508625A (zh) * | 2019-10-17 | 2019-11-29 | 东北大学 | 用于中小口径热轧无缝钢管的在线控制冷却装置及方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103243275B (zh) * | 2013-04-03 | 2015-06-03 | 北京交通大学 | 一种贝氏体/马氏体/奥氏体复相高强钢的制备方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6156233A (ja) * | 1984-08-23 | 1986-03-20 | Nippon Steel Corp | 超細粒低合金熱延高張力鋼の製造方法 |
JPH0660346B2 (ja) * | 1987-03-02 | 1994-08-10 | 日本鋼管株式会社 | 高強度鋼管継手の製造方法 |
CZ281082B6 (cs) * | 1990-03-14 | 1996-06-12 | Nová Huť, A.S. | Olejářská bezešvá trubka |
JPH04276018A (ja) * | 1991-03-01 | 1992-10-01 | Kobe Steel Ltd | 圧壊特性に優れたドアガードバーの製造方法 |
JPH0596323A (ja) * | 1991-10-07 | 1993-04-20 | Nippon Steel Corp | 圧潰特性に優れた複層型電縫油井管の製造方法 |
SK278094B6 (en) * | 1992-05-27 | 1995-12-06 | Jaroslav Sedlarik | Device for continual measuring of mass ununiform of bundle of fibers |
JPH07246481A (ja) * | 1994-03-10 | 1995-09-26 | Nippon Steel Corp | 高強度クラッド鋼板の製造方法 |
JPH10505789A (ja) * | 1994-06-16 | 1998-06-09 | マンネスマン・アクチエンゲゼルシャフト | 熱間加工継ぎ目無管の製造方法 |
FR2761699B1 (fr) * | 1997-04-04 | 1999-05-14 | Ascometal Sa | Acier et procede pour la fabrication d'une piece pour roulement |
KR100514119B1 (ko) * | 2000-02-28 | 2005-09-13 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 성형성이 우수한 강관 및 그의 제조방법 |
JP4608739B2 (ja) | 2000-06-14 | 2011-01-12 | Jfeスチール株式会社 | 自動車ドア補強用鋼管の製造方法 |
-
2005
- 2005-12-06 CZ CZ20050756A patent/CZ299495B6/cs not_active IP Right Cessation
-
2006
- 2006-12-06 WO PCT/CZ2006/000086 patent/WO2007065380A2/en active Application Filing
- 2006-12-06 EP EP06818001.7A patent/EP1984527B1/en not_active Not-in-force
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110508625A (zh) * | 2019-10-17 | 2019-11-29 | 东北大学 | 用于中小口径热轧无缝钢管的在线控制冷却装置及方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CZ299495B6 (cs) | 2008-08-13 |
WO2007065380A3 (en) | 2008-08-21 |
EP1984527B1 (en) | 2013-11-06 |
WO2007065380A2 (en) | 2007-06-14 |
EP1984527A2 (en) | 2008-10-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5483859B2 (ja) | 焼入性に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法、並びに高強度かつ耐衝撃特性及び耐内圧疲労特性に優れたディーゼルエンジン用燃料噴射管及びコモンレールの製造方法 | |
JP6829265B2 (ja) | 高強度合金化亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
JP4974331B2 (ja) | 耐衝撃特性と強度−延性バランスに優れた鋼製高強度加工品およびその製造方法、並びに高強度かつ耐衝撃特性および耐内圧疲労特性に優れたディーゼルエンジン用燃料噴射管およびコモンレールの製造方法 | |
RU2689573C2 (ru) | Способ изготовления высокопрочного стального листа, обладающего улучшенными прочностью, формуемостью, и полученный лист | |
US10513761B2 (en) | High-strength steel material for oil well and oil country tubular goods | |
AU2017353259B2 (en) | Medium-manganese steel product for low-temperature use and method for the production thereof | |
CN102676930A (zh) | 具有优异韧性的超高强度钢 | |
SA516370454B1 (ar) | مادة فولاذية عالية المتانة لبئر زيت وأنابيب بئر زيت | |
EP2562272B1 (en) | Method for producing steel product or steel component having excellent mechanical properties, steel product produced by the method and use of steel pipe made of strain hardened steel | |
JP2009532584A (ja) | 低温における超高度の強度及び優れた靭性を有する低炭素合金鋼管並びにその製法 | |
EP1678335A1 (en) | Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughnes at low temperature and method of manufacturing the same | |
EA019610B1 (ru) | Способ изготовления бесшовных труб | |
CA2903916A1 (en) | High strength hot dip galvanised complex phase steel strip | |
CA2932068C (en) | Method for producing high-strength duplex stainless steel | |
CA2800991C (en) | Process for manufacturing a steel tube for air bags | |
EP3512967A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines umgeformten bauteils aus einem manganhaltigen stahlflachprodukt und ein derartiges bauteil | |
WO2015146331A1 (ja) | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼および高強度ボルト | |
MXPA04010403A (es) | Metodo para producir tubo de acero sin union para inflador de bolsas de aire. | |
JP2014037596A (ja) | 熱間成形鋼板部材およびその製造方法ならびに熱間成形用鋼板 | |
JP5711955B2 (ja) | 切欠き疲労強度に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法 | |
WO2011048971A1 (ja) | 高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 | |
JP5778903B2 (ja) | 切欠き疲労強度に優れた高強度鋼製加工品の製造方法 | |
US4295902A (en) | Method of manufacturing rolled steel products with high elastic limit | |
CZ2005756A3 (cs) | Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných trubek | |
JP2001254138A (ja) | 予加工後の成形性の優れた高強度鋼板とその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20141206 |