CZ281082B6 - Olejářská bezešvá trubka - Google Patents
Olejářská bezešvá trubka Download PDFInfo
- Publication number
- CZ281082B6 CZ281082B6 CS901236A CS123690A CZ281082B6 CZ 281082 B6 CZ281082 B6 CZ 281082B6 CS 901236 A CS901236 A CS 901236A CS 123690 A CS123690 A CS 123690A CZ 281082 B6 CZ281082 B6 CZ 281082B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- steel
- tube
- temperature
- carbon
- maximum
- Prior art date
Links
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 title claims description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 22
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 7
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 10
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 4
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N D-Glucitol Natural products OC[C@H](O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)CO FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum Chemical compound [Cr].[Mo] VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000600 sorbitol Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Olejářská bezešvá trubka odolná proti křehkému lomu v prostředí sirovodíku, vyválcovaná z oceli o hmotnostním složení 0,28 až 0,40 % uhlíku; 1,0 až 1,5 % manganu; 0,20 až 0,50 % křemíku; 0,07 až 0,14 % vanadu; max. 0,08 % titanu; 0,001 až 0,003 % bóru, stopy až 0,030 % fosforu, stopy až 0,010 % síry; 0,010 až 0,030 % hliníku, max. 0,14 % mědi; max. 0,20 % niklu a max. 0,30 % chrómu, zbytek železo, se tepelně zpracovává kalením s úplným prokalením v celé její délce a v každém místě její stěny na minimální tvrdost HRC = 0,9 |(50.C) + 29|, kde C značí hmotnostní obsah uhlíku v oceli /%/, a následným popouštěním trubky na minimální popouštěcí teplotu 620 .sup.o .n.C.ŕ
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby olejářské bezešvé trubky odolné proti křehkému lomu, která je určena pro práci v naftových a plynových hlubokých vrtech s výskytem sirovodíku a vyrobena z oceli mikrolegované karbidotvornými prvky a zušlechtěné na zaručené hodnoty odolnosti v sirovodíkovém prostředí.
Dosavadní stav techniky
Požadavky na užitné vlastnosti naftových trubek do náročného prostředí s výskytem sirovodíku, vznikající při rostoucích hloubkách vrtů spolu se ztíženými geologickými podmínkami, vytvářejí novou potřebu zlepšení jejich vlastností.
Nejedná se již jen o zvýšení základních mechanických vlastností ocele v podobě meze RpO 2, ale spíše o soulad nominálních pevnostních vlastností s plasticitou oceli na vysokých popřípadě velmi vysokých absolutních úrovních, které jsou vyžadovány zejména při trojosém napětí, namáhajícím konstrukci naftových kolon tahem, tlakem i ohybem. Takové namáhání je v kyselém prostředí provázeno fyzikálně chemickým jevem koroze pod napětím. To je vyvoláno výskytem sirovodíku, který doprovází průzkum a těžbu nafty a plynu z větších hloubek, popřípadě ze specifických ložisek.
Za určitých podmínek koncentrace sirovodíku převyšující hranici 150 ppm, může být při současném mechanickém zatížení kolony příčinou předčasných křehkých lomů, a to i v případech, kdy zátěž nedosahuje ani poloviny nominální hodnoty meze R__ 9. V takovém pu f z prostředí a při takových podmínkách dochází k degradaci základních vlastností ocele, přičemž tyto nepříznivé vlivy jsou přímo úměrné pevnostním hodnotám, popřípadě tvrdosti oceli.
V běžné praxi je pro toto prostředí akceptována limitní hodnota 23 HRC. U navrhovaného typu ocelí lze však dosáhnout vyšší hodnoty HRC a přitom zachovat odolnost v sirovodíkovém prostředí.
Lze tedy volbou vhodné oceli, jejího tepelného zpracování a následných technologických operací odolnost ocelových trubek proti působení sirovodíku podstatně zvýšit.
Dosud se pro výrobu ocelových bezešvých trub pro práci v prostředí s výskytem sirovodíku používají zejména ocele nízkoa středně legované molybdenem. Tyto trubky mnohdy vykazují vcelku uspokoj ivé vlastnosti při namáhání v hlubokých vrtech se zvýšeným výskytem sirovodíku v podmínkách mezních hodnot pH výplachu a při běžné pracovní teplotě, ale nevyhovují vždy zcela požadavkům na vyšší hodnotu R^ 9. Jejich míra odolnosti je proto v nemalé míře závislá na maximální možné výši teploty popouštění po kalení, která určuje společně s vyloučenými precipitáty a dalšími faktory skutečnou degradační hodnotu ocelové trubky. Navíc při výrobě
-1CZ 281082 B6 trub s obsahem chrómu musí být s ohledem na výsledky výtěžnosti používány náročnější technologické podmínky při jejich válcování, které nejsou běžně v provozních podmínkách k dispozici.
K výrobě olejářských trub určených pro práci v prostředí, ve kterém jsou podrobeny kombinovanému namáhání mechanickou a sirovodíkovou korozí, je známé použití ocele, která je mikrolegovaná vanadem a má následující hmot, složení: 0,28 až 0,35 % uhlíku, 1,10 až 1,40 % manganu, 0,25 až 0,35 % křemíku, 0,15 až 0,20 vanadu, maximálně 0,030 % fosforu a maximálně 0,25 % síry. Její použití je však v současně užívaných rotačních dopředných kalicích systémech, vzhledem k nízké prokalitelnosti, omezeno jen na trubky s menší tloušťkou stěny.
Účinnost zvolených opatření je potom možno ověřit nejen v praxi přímo zabudováním trub do kritického prostředí, ale také provedením laboratorních zkoušek na odolnost proti působení sirovodíku, například podle předpisu NACE. Při takovéto zkoušce je zkušební tyč odebraná z hotové trubky zatěžována staticky tahem v korozní lázni složené z 0,5 % CHgCOOH a 5 % vodného roztoku chloridu sodného, který je při normální teplotě trvale sycen plynným sirovodíkem po dobu 720 hodin. Finální trubka je považována za vyhovující, když při tahovém zatížení, které odpovídá 80 % nominální meze R„„ nedojde během zkoušky v daném prostředí po f Δ a čase k lomu zkušební tyče.
Podstata vynálezu
Způsob výroby olejářské bezešvé trubky odolné proti křehkému lomu v prostředí sirovodíku spočívá v tom, že se trubka válcuje z oceli o hmot, složení 0,28 až 0,40 % uhlíku, 1,00 až 1,50 % manganu, 0,20 až 0,50 % křemíku, 0,07 až 0,14 % vanadu, maximálně 0,08 % titanu, 0,001 až 0,003 % bóru, stopy až 0,020 % fosforu, stopy až 0,015 % síry, 0,010 až 0,030 % hliníku a jako nečistoty maximálně 0,14 % mědi, maximálně 0,2 % niklu a maximálně 0,30 % chrómu, zbytek železo, potom se tepelně zpracovává kalením z kalící teploty 860±10 °C vodní sprchou po celé délce trubky. Prokalení je zjišťované měřením tvrdosti HRC a naměřené hodnoty musí odpovídat vztahu
HRC min =0,9 (C50 +29), kde C přestavuje obsah uhlíku v procentech. Tímto vztahem je určen minimálně 90 % podíl martenzitu ve struktuře po zakalení. Potom se trubka popouští na minimální teplotu 620 °C.
Podle tohoto řešení je zaručená odolnost trubky dána využitím vzájemného spolupůsobeni základních materiálových složek oceli trubky a jejího tepelně-technologického zpracování, tedy kombinací všech shora uvedených znaku. Precipitované karbidy a karbonitridy totiž umožňují aplikovat vysoké teploty popouštění důkladné prokalené martenzitické struktury trubky, a to i v případě výsledné R„_. 9 až 760 MPa.
Popouštění, jehož cílem jsou výsledné hodnoty prahového napětí v sirovodíku (H2S), definované 80 % hodnotou skutečné meze
-2CZ 281082 B6 kluzu Rpo2/ se provádí na minimální popouštěcí teplotu 620 °c s prodlevou na teplotě minimálně 15 minut. Kratší dobu popouštění je možné volit při zvýšené teplotě nad 620 °c.
Zvýšená plasticita základní popouštěné feritické hmoty je důsledkem rozdělení volného a karbidicky vázaného uhlíku a prakticky snižuje hodnotu tvrdosti trubky při nesnížených pevnostních hodnotách, excitovaných karbidy a karbonitridy na příslušných precipitačních hladinách.
Olejářská trubka, vyrobená způsobem podle vynálezu umožňuje zvýšit v prostředí sirovodíku shora definovanou 80 % hodnotu nominální meze kluzu tak, že pro daný účel například zvyšuje hranici nominálně aplikované meze kluzu R 2 ° 15 * reálně z hodnoty 552 MPa na 624 MPa. P '
Materiál tepelně zpracované trubky je charakterizován velmi jemným austenitickým mikrozrnem 8 až 11.
Příklady provedení vynálezu
Bezešvou ocelovou trubku zušlechtěnou podle vynálezu z oceli definovaného složení je možno vyrábět z kruhových předvalků vakuované elektrooceli s nízkou hladinou nečistot, fosforu, síry a nežádoucích doprovodných prvků, zejména niklu, mědi a cínu. Kruhové předvalky mohou být válcovány na bezešvé trubky na válcovacích tratích Mannesmannova typu a poutnickými stolicemi, Stiefelových tratích s automatikem, popřípadě na jiných zařízeních .
Tepelné zpracování trubky kalením z manganové mikrolegované oceli je možné s ohledem na její dostatečnou prokalitelnost provádět až do tloušťky stěny 18 mm jednostrannou intenzivní vodní sprchou s rotačním pohybem trubky a definovanou dopřednou rychlostí. Popouštění trubky je nutno provádět v pecích s regulovaným tepelným režimem s odchylkou maximálně 7,5 °C, aby se dosáhlo rovnoměrné rozložení výsledných mechanických hodnot po délce trubky a v jejím průřezu. Pokud je prováděno rovnání trub po tepelném zpracování za studená, je povolena celková deformace 1,5 %. Při větší deformaci je nutno trubku pro odstranění vnitřního pnutí ještě žíhat.
Způsob výroby podle vynálezu, který je spolu s výslednými užitnými vlastnostmi zřejmý z následujícího popisu, byl vyzkoušen na konkrétním přikladu výroby série trub.
Z oceli s hmot, obsahem 0,30 % uhlíku, 1,27 % manganu, 0,28 % křemíku, 0,10 % vanadu, 0,05 % titanu, 0,002 % boru, 0,013 % fosforu, 0,002 % síry, 0,024 % hliníku a nečistot mědi, niklu a chrómu do maximálního dovoleného obsahu, zbytek železo, která byla vyrobena v 50 t elektrické obloukové peci s následnou rafinací a odlita spodem do kokil s hmotností ingotů 6,8 t, byly vyválcovány kruhové sochory. Z těch byly ve Stiefelově válcovací trati s automatikem vyválcovány trubky s vnějším průměrem 168 mm a tloušťkou stěny 8,9 mm.
-3CZ 281082 B6
Tyto trubky byly tepelně zpracovány kalením v dopředném rotačním zařízení z kalicí teploty 850 až 870 ’C intenzivním ochlazováním vodní sprchou. Prokalení, vyjádřené tvrdostí HRC v každém místě trubky, odpovídalo vztahu pro minimální tvrdost podle vzorce HRC min = 0,9 (50C + 29), kde C je obsah uhlíku v procentech. Nejnižší dosažená hodnota převyšovala vzorcem požadovanou hodnotu 40 HRC. Trubky byly po kalení popouštěny na teplotu 655 ± 5 °C. Dosažené mechanické hodnoty se pohybovaly v rozmezí u meze kluzu od 621 do 682 MPa, pevnosti od 726 do 781 MPa, tažnosti od 24,0 do 31,9 %. Dosažené hodnoty tvrdosti na průřezu stěny trubky maximálně 22,2 HRC a rozdíly v hodnotách tvrdosti po průřezu stěny byly maximálně 2,8 HRC a rozdíly v hodnotách tvrdosti po průřezu stěny byly maximálně 2,8 a minimálně 0,4 HRC. Hodnoty vrubové houževnatosti s vrubem Charpy V byly 168 J při teplotě +20 °C a při teplotě -40 °C dosáhly 156 J.
Výsledná mikrostruktura byla tvořena jemným sorbitem s homogenním rozložením při velikosti zrna 10, která zaručuje rovnoměrnost vlastností na celém průřezu stěny trubky.
Zkušební tyčinky průměru 3 mm byly staticky zatíženy tahem v korozním roztoku 0,5 % kyseliny octové 5 % vodného roztoku chloridu sodného, při trvalém sycení plynným sirovodíkem (zkušební metoda NACE TM-01-77) a vyhověly.
Na 50tunové elektrické peci byla vyrobena tavba ve složení C 0,33; Mn 1,29; Si 0,44; P 0,011; S 0,008; Cu 0,09; Ni 0,08; Cr 0,18, AI 0,2, V 0,09, Ti 0,067, B 0,0021 hmot. %. Ocel byla odlita do ingotů o hmotnosti po 4,5 ta ty potom vyválcovány na sochory o 170 mm. Ze sochorů potom byly na Stiefelově trati vyválcovány trubky o vnějším průměru 95 mm při tloušťce stěny 20 mm. Po provozním tepelném zpracování kalením z teploty 870 ± 5 “C vodní sprchou bylo provedeno měření tvrdosti HRC, které dalo výsledky vyhovující vzorci HRC min. = 0,9 (50C + 29). Po provozním popouštění trubek na teplotu 650 °C byly dosaženy hodnoty meze kluzu 623 až 670 MPa, pevnosti 728 až 790 MPa při tažnosti 24,3 až 32,1 %. Mikrostruktura je tvořena popouštěným martenzitam při velikosti primárního austenitického zrna 10 až 11, a to v celém průřezu stěny trubky. Z trubek byly vyrobeny vzorky, které byly podrobeny zkoušce odolnosti proti působení sirovodíku (NACE - TM - 01 - 77), přičemž byly získány vyhovující výsledky.
Trubky vyrobené podle vynálezu byly v praxi aplikovány v hlubokých vrtech s výskytem sirovodíku a dosažené praktické výsledky uspokojivě potvrdily výsledky zjištěné zkouškami.
Výhodou výroby bezešvých, a podle vynálezu zušlechtěných trub z oceli mikrolegované vanadem, titanem a bórem, je oproti ocelím chrom-molybdenovým jednoduchost a hospodárnost výroby, vysoká prokalitelnost s možnosti vysokých teplot popouštění, které podstatně zlepšují odolnost trub proti křehkému porušení v H2S. Samotná chemická konstituce komplexně mikrolegovaného materiálu (V, Ti, B) umožňuje vedle výrazného zjemnění matrice (přispívá k jemnosti oceli) řízené ovládat v kyselém prostředí rovnoměrnou distribuci atomů vodíku a jejich rovnoměrné uchycení ve vodíkových pastech, kterými jsou, vedle sulfitových směstků, karbidy, respektive karbonitridy mikrolegujících prvků (velmi
-4CZ 281082 B6 silné pasti), ale také například povrchy hranic zrn. To znamená, že v případě vyššího objemového podílu zmíněných pastí budou vodíkové atomy (rovnoměrná distribuce) uchyceny v daném časovém limitu (dáno předpisem API pro odolnost proti sulfidickému koroznímu praskání pod napětím - SSC) v koncentraci nižší, než je kritická koncentrace vedoucí k porušení, takže po 720 hodinové expozici v prostředí H2S není předmětný typ oceli náchylný k SSC.
Claims (1)
- PATENTOVÉ NÁROKYZpůsob výroby olejářské bezešvé trubky odolné proti křehkému lomu v prostředí sirovodíku, vyznačující se tím, že se trubka válcuje z oceli o hmot, složení 0,28 až 0,40 % uhlíku, 1,00 až 1,50 % manganu, 0,20 až 0,50 % křemíku,0,07 až 0,14 % vanadu, maximálně 0,08 % titanu, 0,001 až 0,003 % boru, stopy až 0,020 % fosforu, stopy až 0,015 % síry, 0,010 až 0,030 % hliníku, maximálně 0,14 % mědi, maximálně 0,20 % niklu a maximálně 0,30 % chrómu, zbytek železo, potom se tepelně zpracovává kalením z teploty 860 ±10 °C ve vodní sprše s dopředným posuvem rychlostí 1,7 až 2,9 m/min na minimální tvrdostHRC min = 0,9(50C +29), kde C představuje obsah uhlíku v procentech, a potom se popouští na teplotu 620 ’C a vyšší.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS901236A CZ281082B6 (cs) | 1990-03-14 | 1990-03-14 | Olejářská bezešvá trubka |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS901236A CZ281082B6 (cs) | 1990-03-14 | 1990-03-14 | Olejářská bezešvá trubka |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS123690A3 CS123690A3 (en) | 1992-02-19 |
| CZ281082B6 true CZ281082B6 (cs) | 1996-06-12 |
Family
ID=5346248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS901236A CZ281082B6 (cs) | 1990-03-14 | 1990-03-14 | Olejářská bezešvá trubka |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ281082B6 (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ299495B6 (cs) * | 2005-12-06 | 2008-08-13 | Comtes Fht, S. R. O. | Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných ocelových trubek |
-
1990
- 1990-03-14 CZ CS901236A patent/CZ281082B6/cs not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ299495B6 (cs) * | 2005-12-06 | 2008-08-13 | Comtes Fht, S. R. O. | Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných ocelových trubek |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS123690A3 (en) | 1992-02-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10655200B2 (en) | Steel material and oil-well steel pipe | |
| CA2754123C (en) | Low alloy steel with a high yield strength and high sulphide stress cracking resistance | |
| EP2728030B1 (en) | Thick-walled high-strength seamless steel pipe with excellent sour resistance for pipe for pipeline, and process for producing same | |
| US10443114B2 (en) | Steel material and oil-well steel pipe | |
| EA008934B1 (ru) | Сталь для изготовления труб | |
| BR122017002730B1 (pt) | Method of production of a high resistance steel sheet | |
| MX2014002896A (es) | Acero al cromo con bajo contenido de carbono, reducido en vanadio y alta resistencia a la corrosion, y metodos de fabricacion. | |
| JPH06104849B2 (ja) | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 | |
| AU2017226126A1 (en) | Steel material and oil-well steel pipe | |
| WO2011120108A1 (pt) | Aço bainítico para moldes | |
| EP3330398A1 (en) | Steel pipe for line pipe and method for manufacturing same | |
| JP4728884B2 (ja) | 低サイクル疲労特性に優れた高周波輪郭焼入れ鋼材及び高周波輪郭焼入れ部品 | |
| US12104234B2 (en) | Steel material | |
| JP7464832B2 (ja) | ボルト、及びボルト用鋼材 | |
| US4282047A (en) | Method of producing steel pipe material for oil well | |
| CZ281082B6 (cs) | Olejářská bezešvá trubka | |
| RU2753397C1 (ru) | Отливка из высокопрочной износостойкой стали и способы термической обработки отливки из высокопрочной износостойкой стали | |
| EP3385398A1 (en) | High-strength bolt | |
| CN102383040A (zh) | 适用于油井盐膏层套管 | |
| CA2486902C (en) | Steel for components of chemical installations | |
| Shashidhar et al. | Influence of high Mn-Cu-Mo on microstructure and fatigue characteristics of austempered ductile iron | |
| JPS61272316A (ja) | 耐応力腐蝕割れ性のすぐれた超高張力鋼の製造法 | |
| KR102326047B1 (ko) | 소입성 및 내식성이 우수한 b 함유 선재 및 그 제조방법 | |
| US20230203631A1 (en) | Steel material | |
| CZ287443B6 (cs) | Způsob výroby olejářské bezešvé trubky, odolné proti křehkému lomu v prostředí sirovodíku |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20040314 |