JP5778903B2 - 切欠き疲労強度に優れた高強度鋼製加工品の製造方法 - Google Patents
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例えば、特許文献1には、概ねフェライトとオーステナイトの2相域温度にて焼鈍と鍛造の両方を行った後、所定温度でオーステンパ処理するという独自の熱処理を採用することによって、引張強度が600MPa級以上の高強度域において、伸び及び強度−絞り特性のバランスに優れた高強度鍛造品の製造方法に関する技術が、又、特許文献2には、焼戻しベイナイト又はマルテンサイトを作り分けた後、概ねフェライトとオーステナイトの2相域温度で焼鈍と鍛造の両方を行い、その後、所定温度でオーステンパ処理する方法を採用することにより、伸び、及び、強度−絞り特性のバランスに優れた高強度鍛造品を製造し得る技術が、更に、特許文献3には、2相域の温度範囲に加熱した後、該2相域で鍛造加工を行い、その後、規定のオーステンパ処理を施すことで、鍛造加工時の温度を低下できると共に、優れた伸びフランジ性と加工性を備えた高強度鍛造品を製造し得る技術が、開示されている。
鍛造品は、その加工率に応じて発熱するため、鍛造時の部品温度が部位によって変化する場合がある。例えば、高温(Ac3点付近)で鍛造を行った場合には、加工率が高いと発熱量も大きくなり、オーステナイト同士の合体・成長が発生するため、熱処理後に粗大な残留オーステナイトが生成し、衝撃特性を劣化させることが考えられる(高温鍛造時の問題点)。一方、低温側(Ac1点付近)で鍛造を行った場合には、加工率が低いと十分な発熱量が確保できないので、不安定な残留オーステナイトが大量に生成し、熱処理後、破壊の起点となる硬質なマルテンサイトが生成して衝撃特性を劣化させることが考えられる(低温鍛造時の問題点)。従って、鍛造品の温度や加工率が異なると、部分的に粗大な残留オーステナイトや不安定なオーステナイトが発生し易く、鍛造品全体として安定かつ優れた耐衝撃特性を得ることが難しい。
この特許文献4に開示されている発明は、前記特許文献1〜3に開示されている技術では得られない格別の効果を奏する点で優れ、その超高強度低合金TRIP鋼(TBF鋼)は自動車の車体の軽量化と衝突安全性の確保により大きく寄与し得ることが期待される。しかしながら、この超高強度低合金TRIP鋼(TBF鋼)は、微粒状ベイナイトフェライトとポリゴナルフェライトが、マトリックスの中で、ベイナイトフェライトのラス構造と共に共存することから、更なる高い降伏強度と引張強度を達成するための完全なTBF鋼を得るためには、高い焼入れ性が必要である。これまで、この高い焼入れ性を有する超高強度低合金TRIP鋼(TBF鋼)は、研究段階の状況にあるのが現状である。
その結果、Si−Mn系TAM鋼において、残留オーステナイトの炭素濃度、及び、修正炭素濃度(炭素当量(Ceq)からC量を除いた値(Ceq*))を適正値に保ち、焼鈍後、オーステンパ処理を施すことによって高切欠き疲労強度を有する低合金TRIP型焼鈍マルテンサイト鋼(TAM鋼)が得られることを見出した。
Ceq*=Ceq−C=Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14
Cは高強度を確保し、かつ、残留オーステナイトを確保するために必須の元素である。より詳しくは、オーステナイト中のCを確保し、室温でも安定した残留オーステナイトを残存させて、延性及び耐衝撃特性を高めるのに有効であるが、0.1%未満ではその効果が十分に得られず、他方、添加量を増すと残留オーステナイト量が増加して高い延性及び耐衝撃特性が得られる。しかし、0.7%を超えると、その効果が飽和するのみならず、中心偏析等による欠陥等が発生し、耐衝撃特性を劣化するため、上限を0.7%に限定した。
Siは酸化物生成元素であるので、過剰に含まれると耐衝撃特性を劣化させるため添加量を2.5%以下とした。
Mnは、オーステナイトを安定化し、規定量の残留オーステナイトを得るために必要な元素である。この様な作用を有効に発揮させるためには、0.5%以上(好ましくは0.7%以上、より好ましくは1%以上)添加することが必要である。しかし、過剰に添加すると、鋳片割れが生じるなどの悪影響が出るので、2%以下とした。
AlはSiと同様に炭化物の析出を抑制する元素であるが、AlはSiよりもフェライト安定能が強いので、Al添加の場合には変態開始がSi添加の場合よりも速くなり、極短時間の保持(鍛造等)においてもオーステナイト中にCが濃化されやすい。そのため、Al添加を行った場合には、オーステナイトをより安定化させることができ、結果として生成したオーステナイトのC濃度分布が高濃度側にシフトする上、生成する残留オーステナイト量が多くなって、高い衝撃特性を示すようになる。しかしながら、1.5%を超える添加は、鋼のAc3変態点を上昇させ、実操業上好ましくないので、上限を1.5%に規定した。
ここで、母相組織を焼戻しラス状マルテンサイト(AM)が75vol%以上としたのは、高強度を有するマルテンサイト鋼にTRIP効果を付加したTRIP型焼鈍マルテンサイト鋼を得るためである。
又、第2相組織を残留オーステナイト(RA)が5〜25vol%以上、フェライト、焼鈍ベイナイト、マルテンサイトが合計で5vol%以下としたのは、以下に記載する理由による。
本発明の高強度鋼製加工品は、母相組織として前記焼戻しラス状マルテンサイト(AM)を75vol%以上を有すると共に、第2相組織として残留オーステナイト(RA)、フェライト、焼鈍ベイナイト、マルテンサイトを金属組織として含む。この第2相組織の中で、残留オーステナイトは全伸びの向上に有効であり、又、塑性誘起マルテンサイト変態によるき裂抵抗となることで耐衝撃特性の向上にも有効であるが、該残留オーステナイトが5vol%未満ではTRIP効果が有効に発揮されず、他方、25vol%を超えると残留オーステナイト中のC濃度が低くなり、不安定な残留オーステナイトとなり前記効果を十分発揮することができないため、残留オーステナイトを5〜25vol%とした。又、フェライト、焼鈍ベイナイト、マルテンサイト合計で5vol%以下としたのは、高い引張強度を確保するためである。
コモンレールや噴射管等の高圧燃料配管を製造する方法としては、前記成分組成を満たす鋼材を使用し、該鋼材をAc3点以上の温度域で所定時間(1秒以上)保持し、該温度域で塑性加工を施した後、所定の平均冷却速度(10〜50℃/s)でMf点以下まで冷却し、次いで該鋼材を760〜820℃に加熱し、該温度域で500〜2000秒(好ましくは750〜1500秒)保持し、さらに所定の平均冷却速度(2〜20℃/s)で350〜400℃まで冷却し、該温度域で100〜5000秒(好ましくは500〜1500秒)保持する工程を経た後、常温まで冷却し、その後、ガンドリル加工方法による管軸方向の穿孔加工、伸管加工、切断加工、端末加工、及び、機械加工を行う方法を採用することができる。
本実施例における鋼種No.1〜7からなるTAM鋼とTBF鋼の引張特性と切欠き疲労強度特性及び切欠き感受性qの関係、硬度と切欠き疲労強度特性の関係をそれぞれ下記要領で調査し、その結果を表2及び表3と、図1〜図3にそれぞれ示す。
引張試験は前記引張試験片を用い、試験機にはハードタイプ万能試験機(株式会社島津製作製 島津オートグラフ AG−10TD)を使用し、初期降伏挙動(0.2%耐力)を詳細に調査するため試験片平行部にひずみゲージ(ゲージ長さ10mm、共和電業株式会社製)を貼付した。試験温度は25℃、クロスヘッド速度は1mm/minとした。その結果を表2に示す。
・切欠き疲労強度特性:
疲労試験は前記疲労試験片を用い、試験機には多軸式荷重疲労試験機(東京衡機製造所株式会社製 PMF−10)を使用し、試験温度25℃、応力比R=0.1の引張−引張、周波数80Hzとした。その結果を図1〜図3に示す。
・TAM鋼とTBF鋼の比較:
(1).TAM鋼とTBF鋼において、平滑材の疲労限(FL)は共に降伏強度(YS)の増加に伴い増加したが、切欠き材の疲労限(FLN)は降伏強度の増加に伴い減少した(図1)。
(2).TAM鋼とTBF鋼の疲労限の切欠き感受性qを比較したところ、それぞれ0.24〜0.54、0.51〜1.06の範囲にあり、TAM鋼はTBF鋼に比較して疲労限の切欠き感受性qが低いことが認められた(表2、図2)。なお、切欠き感受性qは下記式2により求めた値である。その際、応力集中係数については1.7を使用した。
q=Kf−1/Kt−1
Kt:応力集中係数
Kf:疲労切欠き係数(=FL/FLN)
(1).TAM鋼に限れば、特に鋼種No.5と鋼種No.6の材料はBの添加により鋼種No.1(基本鋼)及び鋼種No.2(基本鋼)より高い降伏強度を示した。又、これに起因して、鋼種No.1及び鋼種No.2の材料よりも高い平滑疲労限と切欠き疲労限を示した(図1)。しかし、切欠き疲労強度比(FLN/FL)は鋼種No.1及び鋼種No.2の材料より低く、疲労限の切欠き感受性qの値は鋼種No.1及び鋼種No.2の材料より高い値を示した。
(2).TAM鋼において、鋼種No.5及び鋼種No.6の材料では、鋼種No.1及び鋼種No.2の材料より残留オーステナイトの体積率が高いが、その炭素濃度は低い(表3)。したがって、残留オーステナイトの安定性の低下が疲労限の切欠き感受性qを高くした一つの要因と考えられる。
(3).TAM鋼において、平滑試験片の疲労限(FL)はTBF鋼より低いが、切欠きを有する試験片の疲労限(FLN)は、TBF鋼と同程度を示した(図3)。
・TAM鋼の金属組織:
(1).Bを添加したTAM鋼では、母相を焼鈍マルテンサイトとし、第2層をフィルム状残留オーステナイトγR とした微細・均一な組織が得られた。一方、Bを添加せず、Cr又はCr−Moを添加したTAM鋼では、第2層の一部がブロック状となっていることが確認された。
Claims (1)
- C:0.1〜0.7%(質量%の意味、以下同じ)、Si:2.5%以下(0%を含まない)、Mn:0.5〜2%、Al:1.5%以下、Nb、Ti、Vの内1種類又は2種類以上を合計で0.01〜0.3%、Cr:2.0%以下、Mo:0.5%以下、Ni:1.0%以下、Cr、Mo、Niを合計で2.0%以下、B:0.005%以下、を含有し、母相組織が焼戻しラス状マルテンサイト(AM)を75vol%以上と、第2相組織が残留オーステナイト(RA)を5〜25vol%、フェライト、焼鈍ベイナイト、マルテンサイトを合計で5vol%以下、かつ残留オーステナイトの炭素濃度が0.7〜1.5mass%であり、さらに、下記式により規定される、炭素当量(Ceq)からC量を除いた値(Ceq*)が0.3%以上0.6%未満で、残部Fe及び不可避的不純物からなる切欠き疲労強度に優れた高強度鋼製加工品の製造方法であって、前記の成分組成を満たす鋼材を使用し、該鋼材をAc3点以上の温度域で1秒以上保持し、該温度域で塑性加工を施した後、10〜50℃/sの平均冷却速度でMf点以下まで冷却し、次いで該鋼材を760〜820℃に加熱し、該温度域で500〜2000秒保持し、さらに2〜20℃/sの平均冷却速度で350〜400℃まで冷却し、該温度域で100〜5000秒保持する工程を含むことを特徴とする切欠き疲労強度に優れた高強度鋼製加工品の製造方法。
記
Ceq*=Ceq−C=Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14
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