CZ364496A3 - Způsob výroby bezešvé zatepla zhotovené trubky - Google Patents
Způsob výroby bezešvé zatepla zhotovené trubky Download PDFInfo
- Publication number
- CZ364496A3 CZ364496A3 CZ963644A CZ364496A CZ364496A3 CZ 364496 A3 CZ364496 A3 CZ 364496A3 CZ 963644 A CZ963644 A CZ 963644A CZ 364496 A CZ364496 A CZ 364496A CZ 364496 A3 CZ364496 A3 CZ 364496A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- casting
- steel
- tube
- zone
- range
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 40
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 30
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 16
- 238000004080 punching Methods 0.000 claims description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 8
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 6
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 5
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 4
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 4
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000009785 tube rolling Methods 0.000 claims description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 3
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 5
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 3
- 235000013339 cereals Nutrition 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 206010039897 Sedation Diseases 0.000 description 1
- 240000006394 Sorghum bicolor Species 0.000 description 1
- 235000011684 Sorghum saccharatum Nutrition 0.000 description 1
- 235000009430 Thespesia populnea Nutrition 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N calcium;oxido(oxo)alumane Chemical compound [Ca+2].[O-][Al]=O.[O-][Al]=O XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N methylidynechromium Chemical compound [Cr]#[C] FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 230000036280 sedation Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
- B21J5/10—Piercing billets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B23/00—Tube-rolling not restricted to methods provided for in only one of groups B21B17/00, B21B19/00, B21B21/00, e.g. combined processes planetary tube rolling, auxiliary arrangements, e.g. lubricating, special tube blanks, continuous casting combined with tube rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21H—MAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
- B21H1/00—Making articles shaped as bodies of revolution
- B21H1/06—Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length
- B21H1/12—Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length rings for ball or roller bearings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby zatepla zhotovované trubky z oceli s vysokým obsahem uhlíku, především nadeutektoidní oceli podle úvodní části hlavního nároku.
Dosavadní stav techniky
Materiál s označením DIN 100Cr6 a vhodné oceli dalších norem a pravidel, ze kterých jsou v evropské oblasti převážně vyráběna valivá ložiska, patří kvůli vysokému obsahu uhlíku k nadeutektoidním ocelím. K výrobě zatepla zhotovované trubky jsou jako výchozí materiál pro zhotovení jednotlivého kroužku valivého ložiska použity následující způsoby.
Vycházejíc ze surového železa přes LD-ocelárnu a pánevní pec, jakož i odplynění pánve nebo alternativně vycházejíc z E-ocelárny, pánevní pece a odplynění pece a ve zvláštních případech přes přetavovací ocelárnu je odlit ingot, který je na ingotu předřazené válcovací trati válcován na kruhový ingot. Tento kruhový ingot je především Assel-způsobem přetvářen na zatepla zhotovenou trubku (viz Ocelová trubka - příručka, 10. vydání, nakladatelství Vulkán, Essen, 1986, strany 141-143). Assel-trať má obvykle pec s otočnou nístějí jako ohřívací zařízení, za kterou následuje perforátor k výrobě dutých těles vytvořený jako děrovací stroj na válcování trub. Toto duté těleso je přivedeno Assel-válcovně, sestávající ze tří po obvodu rovnoměrně rozmístěných šikmých válců, které jsou opatřeny osazeným kalibrováním. Po vytažení tyče, která slouží jako vnitřní nástroj, je polotovar trubky dodatečně zahřát a redukční válcovnou s větším množstvím válcovacích stolic a kalibrovacím strojem zapojeným v sérii je vyrobena zatepla zhotovovaná trubka. Nevýhodné u tohoto způsobu je, že vložený kruhový ingot musí být blízký rozměrům ' zatepla zhotovené trubky a k pokrytí dodávacího programu je potřeba větší počet válcovaného popř. kovaného materiálu v podobě kruhových ingotů.
Assel-trať je sice výhodné zařízení k výrobě trubek na valivá ložiska, ale také ostatní zařízení na výrobu trubek, jako zařízení protlačovací stolice nebo kontinuální tratě na výrobu trubek jsou využívány vždy za použití předtvářeného a difúzně žíhaného použitého materiálu.
Je také známo místo litého bloku (ingot) vyrobit kontinuálně litý blok (bloom) - převážně v pravoúhlém tvaru - a ten procesem válcování nebo ^kování přetvořit na kruhový ingot. Alternativně je místo obdélníkového formátu vyroben kulatý pásmový odlitek, přičemž také tento pásmový odlitek je po oddělení válcován nebo kován (viz Revue de Metallurgie CIT, duben 1989, strany 344-350). Podle stavu techniky je stupeň přetvoření zvolen tak, že je dosažen stupeň prokování nebo stupeň tváření 1=5. Zvolenému procesu válcování nebo kování je vždy předřazeno difúzní žíhání, aby segregáty a hrubé karbidové vyloučeniny pocházející ze způsobu odlévání byly do značné míry odstraněny popř. sníženy. Všechny zmíněné způsoby výroby pro výchozí materiál jsou nákladné, neboť jsou pro přetváření třeba velká kapitálově nákladná zařízení a materiálem se vícenásobně pohybuje. Protože tyče musí být protahováním vždy znovu rozděleny, připadá také přiměřené množství na koncový materiál. Každý dodatečný pracovní a transportní krok znamená nebezpečí vytvoření
| další nebo se zvětšující náklady. | chyby, | jejíž odstranění | zvyšuj e | |
| Podstata vynálezu | ||||
| Úkolem vynálezu je | uvést | způsob | výroby | zatepla |
| zhotovované trubky z oceli s | vysokým | obsahem | uhlíku | |
| především z nadeutektoidní | oceli, | který je | ve srovnání se |
známým způsobem cenově příznivější a kterým lze docílit lepšího využití materiálu, jakož i kratšího času průběhu materiálu.
Tento úkol je řešen znaky udanými ve význakové části hlavního nároku. Výhodná další zdokonalení jsou součástí podnároků.
Příklady provedení vynálezu
Jádrem vynálezu je použití nepřetvářených pásmových odlitků z oceli především z materiálové skupiny ocelí na valivá ložiska libovolného příčného řezu na zařízení na výrobu trubek při vynechání doposud obvyklých předřažených válcovacích a kovacích procesů, jakož i při upuštění od difúzního žíhání, požadovaného podle stavu techniky. Vynechání tohoto pracovního kroku šetří značné náklady a čas. Kromě toho je materiál lépe využit, protože se nemusí tak často dělit a nabírat. Při takovém použití nepřetvářeného a difúzně nežíhaného pásmového odlitku je třeba brát ohled na to, že při procesu děrování je jako část celého procesu zařízení na výrobu trubek v přetvářené použité délce vytvořen stav napjatosti, který při minimalizaci smykových napětí má co možná nejvyšší negativní průměrnou hodnotu napětí sm.
Způsob podle vynálezu lze použít pro všechny druhy výroby pásmových odlitků jako kolmé pásmové odlitky nebo obloukové pásmové odlitky a nezávisle na příčném řezu, tzn. zda jsou čtyřhranné, osmihranné, polygonální nebo kulaté. Vyrobený pásmový odlitek je po rozdělení v použitých délkách bez předtváření, tzn. ve stavu po odlití, zahřát na teplotu přetváření a potom přiveden zařízení na výrobu trubek. Jako obzvláště výhodná se ukázala metoda protlačovací stolice a protlačovacího lisu. U všech jmenovaných způsobů je zahřátá použitá délka pro děrovací proces vložena do kulaté matrice a při průběhu děrování je v přetvářeném obrobku, jak bylo již dříve zmíněno, vytvořena průměrná hodnota napětí sm. Tím je zabráněno roztržení materiálu. Ale také další děrovací agregáty s neuzavřeným pracovním prostorem, například kuželový děrovací stroj na válcování trubek, předřazené u kontinuálního způsobu na výrobu trubek nebo automatiku mohou být pro to použity. Musí ale být volbou geometrie válců, nastavením, jakož i druhem vodítek postaráno o to, aby také zde vznikal stav napjatosti sm, u kterého je podíl tahových napětí minimalizován a tím již není nebezpečí roztržení obrobku při procesu děrování možné.
Použití přímého pásmového odlitku podmiňuje oproti běžně užívanému předtvářenému a difúzně žíhanému materiálu pásmový odlitek, který má co možná nejvíc homogenní a jemné dispersní rozdělení primárních karbidů a vysoký stupeň čistoty, jakož je i co možná nejvíc jemně zrnitý, charakteristiky, které jsou zaručeny následně vysvětleným tavícím a odlévacím procesem. Vysoký stupeň čistoty je žádoucí, protože nekovové vměsky nevyhnutelně vznikající při výrobě oceli zůstávají uchovány v jejich původní velikosti částic a počtu na jednotku hmotnosti až do použití jako výchozí materiál pro trubky a nejsou přetvářením protaženy a změněny. Tato souvislost platí stejným způsobem také pro střední velikost zrna. Redukování hrubých karbidových vyloučenín je ve spojení s vynecháním dosud obvyklého difúzního žíhání, které se při běžném způsobu stará o vyrovnání koncentrace uhlíku a o homogenizaci struktury.
K výrobě takto charakterizovaného kontinuálně litého materiálu jako materiálu používaného pro zařízení na výrobu trubek je podle vynálezu jako opatření navržena změněná metalurgie, jakož i zvláštní opatření při lití pásmového odlitku. K tomu náleží také přizpůsobená rychlost slévání v rozsahu zejména 1,8 - 1,2 m/min. pro rozměrovou oblast 170240 mm □. Tyto rychlosti slévání ve spojení se svědomitou metalurgií licí pánve a příznivým uzpůsobením třídičů se zřetelem na uzávěr vzduchu, nehořlavou výstroj a proudění oceli, jakož i zvláštním ponořeným odtokem a složení oceli přizpůsobené s ohledem na slévatelnost a stupeň čistoty, především prvků Al, S a 02, zaručují žádaný stupeň čistoty. Výše uvedené rozsahy rychlosti slévání ulehčují vzestup dmýchání a vměsků ve smyslu vysokého stupně čistoty, jsou ale zvoleny tak, že žádaná jemná zrnitost není omezena. Rychlé ztuhnutí u relativně malých příčných řezů vede již ve stavu po odlití ke struktuře s vysokou jemnou zrnitostí a znemožňuje zároveň vyloučení hrubých karbidů. Se zřetelem na ochlazení, viděno v příčném řezu, a se zřetelem na rozdělení odměšků je dána přednost kulatému formátu. V zásadě je ale právě tak možné odlít srovnatelný čtyřúhelník, osmiúhelník nebo polygon. Zvláštní ponořený odtok se vyznačuje tím, že průměr je < 25 mm při vhodné stavební výšce. To se příznivě projevuje na ferostatickém tlaku a na chování proudění při slévání.
Pro zvláštní případ nadeutektoidní oceli materiálové skupiny ocelí na valivá ložiska je výrobci valivých ložisek předepsán minimální obsah síry, aby zatepla zhotovovaná trubka popř. oddělené kroužky mohly být bez potíží bezvadně opracovány obráběním řeznými nástroji. Ve smyslu dobrého stupně čistoty by mělo na jedné straně být síry v oceli co nejméně, ale pro obrábění řeznými nástroji by měla ocel minimální obsah síry vykazovat. Jako účelné se v tomto smyslu ukázalo rozmezí 0,008 - 0,015 hmotnostního podílu síry v procentech. Je-li na rozdíl od toho další zpracování do značné míry beztřískové, potom se obsah síry max. 0,005 hmotnostního podílu v procentech pokládá za výhodný. Pro oba druhy dalšího zpracování, tzn. třískové nebo beztřískové, je poměr chróm-uhlík v rozmezí mezi 1,35 do 1,52, přednostně 1,45 výhodný. Tímto poměrem může být pozitivně ovlivněna nežádoucí řádkovitost karbidu.
Dále je ve smyslu nízkého obsahu kyslíku a jemné zrnitosti materiálu často vyžadován minimální obsah hliníku. Protože všeobecně běžné zpracování vápníkem ve smyslu tvoření tekutého hlinitanu vápenatého k vylepšení stupně čistoty pro ocel na valivá ložiska není dovoleno, musí být obsah hliníku vybrán tak, aby množství tvořících se Al203 v odlitém pásmovém odlitku bylo nepatrné. Z tohoto důvodu je u způsobu podle vynálezu upuštěno od přídavku hliníku, aniž by obsah kyslíku nabýval nežádoucích hodnot. Upuštění od přídavku Al neznamená, že se v tavenině nenachází žádný Al ve stopách, je-li přes nepatrný obsah Al složek slitiny či vyzdívky.
Na základě libovolně vybraného příkladu je blíže vysvětlen způsob podle vynálezu - použití nepřetvářeného a difúzně nežíhaného pásmového odlitku z přednostně nadeutektoidní oceli pro výrobu bezešvých trubek na valivá ložiska na zařízení na výrobu trubek s děrovacím lisem, ve kterém volbou přetvářecích podmínek vzniká při děrování stav tlakového napětí. Má být vyrobena například zatepla zhotovovaná trubka rozměrů 60,3 □ s 8,0 mm stěnou z oceli na valivá ložiska 100Cr6. Vycházejíc ze surového železa vyrobeného ve vysoké peci je v prvním kroku toto železo zbaveno síry, a sice na rozsah menší 0,010 hmotnostního podílu v procentech. LD-konvertorem s jtmavostí až do 250 t je surové železo zkujňováno na ocel. Při bezestruskovém vypuštění tavby do licí pánve následuje legování, jakož i kombinovaná dezoxidace výhradně uhlíkem, křemíkem a manganem. Jinak často obvyklé přídavky hliníku ve smyslu předběžného uklidnění zde nejsou z dříve objasněných důvodů použity. V licí pánvi je ocel dále zpracována, tzn. nastává jemné legování ve smyslu přesného splnění udaných hranic analýzy, odplynění včetně uhlíkové dezoxidace ve vakuu a dodatečného čistícího oplachování inertním plynem. Na rozdíl od stavu techniky je u tohoto způsobu upuštěno od použití pánevní pece. Nastavení výdrže teploty ve smyslu dodržení předem dané teploty lití je zaručeno vysokou hmotností vsázky s vhodným objemem tepla. Na vícežilnatém zařízení obloukových pásmových odlitků se tedy odlitek kruhového formátu dostává na průměr 220 mm. Rychlost odlévání činí cca 1,4 m/min. Rozdělovač je opatřen přepážkami k lepšímu řízení proudění a ponořený odtok má především průměr < 25 mm s delší licí nálevkou, která zůstává vždy vyplněna. Celý licí prostor je utěsněn argonem a při slévání není tavenina oplachována argonem, takže není potřebná permzátka. K ovládnutí chování při tečení nadeutektoidních ocelí jsou použity speciální nájezdní hlavy k tečení. Po odloučení do dlouhých tyčí jsou tyto označeny a vizuelně kontrolovány co se týče kazů a potom transportovány k zařízení protlačovací stolice. Na pile pro řezání zastudena jsou dlouhé tyče v udaných použitých délkách dále děleny a v peci s otočnou nístějí zahřátý na 1 140-1 180°C. V děrovacím lisu probíhá první přetváření zahřátého pásmového odlitku na duté těleso o rozměrech 223,0 x 51,0 mm. To odpovídá protahování 1,39. V elongátoru je duté těleso dále protahováno na rozměr 192,0 x 40,0 mm. To odpovídá protahování 1,43. Potom je protahované duté těleso, které má dno, vloženo do protlačovací stolice. Pomocí zasunuté tyče je duté těleso naráženo větším množstvím stolic a přitom prodlouženo na rozměr 127,5 x 8,25 mm. Protahování přitom činí 6,18. Tyč je vytažena ven a oblast dna je oddělena. Až k tomuto pracovnímu kroku probíhá dříve popisované přetváření v teple. Aby mohlo být prováděno závěrečné přetváření v prodlužovací redukční válcovně, musí být ochlazený polotovar trubky opět zahřát na teplotu přetváření. V protahovací redukční válcovně je bez vnitřního nástroje zhotoven konečný rozměr 60,3 □ x 8,0 mm stěny s protahováním 2,35. Ochlazení na vzduchu nastává na běžném chladicím loži. Takto vyrobená zatepla zhotovená trubka je tedy po měkkém žíhání materiálem používaným pro následně zařazená přetváření zastudena jako je válcování zastudena na poutnické válcovně nebo tažení zastudena. Z těchto zastudena zhotovených trubek jsou v soustružnických automatech nakrájeny kroužky a je vypracován konečný obrys valivého ložiska.
Podstatná výhoda dříve vysvětleného způsobu podle vynálezu je v tom, že doposud potřebný proces válcování nebo kování předřazený pro výchozí materiál pro trubky (polotovar) z ocelí s vysokým obsahem uhlíku, především nadeutektoidních ocelí, a difúzní žíhání může odpadnout a pásmový odlitek má bezhliníkovou metalurgií, jakož i popsanými podmínkami slévání, takovou strukturní skladbu, že může být vložen 'přímo na zařízení na výrobu trubek, které má v konceptu zařízení přednostně děrovací lis.
Zastupuj e:
Dr. Miloš Všetečka
JUDr. Miloš Všetečka advokát
120 00 Praha 2, Hálkova 2
Claims (12)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby bezešvé zatepla zhotovované trubky z oceli s vysokým obsahem uhlíku, především nadeutektoidní oceli, při kterém se předupravená a odplyněná, jakož i dezoxidovaná tekutá ocel v pásmovém odlitku v žádoucím chemickém složení odlévá s libovolným příčným řezem a po odstranění pásma se tyč pásmového odlitku rozdělená na používanou délku podrobuje přetváření, vyznačující se tím, že materiál pásmového odlitku vysokého stupně čistoty se vyrábí s jemnými karbidovými vyloučeninami a vysokou jemností zrna a že používané délky se bez předtváření, tzn. ve stavu po odlití a bez tepelného zpracování (difúzní žíhání) zahřívají na teplotu přetváření a přivádějí se zařízení na výrobu trubek, které má přednostně děrovací lis v konceptu svého zařízení, přičemž při procesu děrování se jako část celého procesu zařízení na výrobu trubek v přetvářených používaných délkách vytváří stav napjatosti, který má za minimalizace smykových napětí vysokou negativní průměrnou hodnotu napětí sm.
- 2. Způsob podle podle nároku 1, vyznačující se tím, že při procesu děrování se používá nástroj, který přijímá používanou délku a který má uzavřenou plochu pláště.
- 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že použitá délka má volitelně čtyřúhelníkový nebo jiný polygonální, přednostně kulatý příčný řez.
- 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že při procesu děrování se používá agregát s neuzavřeným pracovním prostorem, především kuželový děrovací stroj na válcování trubek, přičemž použitá délka má přednostně kulatý příčný řez.
- 5. Způsob podle nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že ocel v kulatém pásmovém odlitku je ulita s formátem v rozsahu od 170 mm do 450 mm □ a s rychlostí slévání v rozsahu 1,8 - 0,6 m/min., přednostně v rozsahu 1,81,2 m/min. pro oblast rozměrů 170 - 240 mm □.
- 6. Způsob podle nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že pro nadeutektoidní ocel materiálové skupiny ocelí na valivá ložiska se tekutá ocel nejprve částečně dezoxiduje výhradně uhlíkem, křemíkem a manganem bez přídavku hliníku a návazně zcela dezoxiduje uhlíkem ve vakuu.
- 7. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že u dalšího zpracování obráběním zatepla zhotovované trubky řeznými nástroji leží obsah síry v rozsahu od 0,008 do 0,015 hmotnostního podílu v procentech a u dalšího, do značné míry beztřískového, zpracování činí obsah síry maximálně 0,005 hmotnostního podílu v procentech.
- 8. Způsob podle nároků 6 a 7, -vyznačující se tím, že pro poměr chróm-uhlík je zvolen rozsah mezi 1,35 a 1,52.
- 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že poměr Cr/C činí přednostně 1,45.
- 10. Způsob podle některého předcházejícího nároku5 až 9, vyznačující se tím, že při odlévání se do zařízení na pásmové odlévání vkládá ponořený odtok o průměru < 25 mm při vhodné stavební výšce, jakož i rozdělovač s přepážkami.
- 11. Způsob podle některého z předcházejících nároků 1 až 3 a 5 až 10, vyznačující se tím, že zařízení na výrobu trubek je protlačovací stolice s lisem jako děrovacím agregátem.
- 12. Způsob podle některého z předcházejícíh nároků 1 až 11, vyznačující se tím, že proces výroby oceli má následující kroky:- výroba surového železa,- odsíření surového železa,- proces dmýchání (LD-konvertor),- odpich pánve (legování, kombinovaná dezoxidace s C, Si a Mn bez přídavku hliníku),- zpracování v pánvi bez žhavení elektrickým obloukem (odplynění a dezoxidace uhlíkem při vakuu, jemné legování, oplach),- odlití v kruhovém formátu na slévacím zařízení na oblouková pásma při upuštění od oplachování argonem během odlévání.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4422011 | 1994-06-16 | ||
| DE19520833A DE19520833C2 (de) | 1994-06-16 | 1995-05-31 | Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ364496A3 true CZ364496A3 (cs) | 1998-03-18 |
Family
ID=25937667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ963644A CZ364496A3 (cs) | 1994-06-16 | 1995-06-13 | Způsob výroby bezešvé zatepla zhotovené trubky |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0764063B1 (cs) |
| JP (1) | JPH10505789A (cs) |
| CN (1) | CN1062785C (cs) |
| AT (1) | ATE176411T1 (cs) |
| BR (1) | BR9508017A (cs) |
| CA (1) | CA2192970A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ364496A3 (cs) |
| ES (1) | ES2128736T3 (cs) |
| PL (1) | PL178838B1 (cs) |
| SK (1) | SK282573B6 (cs) |
| WO (1) | WO1995034387A1 (cs) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19734563C1 (de) * | 1997-08-04 | 1998-12-03 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung von Wälzlagerringen aus Stahl |
| CN100518989C (zh) * | 2004-10-25 | 2009-07-29 | V&M德国有限公司 | 无缝热轧钢管的制造方法和实施该方法的装置 |
| CZ299495B6 (cs) * | 2005-12-06 | 2008-08-13 | Comtes Fht, S. R. O. | Zpusob výroby vysokopevných nízkolegovaných ocelových trubek |
| CN102179681B (zh) * | 2011-03-30 | 2012-10-17 | 盛泽能源技术有限公司 | 一种采用连铸坯周期锻轧毛坯的管模制造工艺 |
| CN102366767B (zh) * | 2011-10-10 | 2017-01-11 | 南通超力卷板机制造有限公司 | 一种钢管的制造方法 |
| WO2013086881A1 (zh) * | 2011-12-12 | 2013-06-20 | Xie Zhaozong | 用于金属的连铸成型加工设备和方法 |
| CN110328253A (zh) * | 2019-08-14 | 2019-10-15 | 江阴华润制钢有限公司 | 一种双金属复合管的连轧方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR366480A (fr) * | 1905-06-29 | 1906-10-05 | Perrins Ltd | Procédé et appareil pour la fabrication des tubes |
| GB130059A (en) * | 1918-01-10 | 1919-07-31 | John Ernest Raworth | Improvements in Method of Forming Tubular Articles by Extrusion. |
| FR1075098A (fr) * | 1953-02-28 | 1954-10-12 | Louvroil Montbard Aulnoye | Procédé de fabrication à chaud de tubes sans soudure |
| US4617067A (en) * | 1981-08-06 | 1986-10-14 | Vallourec | Process for the production of semi-finished articles of hard steels using a continuous casting operation |
-
1995
- 1995-06-13 AT AT95921715T patent/ATE176411T1/de not_active IP Right Cessation
- 1995-06-13 EP EP95921715A patent/EP0764063B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-13 CN CN95193596A patent/CN1062785C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-13 CA CA002192970A patent/CA2192970A1/en not_active Abandoned
- 1995-06-13 BR BR9508017A patent/BR9508017A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-06-13 SK SK1597-96A patent/SK282573B6/sk unknown
- 1995-06-13 JP JP8501479A patent/JPH10505789A/ja active Pending
- 1995-06-13 PL PL95317837A patent/PL178838B1/pl unknown
- 1995-06-13 CZ CZ963644A patent/CZ364496A3/cs unknown
- 1995-06-13 ES ES95921715T patent/ES2128736T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-13 WO PCT/DE1995/000800 patent/WO1995034387A1/de not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2128736T3 (es) | 1999-05-16 |
| CN1150767A (zh) | 1997-05-28 |
| CA2192970A1 (en) | 1995-12-21 |
| ATE176411T1 (de) | 1999-02-15 |
| JPH10505789A (ja) | 1998-06-09 |
| MX9606085A (es) | 1998-05-31 |
| WO1995034387A1 (de) | 1995-12-21 |
| BR9508017A (pt) | 1997-09-02 |
| CN1062785C (zh) | 2001-03-07 |
| EP0764063B1 (de) | 1999-02-03 |
| SK282573B6 (sk) | 2002-10-08 |
| EP0764063A1 (de) | 1997-03-26 |
| PL317837A1 (en) | 1997-04-28 |
| PL178838B1 (pl) | 2000-06-30 |
| SK159796A3 (en) | 1997-06-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU600801B2 (en) | Method for manufacturing tubes, bars and strips | |
| CN104190740B (zh) | 热轧无缝钢管管坯的生产方法 | |
| US20110252854A1 (en) | Method for producing high alloy pipe | |
| CN114643280B (zh) | 一种含铌奥氏体不锈钢型材的热轧方法 | |
| JPH11285708A (ja) | シ―ムレス鋼管を製造する方法及び装置 | |
| EP1927413B1 (en) | Press forging method | |
| CZ364496A3 (cs) | Způsob výroby bezešvé zatepla zhotovené trubky | |
| CN116904838B (zh) | 高碳钢盘条及其生产方法 | |
| DE19520833C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres | |
| CN108015255B (zh) | 一种高速工具钢的制备方法 | |
| CN107267728B (zh) | 一种冷拔用热轧钢带及其生产方法 | |
| CN113695386B (zh) | 一种同圈强度波动差不大于20Mpa的HRB400E高速线材螺纹钢及其生产方法 | |
| CN113652601A (zh) | 一种同圈强度波动差较小且表面氧化铁皮厚度10μm以上的高速线材螺纹钢及其生产方法 | |
| JP3487234B2 (ja) | 継目無鋼管用高炭素鋼片の製造方法 | |
| JP3671868B2 (ja) | 高Ｃｒ含有鋼の鋳造方法 | |
| JP3417275B2 (ja) | 熱間加工性及び耐硫化物応力割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管 | |
| US6797031B1 (en) | Wire-shaped product, method for its manufacturing, and wear part made of the product | |
| JP3091795B2 (ja) | 引抜き加工性に優れた棒鋼の製造方法 | |
| CN110303066A (zh) | 高横向冲击功的石油套管用钢及其制造方法 | |
| JP2003183778A (ja) | 鋼線材、鋼線及びその製造方法 | |
| KR20010112887A (ko) | 선재압연시 선단부 벌어짐이 없는 Ｂｉ-Ｓ계 쾌삭강 빌렛및 그 제조방법 | |
| MXPA96006085A (en) | Procedure for the manufacture of a finished sincostura pipe in calie | |
| SU1752466A1 (ru) | Способ производства калиброванного прутка, преимущественно конструкционных углеродистых и легированных сталей, предназначенного дл получени изделий методом холодной высадки | |
| CN115401175A (zh) | 小压缩比生产大规格高碳铬轴承钢棒材的方法 | |
| RU2341340C2 (ru) | Способ производства круглых прутков из подшипниковой стали |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic |