CZ2003518A3 - Chlazená kokila pro plynulé odlévání kovu - Google Patents
Chlazená kokila pro plynulé odlévání kovu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2003518A3 CZ2003518A3 CZ2003518A CZ2003518A CZ2003518A3 CZ 2003518 A3 CZ2003518 A3 CZ 2003518A3 CZ 2003518 A CZ2003518 A CZ 2003518A CZ 2003518 A CZ2003518 A CZ 2003518A CZ 2003518 A3 CZ2003518 A3 CZ 2003518A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- mold
- cooling
- ingot
- continuous casting
- water
- Prior art date
Links
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 74
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 54
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 33
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 32
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 18
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 7
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 claims 1
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 abstract 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 abstract 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 8
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000005501 phase interface Effects 0.000 description 2
- 229910017770 Cu—Ag Inorganic materials 0.000 description 1
- 240000006394 Sorghum bicolor Species 0.000 description 1
- 235000011684 Sorghum saccharatum Nutrition 0.000 description 1
- 235000009430 Thespesia populnea Nutrition 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/055—Cooling the moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká chlazené kokily pro plynulé odléváni kovu, zejména oceli, do formátu bramy a zde zejména s tloušťkou mezi 40 až 400 mm a šířkou od 200 do 3 500 mm, se stěnami kokily z desek jakož i s kanály pro chladící médium k chlazení.
Dosavadní stav techniky
S pomocí obr. 1 se popisují známé souvislosti při plynulém odlévání kovu. Plynulé odlévání kovu, zejména oceli, s oscilujícími kokilami _1, ale také s pohyblivými kokilami, například vytvořenými jako Twin-Roller s pevně stojícím válečkovým jádrem a průběžným kokilovým trubkovým pláštěm, vede k tepelnému proudu J (2) podél potenciálového spádu U (3) od středu 4_ kokily, resp. polotovaru skrz tvořící se kůru slítku 5, normálně existující struskový film 6, do kokilové desky 7.1 předem dané tloušťky _8 měděné desky až k chladící kokilové vodě 9. Přitom označuje 8_ tloušťku měděné desky mezi struskou a průběhem chladící kokilové vody, resp. mezi hot a cold face. Kokilová chladící voda 9 proudí kontrolovanou rychlostí (10), vyjádřeno například v m/s, předem daným tlakem (11), který se měří na vtoku chladící kokilové vody, a kontrolovanou vstupní teplotou
85547 (85547a)
cnradrcr vooy, i —0 , Která se měří na přívodu chladicí kokilové vody, paralelně s výškou 13 kokíly v nebo proti směru 14 plynulého odlévání, měřeno v m/min, aby se nabízený tepelný proud J (2) zachycoval a odváděl. Celkový tepelný proud J (2), odváděný od kokilové chladící vody (9), se určuje celkovým odporem R-total (15), který se určuje jednotlivými médii 16 s jejich jednotlivými odpory Ri (17) a sice mezi středem 4 polotovaru a chladící kokilovou vodou 9. Jednotlivé odpory 17 se určují svou délkou I (18), svou měrnou tepelnou vodivostí λ (19) a svým vodivým průřezem F (20) a tvoří s potenciálovým spádem U (3) a tepelným proudem J (2) rovnici (20.1) hmotového proudu. Do této rovnice vstupují odpory jednotlivých médií mezi středem 4 kokíly a průběhem kokilové chladící vody, jako odpor tekuté oceli, kůry odlévaného polotovaru, strusky, žárovzdorné vyzdívky jakož i kokilové desky, která je zejména z mědi.
Tepelný proud, přicházející na fázové rozhraní 21 mezi měděnou deskou 7 a průběhem kokilové chladící vody 9 (také nazýván cold face), musí překonat mezipovrchový odpor 22 mezi mědí kokilové desky k chladící vodě, čímž se mezi fázovými rozhraními 21 a 21.1, která označuje fázové rozhraní mezi měděnou deskou ý a struskovým filmem 6, resp. kúrou polotovaru _5 nebo hot face, měděnou deskou ý nastavuje právě povrchová teplota popř. teplotní gradient 25. Tento teplotní gradient je závislý na síle tepelného proudu přes výšku 13 kokíly jakož i na mezipovrchovém odporu 22 na fázovém rozhraní měď/voda (21) . Také je známo, že tepelný proud se od hladiny 30 lití k výstupu 13.2 z kokily zmenšuje podle profilu 2.1 - znám jako tepelný lalok.
Mezipovrchový odpor 22 se určuje velikostí chladících kanálů 26, probíhajících paralelně přes výšku 13 kokily, zde
85547 (85547a)
na způsob chladících drážek, které mají šířku (26.1), hloučku (26.2) a tím průřez Q (26.3) proudění jakož i délku (26.v přibližně příslušné výšce (13) kokily, nehledě na hraniční vrstvu (Nernstova vrstva) chladící vody, která znázorňuje funkci rychlosti (10) proudění (srovnej obr. 3e) . Odpor 17 se dále určuje procentuálním pokrytím vodou (27.2) přes šířku kokily, definováno jako rozdíl mezi maximálně chlazenou šířkou kokily po odečtení nepřímo chlazené šířky kokily, děleno chlazenou šířkou kokily nebo také v 1. přiblížení definováno odstupem chladící kanál/chladící kanál 27 po odečtení šířky můstku 27.1, děleno odstupem chladící kanál/chladící kanál (srovnej obr. 3e). Toto relativní pokrytí vodou (27.2) odpovídá vodivému průřezu F (20) ve smyslu rovnice hmotového proudu U = Σ Ri x J. Odpor 17 dále závisí na tloušťce 1 (8) měděné desky jakož i na měrné tepelné vodivosti λ (19) a na rychlosti (10) vody, která je funkcí tlaku (26.6) na vstupu vody do kokily a odporu (26.5) proudění nebo tlakové ztráty v kokile. Na relativní pokrytí vodou (27.2) se může také pohlížet jako na vodivý průřez F (20) ve smyslu rovnice hmotového proudu U = Σ Ri x J, který je ve známých kokilách přes výšku 13 kokily konstantní, tzn. chladící kanály probíhají paralelně vůči sobě.
V dosavadní kokilové konstrukci je tento mezipovrchový odpor 22 přes výšku 13 kokily konstantní. Tvarování chladících kanálů se může realizovat buď pomocí chladících otvorů 28 (nezobrazeno) s konstantním průměrem s a bez vytlačovacích těles 28.1 nebo chladících drážek 26 s plechy
26.7 usměrňujícími vodu (obr. 3d a 3e) a konstantním průřezem Q (26.3).
85547 (85547a) • · · ·
Souhrnně se na tomto místě může říkat o stavu techniky každého kokilového formátu (zařízení na bramy, předválcované bloky, předvalky, profily a pásy atd.), že procentuální pokrytí vodou (27.2) je přes šířku kokily, jedno jestli se používají chladící otvory 28 nebo chladící drážky 26, ale i přes výšku 13 kokily geometricky a tím ve svém technickém chladícím účinku stejné.
Tato iso-konstrukce, resp.
rovnoměrná konstrukce chlazení kokily přes výšku kokily vede, podmíněno těsným přiložením kůry polotovaru, bezprostředně pod hladinou 30 lití a následným smršťovacím procesem kůry 5 polotovaru přes výšku 13 kokily, ke zvýšenému tepelnému proudu a zároveň tím k vysoké Hot-Face-teplotě měděné desky 23 . Tato vysoká povrchová teplota 23 měděné desky vede opět k nebezpečí přetížení rekrystalizační teploty T-Cu-Re (31) válcované mědi (porovnej obr. 3c) .
Toto nebezpečí překročení rekrystalizační teploty (TCu-Re) kokilové desky se se stoupajícími rychlostmi stává stále větší. Tak je na obr. 2 tabulkově znázorněn přehled konstrukčních a technických znaků tenkých bramových a standardních bramových kokil.
Tabulkové znázornění charakteristických kokilových dat nechá rozpoznat, že zvýšené tepelné zatížení kokily, zobrazené zatížením 2,2/3,2 MW/nú, které označuje tepelný proud (2), resp. tepelné zatížení kokily se v případě tenké bramy (32) vzhledem ke standardní bramě (33), setkává s větším procentuálním pokrytím vodou (27.2) 60-40%, se setkáváme s vyšší rychlostí vody (10) 12-8 m/s, menší tloušťkou (18.1) měděné desky 25-15 mm a vyšším tlakem
85547 (85547a)
··· · (26.č) chladící kokilové vody 12-8 bar. Toto zvýšené tepelné zatížení, resp. tento zvýšený tepelný proud kokily se v případě tenké bramy (32) způsobuje menšími tloušťkami (18.2) struskových filmů 0,4-0,2 mm, vyšší rychlostí (14) lití tenké bramy (32) jakož i malou tloušťkou bramy (34/32), resp. (34.1). Zároveň se nechá rozpoznat, že povrchová teplota kokily na straně (23), přivrácené oceli, leží podle rychlosti odlévání mezi 300°C a 400°C a má menší odstup od rekrystalizační teploty (31) za studená válcované mědi než standardní braraa. Rekrystalizační teplota za studená válcované měděné desky leží podle kvality mědi mezi 350°C (Cu-Ag) a 700°C (Cu-CrZr), resp. 500°C (teplota měknutí).
Další pokles tloušťky (18.1) desky Cu se provádí těžko kvůli vysokému tlaku vody (na vstupu vody do kokily) (26.6) v otvorech (28) nebo chladících drážkách (26) a tím kvůli možnému mechanickému vydutí povrchu měděné desky, hot face (21.1), přivrácené oceli.
Obr. 3 zobrazuje známé uspořádání vodního chlazení pro bramovou nebo tenkou bramovou kokilu s chladícími drážkami 26 a s plechy 2 6.7 usměrňujícími vodu. Obr. 3a ukazuje polovinu široké strany j_ bramové kokily s úzkou stranou 7.1 a ponorným výtokovým otvorem 35 jakož i proudění 36 oceli a polotovar 37 s kůrou polotovaru na kokilovém odlitku. Tento obr. umožňuje rozpoznat stejnoměrně, paralelně probíhající chladící drážky 26 přes výšku 13 kokily jakož i polohu hladiny 30 lití.
Obr. 3b ukazuje řez skrz širokou stranu 2 kokily s vodní komorou 38 nejenom pro pohyb vody vpřed 38.1 ale i pro pohyb vody zpět, resp. vtok 38.2 do vodní komory. Jako 38.1.1, resp. 38.2.1 je označen přestup pro chladící
85547 (85547a) kokilovou vodu oa vodní Komory íj&.í,' do chladicí drážky (26) nebo chladících otvorů (28-nezobrazeno).
Mimoto se z obr. 3b stává zřejmým vícečlenná kokila s upínacími kolíky 39, buď pro spojení měděné desky s chladícími drážkami 4 0 s vodní komorou 38 nebo spojením měděné desky bez chladících drážek 40.1 s vodní komorou 38, potom ale s mezideskou 41, která je opatřena chladícími drážkami 2 6.3 (srovnej k tomu obr. 3d) . Mezideska 41 může také přímo tvořit stěnu vodní komory 41.1 (obr. 4).
Na obr. 3c jsou jako stav techniky zobrazené profily povrchové teploty 23 kokily (hot face), tepelného proudu J (2) a rekrystalizační teploty, T-Cu-Re (31), přes výšku (13) kokily.
Obr. 3c nechá rozpoznat, že oba profily (23.1) (profil povrchové teploty) a (2.1) (profil tepelného proudu) si jsou funkčně podobné a tepelné zatížení (23) se dostává blízko rekrystalizační teplotě 31 mědi, zejména při vysokých rychlostech 14 odlévání, a tím má měděná deska relativně krátkou životnost v oblasti 30 hladiny lití.
Obr. 3d zobrazuje horizontální řez skrz kokilu a nechává rozpoznat uspořádání paralelních chladících drážek 26 s plechy 26.7 usměrňujícími vodu a přechody (38.1.1/38.2.1) chladící vody 9 od pohybu 38.1 vody vodní komory vpřed do chladící drážky 26 a od chladících drážek skrz přestup 38.2.1 kokilové vody do pohybu 38.2 vody zpět.
Na obr. 3e jsou zobrazené paralelní chladící drážky 2 6 v horizontálním řezu. Obr. umožňuje rozpoznat šířku 26.1 drážky, procentuální pokrytí 27.2 vodou, které vyplývá
85547 (85547a)
z poměru širny ctnaáicino kanálu k odstupu cniadrcí kanál/chladící kanál 27, průřez 2 6.3 chladícího kanálu, usměrňující vodu, odstup 27 chladící i tloušťku 8 měděné desky.
nlechv 26.7 kanál/chladící kanál jakož Konstrukční znaky přes výšku kokily znázorněné v řezech AA'-A'' a přičemž se nastavuje konstantní vodivý průřez F (20) a konstantní mezipovrchový odpor (22) přes výšku kokily, podmíněno stejnoměrným profilem proudění kokilové chladící vody 9 s konstantní Nernstovou fázovou oblastí (rychlost proudění = 0) , která se při rostoucí rychlosti (10) proudění stává menší.
Obr. 4 zobrazuje možné známé konstrukce široké strany J kokily, skládající se z měděné desky a vodní komory 38. Kokíla se může skládat dohromady z měděné desky s chladícími drážkami 40 a vodními komorami 38 (dílčí obr. 4a) nebo z měděné desky bez chladící drážky 40.1 a mezidesky 41 s chladícími drážkami (sendvič) a vodními komorami 38 (dílčí obr. 4b) nebo z měděné desky bez chladící drážky 40.1, která je montována na mezidesku 41.1, která zároveň tvoří stěnu vodní komory (dílčí obr. 4c). Dílčí obr. 4d zobrazuje ještě jednou profily tepelného proudu J (2.1) a tepelného zatížení přes výšku kokily jakož i rekrystalizační teplotu (31) za studená válcované měděné desky (31).
Úkolem vynálezu je vytvořit kokilu pro plynulé odlévání, u které se může zestejnoměrňovat tepelné zatížení přes výšku kokily, tzn. tepelný profil přes výšku kokily a tím se může snižovat kokilová povrchová teplota v hladině lití.
85547 (85547a) • · • ·
·· ·· ·· · ♦ · · · · · • · · · · • · · · · · ·· ·· · · ··
Podstata vynálezu
Tentc úkol se řeší kokilou pro plynulé odlévání se znaky nároku 1. Přednostní provedení jsou ukázána ve vedlejších nárocích.
Navrhuje se kokila pro plynulé odlévání tohoto druhu dále vyvíjet tak, že se zmenšuje šířka kanálů chladícího média ve směru odlévání v závislosti na profilu tepelného proudění přes výšku kokily od vstupu do kokily po výstup z kokily.
Šířkou je označena míra rozsahu stěny kanálu, která (v podstatě) probíhá podél horké vnitřní stěny desky. Plocha průřezu chladících kanálů je přitom přednostně pravoúhlá. Myslitelné jsou rovněž eliptické tvary.
Podle vynálezu se zmenšuje fázová hraniční plocha mezi stěnou kokilové desky a kokilovou vodou od vstupu do kokily po výstup z kokily.
Podle prvního provedení se zmenšuje šířka kanálů chladícího média v 1. přiblížení funkčně k profilu tepelného proudění přes výšku kokily mezi vstupem do kokily a výstupem z kokily ve směru odlévání, přičemž obrysové čáry nebo plochy kanálu chladícího média nebo sousedních kanálů chladícího média neprobíhají paralelně.
Podle druhého provedení se zmenšuje šířka kanálu chladícího média v 1. přiblížení lineárně ve směru odlévání, přičemž obrysové čáry nebo plochy kanálu chladícího média nebo sousedních kanálů chladícího média neprobíhají paralelně, nýbrž pod ostrým úhlem vůči sobě.
85547 (85547a) ·« « ·· ·· ·· ···* ·«·· «··· * · · · · · »·«· • · · · · · · · · · • · · · · · · · · ···· ··· ·· ···· · · ··
Toto znamená, že se příslušné šířky chladícího kanálu lineárně zmenšují přes výšku kokily, přičemž obrysové plochy sousedních, průřezem pravoúhlých kanálů, se rozbíhají v definovaném úhlu nebo linie sousedních, průřezem eliptických kanálů, viděno v rovině řezu, která společné středy kanálů řeže paralelně k povrchu chladící desky, vytvářejí definovaný úhel vůči sobě.
Podle zvláště přednostního provedení jsou chladící kanály provedené tak, že se hloubka chladících kanálu zvětšuje ve směru odlévání přes výšku kokily od vstupu do kokily po výstup z kokily.
Hloubkou je míněn rozměr chladících kanálů, který se vyžaduje v souvislosti s šířkou k výpočtu plošného obsahu.
Podle zvláště přednostního provedení se potom navrhuje, že se v závislosti redukování šířky příslušně mění zvětšení rozměru hloubky přes výšku kokily tak, že hodnota příslušné plochy průřezu chladícího kanálu od vstupu do kokily až po výstup z kokily zůstává konstantní a tím je rychlost proudění chladícího média v kanálech chladící vody mezi vstupem do kokily a výstupem z kokily konstantní.
Na základě konstantního odporu chladícího kanálu mezi vstupem kokilové vody a výstupem kokilové vody zůstává rychlost proudění chladící vody neměnná.
Vodní komory přednostně slouží k zásobování chladících kanálů, umístěných do desek stěn kokily. Přitom je výtok vodní komory uspořádán ve výšce vstupu do kokily a vtok vodní komory ve výšce výstupu z kokily. Přednostně je pohyb
85547 (85547a)
| - 10 - | ·· · ·* «*» ·· ·«· ·«·· » · · · ·· • · · · · · · © • · · · « » · · » • · ··· ··· ···· 1»· ·· «»·· »» ·· | |||
| vody vpřed uspořádán | nad hladinou | lití na | vstupu do | kokily a |
| pohyn vocty zpět na | výsuupu z | kokily, | aby se | v oblasti |
| hladiny lití, pod | kterou se | vyvíjí | nejvyšší | tepelné |
| zatížení, uplatnila | studená, | tepelně | nezatížená voda | |
| s největší chladící | kapacitou, | resp. | největším | odstupem |
od bodu odpařování vody při tlacích mezi 1 a 25 bar.
Další přednostní znaky jsou obsažené v nárocích 7 až .
U chladících kanálů se může jednat o chladící drážky nebo o otvory. Chladící drážky se umisťují do od vnitřku formy odvrácené strany desek, nebo do oddělených mezidesek. K nastavení žádaných ploch průřezu jsou chladící drážky přes výšku kokily uzavřené příslušně vytvarovanými plechy usměrňujícími vodu, jejichž šířka přes výsku kokily od vstupu chladící vody k výstupu chladící vody je přizpůsobena změně šířky průběhu chladícího kanálu, tzn. zužuje se, a jejich tloušťka přes výšku kokily od vstupu chladící vody k výstupu chladící vody přednostně příslušně ubývá při těsném uzavření s odvrácenou stranou desky.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže vysvětlen prostřednictvím konkrétních příkladů provedení znázorněných na výkresech, na kterých představuje obr. 1 až 4 stav techniky obr. 5 a 6 příkladně vynález.
85547 (85547a)
Příklady provedení vynálezu
Stav techniky byl již detailně popsán. Vynález se nyní příkladně popisuje podle obr. 5 a 6 ve srovnání se stavem techniky. Stejné součásti ke kokilám, ukázaným v obr. 1-4, jsou opatřené příslušnými vztahovými značkami.
Dílčí obr. 5a označuje vynález, u kterého sousední chladící drážky 29 resp. jejich ohraničující linie neprobíhají paralelně, nýbrž se od vstupu 13.1 do kokily, resp. od hladiny 30 lití až k výstupu 13.2 z kokily zmenšují ve své šířce a tím se průřez kanálu, resp. hraniční plocha F (20) chová funkčně k hustotě tepelného proudu, resp. k profilu 2.1 tepelného proudu. Zároveň se může pomocí příslušného zvětšení hloubky 26.2 (obr. 5b) chladícího kanálu držet v 1. přiblížení přibližně konstantní průřez Q (26.3) proudění pro chladící vodu a tím rychlost 2 6.5 proudění vody. Ohraničující plochy chladících kanálů na způsob chladících drážek 29 už neprobíhají paralelně, nýbrž tvoří ostrý úhel 29.2 vůči sobě. Procentuální pokrytí 27.2 vodou nebo také vodivý průřez 2 0 leží tak například v hladině 30 lití při max. 100 % v případě odlévání tenké bramy a na výstupu z kokily při minimálně 30 %.
Na obr. 5c je znázorněno tímto zrovnoměrněné tepelné zatížení 23.2 kokilové desky přes výšku 13 kokily v porovnání s profilem 2.1 tepelného proudu a rekrystalizační teplotou 31. Obr. umožňuje rozpoznat, že hot face teplota 23,2 měděné desky 7 je menší, probíhá pravidelněji a zároveň se prodlužuje životnost měděné desky.
Dílčí obr. 5d znázorňuje řezy A-A'-A'' a B-B'-B'' skrz
85547 (85547a)
širone strany 7 vstupu 13.1 do kokily a výstupu 13.2 2 kokily, nejenom pro kokilovou desku (40) s nspers d e2 nimi chladícími drážkami, ale i pro sendvičové řešení, tzn. kokilovou desku s mezideskou 41, do které jsou podle vynálezu umístěné neparalelní chladící drážky 29.
Tento obr. také dělá příkladně zřejmé, že rychlost proudění přes větší pokrytí vodou v oblasti 30 hladiny lití zůstává konstantní, protože průřez Q (26.3) proudění pomocí příslušného zvětšení hloubky 26.2 chladícího kanálu přes výšku kokily od vstupu do kokily až k výstupu z kokily zůstává konstantní.
Obr. 5e ukazuje chladící kanály 29 na vstupu 13.1 do kokily a výstupu 13.2 z kokily s jejich plechy 29.1 usměrňujícími vodu, které se mění v šířce a hloubce.
Obr. 6 staví řešení podle vynálezu (dílčí obr. 6b) proti stavu techniky (dílčí obr. 6a) . V zásadě je navržené řešení ohledně chladících drážek 29 s plechy 29.1 usměrňujícími vodu přenosné na kokily s chladícími otvory (nezobrazeno) , přičemž průřezy otvorů přes délku kokily se mohou proměňovat pomocí vložení kónických vytlačovacích tyčí (nezobrazeno).
Zastupuj e:
Dr. Miloš Všetečka v.r.
85547 (85547a)
JUDr. Miloš Všetečka advokát
120 00 Praha 2, Hálkova 2
Claims (14)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Chlazená kokila (1) pro plynulé odlévání k odlévání kovů, zejména oceli, do formátu bramy a zde zejména s tloušťkou mezi 40 až 400 mm a šířkou od 200 do 3 500 mm, se stěnami kokily z desek (7, 7.1) jakož i s kanály pro chladící médium k chlazení, vyznačující se tím, že šířka (26.1) kanálů (29) chladícího média se zmenšuje ve směru odlévání v závislosti na profilu (2.1) tepelného proudění přes výšku (13) kokily od vstupu (13.1) do kokily k výstupu (13.2) z kokily.
- 2. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle nároku 1, vyznačující se tím, že šířka (26.1) kanálů chladícího média se v 1. přiblížení funkčně zmenšuje k profilu tepelného proudění přes výšku (13) kokily mezi vstupem (13.1) do kokily a výstupem (13.2) z kokily ve směru odlévání.
- 3. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle nároku 1, vyznačující se tím, že šířka (16.1) kanálů chladícího média se v 1. přiblížení zmenšuje lineárně ve směru odlévání, přičemž ohraničující linie nebo plochy kanálu chladícího média nebo sousedních kanálů chladícího média neprobíhají paralelně, nýbrž pod ostrým úhlem (29.2) vůči sobě.
- 4. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle nároku1, 2 nebo 3, vyznačující se tím, že hloubka (26.2) kanálů chladícího média se zvětšuje přes výšku (13) kokily od vstupu (13.1) do kokily k výstupu (1.2) z kokily ve směru16 85547 (85547a)4 ·« · « odlévání .
- 5. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle nároku 4, vyznačující se tím, že v závislosti na redukování šířky se zvýšení hloubky (26.2) přes výšku (13) kokily proměňuje příslušně tak, že hodnota příslušné plochy (26.3) průřezu chladícího kanálu od vstupu (13.1) do kokily až k výstupu (13.2) z kokily zůstává konstantní a tím je konstantní rychlost proudění chladícího média v kanálech chladícího média mezi vstupem (13.1) do kokily a výstupem (13.2) z kokily).
- 6. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle některého z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že na desky (7, 7.1) stěn kokily, zejména měděné desky, se napojují vodní komory (38) k zásobování chladících kanálů, přičemž výtok (38.1) z vodní komory je uspořádán ve výšce vstupu (13.1) do kokily a vtok (38.2) do vodní komory ve výšce výstupu (13.2) z kokily.
- 7. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle některého z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že procentuální pokrytí chladícím médiem, zejména pokrytí vodou (27.2), které je definováno poměrem rozdílu mezi maximální chlazenou šířkou kokily a nepřímo chlazenou šířkou kokily k chlazené šířce kokily, je na vstupu (13.1) do kokily, zejména ve výšce hladiny (30) lití, maximálně 100 %, zejména 100 %, a na výstupu (13.2) z kokily minimálně 30 %, zejména minimálně 10 %.
- 8. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle některého z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že chladícím médiem je chladící voda s rychlostí proudění mezi16 85547 (85547a)25 a 2 m/s přes délku kanálu.
- 9. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle některého z nároků 1 až 8, vyznačující se tím, že tloušťka měděné desky (7, 7.1) mezi taveninou a průběhem kanálu chladící vody není menší než 5 mm.
- 10. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle některého z nároků 1 až 9, vyznačující se tím, že tlak (11) chladící kokilové vody na výstupu (38.1) z vodní komory je mezi 2 a 25 bar.
- 11. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle některého z nároků 1 až 10, vyznačující se tím, že rychlost vG (14) plynulého odlévání je mezi 1 a 15 m/min.
- 12. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle některého z nároků 1 až 11, vyznačující se tím, že se provozuje přiváděním ocelové taveniny pomocí ponorného výtokového otvoru (SEN) (35) jakož i nanášením licího prášku (35.1) a že se jedná o oscilující pevnou kokilu (1).
- 13. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle některého z nároků 1 až 12, vyznačující se tím, že chladícími kanály jsou chladící drážky (29), které jsou od strany desek (7, 7.1), odvrácené od vnitřku formy, umístěné do této desky, a že chladící drážky (29) jsou k nastavení žádaných ploch průřezu přes výšku (13) kokily uzavřené příslušně vytvarovanými plechy (29.1) usměrňujícími vodu, jejichž šířka přes výšku (13) kokily od vstupu (13.1) chladící vody k výstupu (13.2) chladící vody je přizpůsobena změně šířky průběhu chladícího kanálu.16 85547 (85547a) φ φ φφφφΦΦΦΦ φ
- 14. Chlazená kokila pro plynulé odlévání podle některého z nároků 1 až 12, vyznačující se tím, že chladícími kanály jsou chladící otvory, do kterých jsou umístěné kónické vytlačovací tyče.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10041399 | 2000-08-23 | ||
| DE10138988A DE10138988C2 (de) | 2000-08-23 | 2001-08-15 | Gekühlte Stranggießkokille zum Gießen von Metall |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2003518A3 true CZ2003518A3 (cs) | 2003-08-13 |
Family
ID=26006791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2003518A CZ2003518A3 (cs) | 2000-08-23 | 2001-08-21 | Chlazená kokila pro plynulé odlévání kovu |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20050098297A1 (cs) |
| EP (1) | EP1313578A1 (cs) |
| JP (1) | JP2004506520A (cs) |
| CN (1) | CN1447725A (cs) |
| AU (1) | AU2001291780A1 (cs) |
| BR (1) | BR0113481A (cs) |
| CA (1) | CA2420232A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ2003518A3 (cs) |
| HU (1) | HUP0301470A2 (cs) |
| MX (1) | MXPA03001578A (cs) |
| PL (1) | PL360841A1 (cs) |
| RU (1) | RU2003107845A (cs) |
| WO (1) | WO2002016061A1 (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ306775B6 (cs) * | 2016-05-10 | 2017-06-28 | MATERIÁLOVÝ A METALURGICKÝ VÝZKUM s.r.o. | Kokilová sestava s vodním chlazením |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI268821B (en) * | 2002-04-27 | 2006-12-21 | Sms Demag Ag | Adjustment of heat transfer in continuous casting molds in particular in the region of the meniscus |
| DE10304543B3 (de) * | 2003-02-04 | 2004-05-27 | Sms Demag Ag | Verfahren und Einrichtung zum Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen |
| DE102005026329A1 (de) * | 2005-06-07 | 2006-12-14 | Km Europa Metal Ag | Flüssigkeitsgekühlte Kokille zum Stranggießen von Metallen |
| CN104722724B (zh) * | 2013-12-23 | 2018-02-16 | Posco公司 | 用于连续铸造的模具及其冷却方法 |
| JP6358178B2 (ja) * | 2015-06-30 | 2018-07-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続鋳造方法および鋳型の冷却水制御装置 |
| CN111036866B (zh) * | 2019-12-18 | 2021-08-03 | 河北工业职业技术学院 | 一种连铸板坯结晶器 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1082988A (en) * | 1964-12-22 | 1967-09-13 | British Iron Steel Research | Moulds |
| US3763920A (en) * | 1972-03-16 | 1973-10-09 | United States Steel Corp | Water inlet construction for continuous-casting molds |
| JPS5861952A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-13 | Hitachi Zosen Corp | 連続鋳造設備のモ−ルド |
| JPS59133940A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-08-01 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
| JPH0211249A (ja) * | 1988-06-29 | 1990-01-16 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造用鋳型 |
| US5207266A (en) * | 1992-01-03 | 1993-05-04 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Water-cooled copper casting mold |
-
2001
- 2001-08-21 WO PCT/EP2001/009599 patent/WO2002016061A1/de not_active Application Discontinuation
- 2001-08-21 EP EP01971934A patent/EP1313578A1/de not_active Withdrawn
- 2001-08-21 JP JP2002520973A patent/JP2004506520A/ja not_active Withdrawn
- 2001-08-21 CA CA002420232A patent/CA2420232A1/en not_active Abandoned
- 2001-08-21 BR BR0113481-7A patent/BR0113481A/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-08-21 PL PL36084101A patent/PL360841A1/xx unknown
- 2001-08-21 HU HU0301470A patent/HUP0301470A2/hu unknown
- 2001-08-21 AU AU2001291780A patent/AU2001291780A1/en not_active Abandoned
- 2001-08-21 CN CN01814553.1A patent/CN1447725A/zh active Pending
- 2001-08-21 CZ CZ2003518A patent/CZ2003518A3/cs unknown
- 2001-08-21 RU RU2003107845/02A patent/RU2003107845A/ru not_active Application Discontinuation
- 2001-08-21 US US10/362,253 patent/US20050098297A1/en not_active Abandoned
- 2001-08-21 MX MXPA03001578A patent/MXPA03001578A/es not_active Application Discontinuation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ306775B6 (cs) * | 2016-05-10 | 2017-06-28 | MATERIÁLOVÝ A METALURGICKÝ VÝZKUM s.r.o. | Kokilová sestava s vodním chlazením |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUP0301470A2 (en) | 2003-08-28 |
| CA2420232A1 (en) | 2003-02-19 |
| RU2003107845A (ru) | 2004-12-27 |
| US20050098297A1 (en) | 2005-05-12 |
| AU2001291780A1 (en) | 2002-03-04 |
| PL360841A1 (en) | 2004-09-20 |
| CN1447725A (zh) | 2003-10-08 |
| JP2004506520A (ja) | 2004-03-04 |
| EP1313578A1 (de) | 2003-05-28 |
| BR0113481A (pt) | 2003-07-15 |
| WO2002016061A1 (de) | 2002-02-28 |
| MXPA03001578A (es) | 2003-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4659706B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| JP2683725B2 (ja) | スラブ形状で溶鋼から連鋳材を連続鋳造するための液冷される定盤金型 | |
| CZ2003518A3 (cs) | Chlazená kokila pro plynulé odlévání kovu | |
| US6926067B1 (en) | Liquid-cooled casting die | |
| TWI268821B (en) | Adjustment of heat transfer in continuous casting molds in particular in the region of the meniscus | |
| CN101489703B (zh) | 用于液态金属的连铸结晶器 | |
| US6152209A (en) | Method and device for measuring and regulating the temperature and quantity of cooling water for water-coolable walls of a continuous casting mold | |
| CN101400464A (zh) | 与铸造金属板坯的接触长度可调的带式铸机 | |
| CA2351081C (en) | Mold plate of a continuous casting plant | |
| US4694880A (en) | Method of continuously casting metal slabs | |
| DE10138988C2 (de) | Gekühlte Stranggießkokille zum Gießen von Metall | |
| CA2506078C (en) | Continuous casting mold for casting molten metals, particularly steel materials, at high casting rates to form polygonal billet, bloom, and preliminary section castings and the like | |
| TW483783B (en) | Mould tube for a continuous casting mould for the continuous casting of steels, in particular periteetic steels | |
| EP2292350A1 (en) | Mould for continous casting of long or flat products, cooling jacket designed to cooperate with such a mould and assembly comprising such a mould and such cooling jacket | |
| KR20130048599A (ko) | 주형 | |
| RU2379155C2 (ru) | Охлаждаемый кристаллизатор для непрерывной разливки | |
| US7363958B2 (en) | Continuous casting mold for liquid metals, especially for liquid steel | |
| CA1217314A (en) | Tapered mold liner facing | |
| JPS58187244A (ja) | 鋳片連続鋳造設備におけるシエル形成法 | |
| JPH07116783A (ja) | 連続鋳造用鋳型およびこれを用いる鋳片の冷却方法 | |
| EP1025932A1 (en) | A method for feeding roll casters and apparatus therefor | |
| Singh | Mould heat transfer in the high speed continuous casting of steel slabs | |
| EP1934003B9 (en) | Ingot mold for casting slabs | |
| JPH01104448A (ja) | ベルト式連続鋳造機における鋳造操業終了方法 | |
| JPH057994A (ja) | 連続鋳造用鋳型 |