CZ20032212A3 - Zvýšení výtěžku cementového slínku - Google Patents
Zvýšení výtěžku cementového slínku Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20032212A3 CZ20032212A3 CZ20032212A CZ20032212A CZ20032212A3 CZ 20032212 A3 CZ20032212 A3 CZ 20032212A3 CZ 20032212 A CZ20032212 A CZ 20032212A CZ 20032212 A CZ20032212 A CZ 20032212A CZ 20032212 A3 CZ20032212 A3 CZ 20032212A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- cement clinker
- clinker
- hot
- fly ash
- cement
- Prior art date
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 117
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 claims abstract description 64
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 claims abstract description 7
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 40
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 36
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 25
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 22
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 17
- 239000002956 ash Substances 0.000 claims description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 9
- 229910021485 fumed silica Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000003607 modifier Substances 0.000 claims description 4
- 239000010754 BS 2869 Class F Substances 0.000 claims description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012768 molten material Substances 0.000 claims description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- -1 for example Substances 0.000 abstract description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract 1
- 239000004606 Fillers/Extenders Substances 0.000 description 26
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 19
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 16
- 239000010883 coal ash Substances 0.000 description 10
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 9
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 6
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 6
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 6
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 5
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 5
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 4
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical class [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017639 MgSi Inorganic materials 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] Chemical compound [O--].[Al+3].[Al+3].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] YKTSYUJCYHOUJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000002802 bituminous coal Substances 0.000 description 1
- 239000010882 bottom ash Substances 0.000 description 1
- 235000012215 calcium aluminium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 239000000404 calcium aluminium silicate Substances 0.000 description 1
- WNCYAPRTYDMSFP-UHFFFAOYSA-N calcium aluminosilicate Chemical compound [Al+3].[Al+3].[Ca+2].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O WNCYAPRTYDMSFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940078583 calcium aluminosilicate Drugs 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000378 calcium silicate Substances 0.000 description 1
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N calcium;dioxido(oxo)silane Chemical compound [Ca+2].[O-][Si]([O-])=O OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910001719 melilite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000003476 subbituminous coal Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/48—Clinker treatment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S106/00—Compositions: coating or plastic
- Y10S106/01—Fly ash
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Soil Conditioners And Soil-Stabilizing Materials (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
Description
Zvýšení výtěžku cementového slínku slínku v teplot v
Oblast techniky
Tento vynález se týká zvýšení výtěžku cementového peci na výrobu cementu.
Dosavadní stav techniky
V cementárně vzniká cementový slínek za zvýšených peci na výrobu cementu ze surovin pro výrobu cementového slínku, jež postupují od studeného (zavážecího) k horkému (výpadnímu) konci, přičemž procházejí za zvýšených teplot různými procesními pásmy.
Výsledný horký cementový slínek, který má na konci pásma spalování při výpadu z pece typicky teplotu 1400 °C, se přivádí do chladiče s cílem ochladit slínek a jako vrstva slínku postupuje od vstupního otvoru k výstupnímu otvoru například na roštu chladiče. Zde je pro ochlazení horkého slínku vrstvou slínku profukován vzduch z trysek umístěných pod roštem. V závislosti na konstrukci chladiče má slínek ve vstupním otvoru chladiče teplotu slabě pod asi 1400 °C, zatímco slínek na výstupním otvoru chladiče má teplotu asi 120 °C.
Ochlazený cementový slínek se mele na potřebnou jemnost a buď se v tomto stavu rovnou používá, anebo se v některých případech může smísit s nastavovadly, zejména s nastavovadly s vlastnostmi pucolánu a vytvořit směsný cement. Použití nastavovadel znamená úsporu v obsahu cementového slínku v cementu jako produktu. Nastavovadla jsou zejména vedlejší produkty z průmyslových výrob s vysokým obsahem oxidu křemičitého a obsahují vápník a/nebo hliník v oxidované formě, hlavně oxidy a uhličitany. Tato nastavovadla zahrnují popel z uhlí, zvláště popílky a popel z uhelných kotelen, vysokopecní strusku a pyrogenní oxid křemičitý. Kromě toho lze užít modifikátory jako vápno, prach z pecí na výrobu cementu a odpadní cement nebo cementový slínek s cílem upravit chemismus procesu nebo zlepšit práci s nastavovadlem v případech kdy se například požaduje aglomerace.
• 9··
Asi od r. 1986 vedl důraz na omezení emisí z elektráren k rozšíření hořáků s nízkou produkcí N0x, jež mají snížit obsahy oxidů dusíku v emisních plynech. Důsledkem těchto opatření bylo zvýšení obsahu uhlíku v pucolánovém popílku typu F a v menším rozsahu i v pucolánovém popílku typu C. Kromě toho přidávání nízkých obsahů ropného koksu k lignitu, bitumennímu a subbitummennímu uhlí v některých továrnách rovněž zvýšilo obsah uhlíku v popílku.
Takto obsažený uhlík v uhelném popelu je v cementu škodlivou příměsí, protože váže chemikálie a tak zhoršuje pevnost betonu.
Starší pokusy o odstranění uhlíku z popílku zahrnují elektrostatické odlučování, smíšení popílku s kapalinou jako je petrolej a oddělení uhlíku vypěněním, stejně jako vypálení popílku ve spalovací komoře s fluidním ložem pro spálení uhlíku.
Popel z kotelen rovněž obsahuje uhlík jako znečišťující složku a je výhodné jej odstranit, chceme-li v cementu tento popel z kotelen použít.
Již dříve bylo navrženo přidávat při výrobě směsných cementů popel z uhlí do cementového slínku v chladiči pecního systému pro výrobu cementu (patent US 5 837 052). V tomto dřívějším návrhu se zachová integrita a identita popela z uhlí a kontaminující uhlík se oxiduje teplem horkého slínku při chlazení v chladiči na směs cementového slínku a popela z uhlí bez uhlíku.
V patentu US 5 976 243 se rovněž navrhovalo přidat vysokopecní strusku k cementovému slínku v chladiči pecního systému na výrobu cementu pro vypuzení vody ze strusky a vytvoření směsi cementového slínku a vysokopecní strusky, přičemž se zachová integrita a identita vysokopecní strusky. V patentu US 5 650 005 se navrhovalo zvýšit obsah volného vápna v cementovém slínku přidáním zdroje volného vápna do cementového slínku.
tt ···«
Podstata vynálezu
Tento vynález se snaží poskytnout způsob zvýšení výtěžku cementového slínku při jeho výrobě v cementové pecní soustavě.
Podle tohoto vynálezu se nabízí způsob zvětšení výtěžku cementového slínku z pecní soustavy pro výrobu cementu sestávající z pece pro výrobu cementového slínku a z chladiče pro chlazení cementového slínku z uvedené pece, který zahrnuje:
a) výrobu horkého cementového slínku ze surovinové směsi pro cementový slínek v peci pro výrobu cementu;
b) podávání horkého cementového slínku ze stupně a) do chladiče;
c) přivádění částicového materiálu obsahujícího oxid křemičitý a oxid nejméně jednoho prvku ze skupiny vápníku a hliníku do styku s uvedeným horkým cementovým slínkem po technologickém proudu za tvorbou uvedeného horkého cementového slínku tak, aby došlo k tavení uvedeného materiálu na částečně roztavený materiál, k chemické reakci uvedeného částečně roztaveného materiálu s horkým slínkem a pyrolýzou ke vzniku kompozice cementového slínku s částečně tavenými krystalickými hydraulickými silikáty, ochlazení uvedené kompozice cementového slínku v uvedeném chladiči a
d) odběr ochlazené kompozice cementového slínku z uvedeného chladiče, přičemž uvedená kompozice má obsah cementového slínku větší než je obsah horkého cementového slínku ve stupni b).
Způsob podle vynálezu zvyšuje nebo usnadňuje výtěžek cementového slínku z chladiče pece na výrobu cementu, aniž by se změnil chemismus, přísady nebo procesní parametry výrobního způsobu pece pro výrobu cementu.
Toto je významná přednost, protože pracovníci ve výrobě cementu jsou od přírody konzervativní a vyznačují se velkým odporem k jakýmkoliv změnám parametrů provozu pecí pro výrobu cementu, pokud pracují uspokojivě.
I) Nastavovadla použitá podle vynálezu jsou materiály s vysokým analytickým obsahem oxidu křemičitého, které navíc obsahují vápník, hliník nebo oba prvky ve formě, v níž reagují ·· ·»·« s obsahem oxidu křemičitého za zvýšených teplot v chladiči pecní soustavy pro výrobu cementu za vzniku kompozice, kterou převážně tvoří krystalické a hydraulické křemičitany vápníku a hliníku. Oxid křemičitý, vápník a hliník jsou typicky přítomny jako oxid vápenatý a oxid hlinitý, ale menší množství mohou být přítomna jako křemičitany, například křemičitan vápenatý nebo křemičitan hlinitý nebo jako hlinitokřemičitany jako například hlinitokřemičitan vápenatý.
Nastavovadlo může být amorfní nebo krystalické a v typickém případě obsahuje oxid křemičitý a sloučeniny vápníku a hliníku.
Vhodná nastavovadla zahrnují křemičitanové molekuly, jež mohou být křemičitany vápenaté nebo hlinité nebo obě soli, přičemž v typickém případě obsahují tytéž křemičitany jako cementový slínek, avšak s podstatně menším obsahem vápníku, například popely z uhlí, vysokopecní strusky a pyrogenní oxid křemičitý, jež jsou bez výjimky vedlejšími produkty průmyslových výrob nebo zpracování. Rovněž lze užít modifikátorů pro úpravu chemismu nebo pro zlepšení práce s nastavovadlem například když se požaduje aglomerace. Modifikátory mohou představovat materiály jako vápno, prach z cementárenských pecí nebo cement.
Při zvýšených teplotách se v peci po technologickém proudu za tvorbou cementového slínku částice nastavovadel v pyrolýzních podmínkách taví do částečně roztaveného stavu, v němž chemicky reagují s horkým cementovým slínkem za vzniku kompozice cementového slínku, který převážně sestává z krystalických a hydraulických křemičitanů vápenatých, přičemž tato kompozice je kompozice vzniklá pyrolýzou.
V prvním provedení probíhá pyrolýzní reakce na horním konci chladiče proti procesnímu proudu poblíž výstupu cementového slínku, kde je teplota od 1400 °C do 1000 °C.
Ve druhém provedení může k pyrolýzní reakci docházet také v peci pro výrobu cementu po procesním proudu za pásmem, v němž vzniká cementový slínek, a ještě spíše uvnitř pece na jejím konci kde dochází k výpadu slínku; tento konec pece je zvláště
··· ···
·· ··*·
výhodným místem pro přidání nastavovadel ve formě hrubých částic. Chemické reakce v peci, jimiž vzniká horký cementový slínek jako produkt pece, probíhají ve spalovacím pásmu pece a proto se v tomto druhém provedení přidává nastavovadlo po technologickém proudu za spalovacím pásmem.
Částicové nastavovadlo má mít zrnitost umožňující potřebnou úroveň částečného natavení v procesu pyrolýzy s přihlédnutím k místu, v němž se přidává nastavovadlo k horkému cementovému slínku. Obecně platí, že při pyrolýze se má částečně tavit nejméně 1 % hmotn., obvykleji nejméně 50 % hmotn., výhodně nejméně 70 % hmotn., a nejvýhodněji nejméně 90 % hmotn.
Je třeba poznamenat, že se menší částice obecně částečně taví snadněji než větší částice při dané teplotě a dané době působení. Větší částice s porézní voštinovou strukturou se však mohou tavit stejně snadno jako malé částice.
Rychlost s stupeň částečného tavení částic nastavovadla závisí na řadě faktorů včetně fyzikální formy a rozměrů částic, teploty horkého cementového slínku v místě přidání částicového nastavovadla, doby expozice částicového nastavovadla zvýšené teplotě horkého slínku, konfiguraci pecního systému a exotermní tepelné energie dané spalováním uhlíku v popílku znečištěném uhlíkem.
V typickém případě má popílek velikost částic méně než 100 mikrometrů a může se v této podobě používat.
a) Popel z uhlí
Termín popel z uhlí používaný v tomto vynálezu se týká zbytkového produktu vznikajícího v pecích spalujících uhlí při spalování práškového černého uhlí nebo hnědého uhlí, bitumenního nebo subbitumenního uhlí. Tento popel z uhlí zahrnuje popílek, což je jemný popel vynášený z pece spalinami a kouřovými plyny, a popel z kotelen, který se shromažďuje pod topeništi ve formě aglomerátů.
Popel z uhlí používaný podle vynálezu může být popílek typu F a typu C a v případě typu F je typicky znečištěn
uhlíkem; nebo popel z kotelen obdobně znečištěný uhlíkem, vznikající například při používání hořáků s nízkou produkcí N0x pro snížení oxidů dusíku odpadajících z elektráren na uhlí nebo obecně z nestejnoměrného spalování hořáky na uhlí, nebo z přídavku nízkých koncentrací ropného koksu k hnědouhelnému a bitumennímu nebo subbitumennímu uhlí.
Výše uváděné popílky typu F a C jsou definovány normami CSA Standard A23.5 a ASTM C618, jež jsou zde zahrnuty ve formě odkazu. Popílek třídy C má analytický obsah CaO typicky vyšší než 8 % hmotn. a obecně větší než 20 % hmotn. Analytický obsah CaO se týká obsahu veškerého Ca vyjádřeného jako oxid CaO; analytický obsah CaO může zahrnovat volné vápno, to znamená volný CaO a CaO obsažený ve formě chemické vazby, například v křemičitanech vápenatých a v hlinitanech vápenatých, krystalickém melilitu (Ca2Al2SiO8) a merwinitu (Ca3MgSi2O7) . Jako analytický obsah je obsah volného vápna v popílku třídy C typicky pod 3 % hmotn.
Popílek typu F může obsahovat 1 až 30 %, obvykleji 1 až 15 % a typicky 1 až 10 % hmotn. uhlíku. Popílek typu F obvykle má analytický obsah CaO menší než 8 % a typicky menší než 5 % hmotn.
V typickém případě většina popílku, nejméně 80 % hmotn. obsahuje částice menší než 45 mikrometrů.
Popel z kotelen se z topenišť pecí typicky získává ve formě granulí, z nichž 80 % hmotn. má velikost v rozmezí 100 mikrometrů až 8 cm. Protože je popel z kotelen z téže uhelné suroviny, má chemické složení podobné jako jemnější popílek. Popel z kotelen se před přidáním k cementovému slínku v chladiči mele nebo drtí na vhodnou jemnější částici, ale tato velikost částice není rozhodující v případě, že se docílí potřebného částečného tavení.
b) Struská
Vysokopecní struska je vedlejší produkt při výrobě železa ve vysokých pecích; hlavními složkami strusky jsou prvky křemík, vápník, hliník, hořčík a kyslík.
Vysokopecní strusky zahrnuj í etrusky chlazené vzduchem a vznikající ztuhnutím tavené vysokopecní strusky za atmosférických podmínek; granulovanou vysokopecní strusku, sklovitý granulovaný materiál vytvořený rychlým ochlazením roztavené vysokopecní strusky například ponořením do vody; a peletizovanou vysokopecní strusku vznikající průchodem roztavené strusky přes vibrující podávači plošinu, kde se expanduje a ochlazuje postřikem vodou, odkud přichází do rotujícího bubnu, z kterého se rozptyluje do vzduchu, kde rychle tuhne ve formě sférických pelet.
Vysokopecní strusky typicky obsahují 3 až 20 %, obvykle 5 až 15 % hmotn. vody v dutinách mezi částicemi.
Vynález pokrývá vysokopecní strusky obecně zahrnující vysokopecní strusky chlazené vzduchem a vysokopecní strusky chlazené vodou.
Vysokopecní struska může být například granulovaná vysokopecní struska nebo peletizovaná vysokopecní struska. Tyto strusky mají obsah sklovité hmoty vznikající rychlým ochlazením vodou typicky nad 90 % a mají obsah vody 3 až 20 %, obvykle 5 až 15 % hmotn. Peletizovaná vysokopecní struska má obbykle nižší obsah vody v rozmezí 5 až 10 % hmotn.
Granulovaná vysokopecní struska má granule nebo pelety velikosti do 0,64 cm (0,25 palce) nebo do 4,75 cm. Peletizovaná vysokopecní struska má velikost pelety do 1,27 cm (0,5 palce).
Analytický obsah vysokopecních strusek v Severní Americe uvádí dále tabulka I, pro účely analýzy s výjimkou síry jako oxidy.
Tabulka I
| Chemická složka | |
| (ve formě oxidů) | Obsah v kompozici v rozmezí % hmotn. |
| SiO2 | 32-42 |
| Al2O3 | 7-16 |
| CaO | 32-45 |
| MgO | 5-15 |
| S | 0,7-2,2 |
| Fe2O3 | 1-1,5 |
| MnO | 0,2-1,0 |
Ocelárenská struska je vedlejším produktem při výrobě oceli a přichází v úvahu pro použití, pokud má podobné složení jako vysokopecní struska; nepřijatelně vysoké obsahy hořčíku mohou omezit její použití na přídavky v malých dávkách.
Struska z metalurgie neželezných kovů odpadající při výrobě různých neželezných kovů z jejich rud rovněž přichází jako nastavovadlo v úvahu pokud má podobné složení jako vysokopecní struska.
c) Pyrogenní oxid křemičitý
Pyrogenní oxid křemičitý je vedlejším produktem při výrobě slitin křemíku nebo ferrosilicia a shromažďuje se filtrací plynů opouštějících elektrickou obloukovou pec. Typicky má obsah oxidu křemičitého nejméně 75 % hmotn. a sestává z jemných sférických částic se středním průměrem kolem 0,1 pm.
II) Způsob provedení
Tento způsob se v dalším popisuje s odkazem na provedení, v němž se jako nastavovadlo používá popel z uhlí, zvláště popílek znečištěný uhlíkem, ale vynález se podobně týká popílku neznečištěného uhlíkem a popela z kotelen znečištěného nebo neznečištěného uhlíkem.
Popílek obsahující uhlík se přidává do postupující vrstvy
C· · horkého cementového slínku v chladiči po technologickém proudu za spalovacím pásmem pece pro výrobu cementu. V této etapě je cementový slínek vytvořen jako granule, typicky se skládá z částic velikosti do 25,4 cm až 30,5 cm (10 až 12 palců). Horký cementový slínek postupuje po trati od vstupního konce k výstupnímu konci chladiče.
Vrstva cementového slínku je typicky tlustá 15 cm až 61 cm (6 až 24 palce) a postupuje chladičem při rychlosti, jež závisí na jeho rozměrech a prosazení pece; typicky je to rychlost asi 0,6 m/min. až 1,8 m/min. (2 až 6 stop/min.) a jeho teplota je v rozmezí od asi 1400 °C na vstupním otvoru chladiče hned za spalovacím pásmem pece pro výrobu cementu do 100 °C až 150 °C, typicky asi 120 °C u výstupního otvoru chladiče.
Obvyklá doba zdržení slínku v chladiči je 15 až 60 minut, častěji 20 až 40 minut a typicky asi 30 minut. Slínek v chladiči v této vrstvě má různé rozměry a může být v aglomerátech velikosti 25,4 cm až 30,5 cm (10 až 12 palců). Proudy chladícího vzduchu procházejí postupující vrstvou slínku, v typickém případě zpod vrstvy. Velké množství chladícího vzduchu uváděné do chladiče typicky opouští chladič dvěma cestami, jedna je obvykle zpět proti technologickému proudu do pece na výrobu cementu, kde představuje sekundární vzduch pro tepelné procesy probíhající v peci a druhá je obvykle po proudu s výstupem na studeném konci chladiče skrz sběrač prachu.
Takto je horký slínek vystaven chladícímu vzduchu v celé délce postupu vrstvy, takže je mezi horním horkým a dolním chladným koncem postupně ochlazován z asi 1400 °C na asi 150 °C.
Popílek je vhodným způsobem podáván do postupující vrstvy slínku, tak aby všechen nebo většina popílku postupovala s cementovým slínkem směrem k výstupnímu konci chladiče. Kromě toho se popílek podává do postupující vrstvy slínku v takovém místě, aby popílek setrval v chladiči potřebnou dobu zdržení při dostatečně vysoké teplotě, vhodně nejméně 1000 °C a typicky 1000 °C až 1400 °C, aby došlo ke spálení uhlíku obsaženého v
• 9 9
9 ·
9 · ·
9 ·· popílku a roztavení popílku na částečně tavený materiál, který s horkým slínkem v chladiči chemicky reaguje za vzniku částečně taveného pyrolyzovaného slínku vytvořeného hlavně z hydraulických křemičitanů vápenatých.
Protože spalování obsahu uhlíku je exotermní reakce, teplo uvolněné při spalování uhlíku pomáhá celému tepelnému procesu v peci pro výrobu cementu a také podporuje tepelné zpracování popílku na krystalické hydraulické silikáty.
Pro podávání popílku do vrstvy slínku je možno použít různých prostředků a konstrukce a umístění těchto vhodných prostředků v chladiči spadají do odbornosti pracovníků v oboru.
Zkoušky provedené v jedné cementárně prokázaly, že při pneumatickém podávání jemného popílku třídy F jako nastavovadla bylo pro danou konfiguraci pece a chladiče optimální místo pro podávání popílku v první části chladiče, kde byla teplota nejvyšší. Toto bylo v rozporu s očekáváním, že těsná blízkost pece by vedla k přenesení popílku proudem vzduchu z chladiče do prostoru pece. Povrch slínku totiž měl dostatečnou teplotu, aby částice popílku roztavil a zadržel ve slínku.
Například suchý popílek (stejně jako mokrý nebo navlhčený) lze vmísit do vrstvy pomocí regeneračního spirálového vrtáku konstruovaného tak, aby zajišťoval potřebné rozptýlení popílku ve vrstvě slínku v chladiči a tím i dobré smísení s horkým slínkem. Podávání dovnitř vrstvy též snižuje možné ztráty popílku jejich stržením vzduchem proudícím z chladiče zpět do pece.
Například aglomerovaný popílek, popel z kotelen nebo strusku by bylo možno díky jejich větší velikosti částic pro zajištění dobrého vmíšení do hmoty slínku podávat po technologickém proudu za spalovacím pásmem když postupuje z pláště pece do chladiče. Nastavovadlo, například popílek, se do slínku v chladiči správně podává v takovém množství, aby nastavovadlo například popílek, ve slínku představovalo asi 2 až 25 %, výhodně 5 až 15 %, raději 5 až 10 % hmotn. z celkové hmotnosti směsi nastavovadla a slínku.
• * ·· · · · ’ ϊ · · · · ·.
* i.···· ·
... * * * *
III) Cement
Cementový slínek opouštějící chladič se mele na potřebnou jemnost cementového slínku. Při použití způsobu podle vynálezu se popílek nebo jiné nastavovadlo integruje částečným natavením tepelným procesem do cementového slínku pro zvýšení výtěžku cementového slínku získaného z pecní soustavy pro výrobu cementu.
Přehled obrázků na -výkresech
Obrázek 1 je schematické znázornění pecní soustavy složené z pece a chladiče.
Příklady provedení vynálezu
S odkazem na obrázek 1 obsahuje pecní soustava 10 zařízení pro podávání suroviny pro výrobu cementu 12, rotační pec 14 a chladič 16.
Rotační pec 14 je konstruována tak, aby se vzhledem k zařízení pro podávání suroviny 12 a k chladiči 16 otáčela. Rotační pec 14 má pásmo sušení 20 pro případ použití v mokrém způsobu, kalcinační pásmo 22, spalovací pásmo 24 a pásmo počátečního chlazení 26 na výstupním konci pece 14.
Rotační pec 14 sahá od plnícího otvoru 18 po výstup pro slínek 28.
Hořákový systém zaústěný do pece 14 zvenčí sestává z trysky hořáku 32 upevněné v krytu 38 otopného prostoru a uvedená tryska 32 směřuje výstupním otvorem 28 do pece 14 . V trysce 32 se vytváří plamen 36.
Chladič 16 má vstupní otvor 42 navazující na výstup slínku 28 pece 14 a výstupní otvor 44. V chladiči 16 je umístěn rošt 40 chladiče a trysky pro vzduch 46 umístěné pod roštem 40 chladiče vedou proudy chladícího vzduchu vzhůru skrz rošt 40 chladiče a vrstvu 52 slínku neseného roštěm 40 chladiče. Pecní soustava 10 má úsek 54 pro přívod vzduchu tryskami pro podávání nastavovadla, například popílku 50 kontaminovaného uhlíkem, pneumaticky pomocí vzduchového proudu 46 zpod roštu 40 chladiče na horkém konci chladiče 16, a ještě spíše úsekem 54 pro přívod vzduchu na horkém konci proti technologickému proudu v chladiči 16.
Pecní sestava 10 na obrázku má také alternativní vstup 56 pro podávání nastavovadla, například vysokopecní struský, do pece 14 po technologickém proudu za pásmem spalování 24 a zejména na výstupním konci pece 14 v prvním chladícím pásmu 26. Chladič 16 je vybaven výpustí pro vzduch 48.
Rošt 40 v chladiči sestává z řady desek umístěných vedle sebe. Některé z těchto desek mají průchozí otvory umožňující průchod chladícího vzduchu. Některé desky jsou montovány napevno a jiné tak, aby oscilovaly dozadu a dopředu. Pohyb oscilujících desek otřásá slínkem a s ním i popílkem. Vzduch se skrz rošt 40 přivádí vzduchovými tryskami 46 sestavenými ve skupinách, přičemž je každá skupina spojena se sektorem pro přívod vzduchu.
Rošt 40 chladiče má od vstupního otvoru 42 po výstupní otvor 44 sestupný náklon. Vrstva 52 slínku se posunuje směrem k výstupnímu otvoru 44 v důsledku oscilace některých desek roštu, přičemž se uplatňuje také uvedený náklon a nahromadění slínku přiváděného do chladiče 16 z pece 14.
Při výrobě cementového slínku se surovinové přísady v částicové podobě podávají podávacím zařízením 12 a vstupním otvorem 18 do pece 14, v níž nejdříve vstupují do sušícího pásma 20. Pec 14 pomalu rotuje a od vstupu 18 k výstupu 28 je nakloněna dolů. V důsledku rotace pece 14 se složky pomalu a postupně pohybují sušícím pásmem 20, kalcinačním pásmem 22 a spalovacím pásmem 24, do něhož zasahuje plamen z trysky hořáku 32 .
V pásmu sušení 20 se teplota typicky pohybuje mezi 300 °C a 800 °C. V kalcinačním pásmu 22 je teplota typicky v rozmezí od 825 °C do 1000 °C a v pásmu spalování 24 je teplota typicky 1400 °C až 1425 °C. V pásmu spalování 24 je tvorba slínku dokončena.
Pec pro výrobu cementu 14 v tomto případě produkuje cement zcela běžným způsobem a tento vynález se netýká provozu pece 14 a v žádném případě způsob provozu pece 14 při výrobě
• · · cementového slínku nemodifikuje. Horký slínek vyrobený v peci 14 odchází výstupem pro slínek 28 a vstupuje do chladiče 16 vstupním otvorem 42 kde padá na rošt 40 chladiče, který dopravuje horký slínek k výstupnímu otvoru 44. Horký slínek padající na rošt 40 chladiče vytváří vrstvu 52 z částic slínku, jež má typicky tloušťku nebo hloubku 15,2 cm až 111,8 cm (6 až 44 palců).
Vzduch se pod tlakem vhání vzduchovými tryskami 46 umístěnými pod roštěm 40 chladiče; vzduch prostupuje deskami roštu 40 chladiče a vrstvou 52, přičemž se při postupu k výstupu 44 slínek postupně chladí vzduchem z trysek 46. Chladič 16 typicky pracuje v podmínkách nízkého tlaku nebo částečného vakua a vzduch pronikající vrstvou 52 směrem vzhůru proudí bud' směrem, který ukazují šipky A do pece 14 nebo směrem, který ukazují šipky B a opouští chladič na jeho studeném konci po technologickém proudu. Trasu pohybu vrstvy 52 ukazuje šipka C.
Zvolí-li se jako nastavovadlo popílek znečištěný uhlíkem a udržovaný ve své jemnozrnné formě, podává se do slínku první sestavou 50 vzduchových trysek poblíž horkého konce chladiče 16 proti technologickému proudu, kde je ještě teplota dostatečně vysoká pro pyrolytické reakce popílku. To představuje jen jedno z míst kde lze přivádět popílek znečištěný uhlíkem. Popílek znečištěný uhlíkem se podává pneumaticky zpod vrstvy 52 skrze komoru 50 a tak, aby pronikl do vrstvy 52 a byl ve vrstvě 52 zachycen.
V průběhu postupu vrstvy 52 obsahující popílek znečištěný uhlíkem směrem k výstupnímu otvoru 44 se uhlík obsažený v popílku spaluje na oxidy uhlíku za uvolňování tepla, které spolu s teplem horkého cementového slínku vytváří slínek částečně natavený pyrolytickými procesy a převážně složený z krystalických hydraulických silikátů. Ve výstupním konci chladiče 16 výsledný ochlazený slínek spolu s popílkem zbaveným uhlíku padají z roštu chladiče 40 výstupním otvorem 44 a jsou dále zpracovány například mletím pro výrobu cementu.
Jemné částice popílku a/nebo cementového slínku stržené vzduchem odcházejícím výpustí 48 trasou B jsou zachycovány a ·» ·· ··♦· « 4 * » · • · 4 4 4 • · « · · * « · 4 · * ·
44 44 ·* vraceny do procesu obvyklým způsobem běžně užívaným pro jemnozrnný slínek.
Příklady provedení vynálezu
Pokus se prováděl v jedné cementárně s cílem zjistit účinnost přidání popílku třídy F jako nastavovadla k cementovému slínku.
Popílek se podával do chladiče pece pneumaticky přes různé prostory pod rošty chladiče.
Vzorky se odebíraly v pěti místech pro odběr a to v krytu topeniště, na výstupu z chladiče před 2. hradítkem, za 2. hradítkem, v cyklonovém odlučovači pro předběžné čištění s filtrem ze štěrkového lože a v cyklonovém odlučovači pro dočištění vzduchu.
Popílek se podával v množství 1,22 tun za hodinu při výkonu pece 24,42 tun za hodinu.
V jednom z testů se popílek podával prostorem pro přívod vzduchu proti technologickému proudu větrákem chladiče č. 1.
Vzorky z jednotlivých míst odběru prokázaly, že ve vzorku z krytu topeniště nebyl žádný popílek, 97 % materiálu se získalo ve vzorku před 2. hradítkem, v podstatě žádný (0,1 %) materiál se nezjistil v cyklonovém odlučovači pro dočišťování vzduchu a za 2. hradítkem se získalo 100 % materiálu. Ve všech případech více než 90 % představoval tavený popílek.
Claims (19)
1. Způsob zvýšení výtěžku cementového slínku z pecní soustavy pro výrobu cementu zahrnující pec pro výrobu cementového slínku a chladič pro chlazení cementového slínku, vyznačující se tím, že zahrnuje:
a) výrobu horkého cementového slínku ze surovinové směsi pro cementový slínek v peci pro výrobu cementu;
b) podávání horkého cementového slínku ze stupně a) do chladiče;
c) přivádění částicového materiálu obsahujícího - na analytické bázi oxid křemičitý a oxid nejméně jednoho prvku ze skupiny vápníku a hliníku do styku s uvedeným horkým cementovým slínkem po technologickém proudu za tvorbou uvedeného horkého cementového slínku při teplotě nejméně 1000 °C, pro tavení nejméně 50 % hmotn. uvedeného materiálu na částečně roztavený materiál a k chemické reakci uvedeného částečně roztaveného materiálu s horkým slínkem a k pyrolýze za vzniku kompozice cementového slínku s částečně tavenými krystalickými hydraulickými silikáty, ochlazení uvedené kompozice cementového slínku v uvedeném chladiči a
d) odběr ochlazené kompozice cementového slínku z uvedeného chladiče, přičemž uvedená kompozice má obsah cementového slínku větší než je obsah horkého cementového slínku ve stupni b).
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že uvedený materiál je popílek.
3. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že uvedený popílek je popílek třídy C.
4. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že uvedený popílek je popílek třídy F.
5. Způsob podle nároku 1, 2, 3 nebo 4, ·· ·♦*· vyznačující se tím, že uvedený částicový materiál ve stupni c) je v množství 2 až 25 % hmotn. z hmotnosti směsi horkého cementového slínku a částicového materiálu.
6. Způsob podle nároku 2, 3 nebo 4, vyznačující se tím, že uvedený popílek ve stupni
c) je v množství 5 až 10 % hmotn. z hmotnosti směsi horkého cementového slínku a popílku.
7. Způsob podle nároku 2, 3, 4 nebo 6, vyznačující se tím, že uvedený popílek přichází do styku s horkým slínkem na horkém konci chladiče proti technologickému proudu při teplotě 1000 °C až 1400 °C.
8. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že uvedený materiál je kotelní popel.
9. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že uvedený materiál je vysokopecní struska.
10. Způsob podle nároku 1, vyznačuj ící se t í m, že uvedený materiál je ocelárenská struska.
11. Způsob podle nároku 1, vyznačuj ící se t í m, že uvedený materiál je struska z výroby neželezných kovů.
12. Způsob podle nároku 1, vyznačuj ící se t í m, že uvedený materiál je pyrogenní oxid křemičitý.
13. Způsob podle kteréhokoliv z nároků 1 až 12, vyznačující se tím, že nejméně 70 % hmotn. uvedeného částicového materiálu se taví za vzniku uvedeného částečně taveného materiálu, který reaguje s uvedeným horkým slínkem.
·· ····
14. Způsob podle kteréhokoliv z nároků 1 až 12, vyznačující se tím, že nejméně 90 % hmotn. uvedeného částicového materiálu se taví za vzniku uvedeného částečně taveného materiálu, který reaguje s uvedeným horkým slínkem.
15. Způsob podle kteréhokoliv z nároků 2, 3, 4, 6 nebo 7, vyznačující se tím, že uvedený popílek je znečištěn uhlíkem a uvedený uhlík oxiduje v exotermní reakci a teplo z uvedené exotermní reakce přispívá k tavení uvedeného částicového materiálu na uvedený částečně tavený materiál; a nejméně 90 % hmotn. uvedeného částicového materiálu se taví za vzniku uvedeného částečně taveného materiálu, který reaguje s uvedeným horkým slínkem.
16. Způsob podle nároku 15, vyznačuj ící se t í m, že uvedený popílek ve stupni c) je v množství 5 až 10 % hmotn. z celkové hmotnosti směsi horkého cementového slínku a částicového materiálu.
17. Způsob podle nároku 1, 8, 9, 10, 11 nebo 12, vyznačující se tím, že uvedený částicový materiál přichází do styku s horkým cementovým slínkem při teplotě nejméně 1000 °C až 1400 °C ve stupni c).
18. Způsob podle kteréhokoliv z nároků 1 až 17, vyznačující se tím, že uvedený částicový materiál přichází do styku s horkým cementovým slínkem v peci na výrobu cementu po technologickém proudu v místě za vznikem cementového slínku.
19. Způsob podle kteréhokoliv z nároků 1 až 18, vyznačující se tím, že uvedený částicový materiál se podává do stupně c) spolu s přídavkem modifikátorů, který má upravit chemismus reakce nebo usnadnit manipulaci.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/785,705 US6391105B1 (en) | 2001-02-16 | 2001-02-16 | Enhancement of cement clinker yield |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20032212A3 true CZ20032212A3 (cs) | 2003-12-17 |
| CZ297756B6 CZ297756B6 (cs) | 2007-03-21 |
Family
ID=25136363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20032212A CZ297756B6 (cs) | 2001-02-16 | 2002-02-12 | Zvýsení výtezku cementového slínku |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6391105B1 (cs) |
| EP (1) | EP1360157B9 (cs) |
| JP (1) | JP4190287B2 (cs) |
| KR (1) | KR100810494B1 (cs) |
| CN (1) | CN1223541C (cs) |
| AT (1) | ATE273936T1 (cs) |
| AU (1) | AU2002231533B2 (cs) |
| BR (1) | BR0207324B1 (cs) |
| CA (1) | CA2430594C (cs) |
| CZ (1) | CZ297756B6 (cs) |
| DE (1) | DE60201018T2 (cs) |
| ES (1) | ES2227441T3 (cs) |
| MA (1) | MA25998A1 (cs) |
| MX (1) | MXPA03007306A (cs) |
| PL (1) | PL206615B1 (cs) |
| RU (1) | RU2288900C2 (cs) |
| TN (1) | TNSN03047A1 (cs) |
| TR (1) | TR200402800T4 (cs) |
| UA (1) | UA77954C2 (cs) |
| WO (1) | WO2002066391A2 (cs) |
| ZA (1) | ZA200306035B (cs) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8440015B1 (en) * | 2002-01-22 | 2013-05-14 | Waynesburg University | Fly ash carbon passivation |
| US20040157181A1 (en) * | 2003-02-11 | 2004-08-12 | Arnold John R. | Method for manufacturing cement clinker |
| US20040231566A1 (en) * | 2003-05-20 | 2004-11-25 | Cemex Inc. | Process for Fly Ash Beneficiation |
| DE10344040A1 (de) * | 2003-09-23 | 2005-04-14 | Polysius Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines hydraulischen Bindemittels |
| US20050066860A1 (en) * | 2003-09-25 | 2005-03-31 | Logan Terry J. | Use of organic waste/mineral by-product mixtures in cement manufacturing processes |
| WO2005088245A1 (en) * | 2004-03-11 | 2005-09-22 | Hienergy Technologies, Inc. | Method and apparatus for measuring wall thickness of a vessel |
| US7434332B2 (en) * | 2004-06-14 | 2008-10-14 | Lehigh Cement Company | Method and apparatus for drying wet bio-solids using excess heat from a cement clinker cooler |
| US20050274068A1 (en) * | 2004-06-14 | 2005-12-15 | Morton Edward L | Bio-solid materials as alternate fuels in cement kiln, riser duct and calciner |
| US7461466B2 (en) * | 2004-06-14 | 2008-12-09 | Lehigh Cement Company | Method and apparatus for drying wet bio-solids using excess heat from a cement clinker cooler |
| US20050274293A1 (en) * | 2004-06-14 | 2005-12-15 | Lehigh Cement Company | Method and apparatus for drying wet bio-solids using excess heat recovered from cement manufacturing process equipment |
| US20060272553A1 (en) * | 2005-06-01 | 2006-12-07 | Cifuentes Victor H | Cement making method |
| US8038791B2 (en) | 2006-08-31 | 2011-10-18 | Edw. C. Levy Co. | Clinker, system and method for manufacturing the same |
| SK286943B6 (sk) * | 2006-09-18 | 2009-08-06 | Východoslovenské Stavebné Hmoty, A. S. | Spôsob výroby portlandského slinku s využitím kryštalickej vysokopecnej trosky |
| DE102009041089C5 (de) * | 2009-09-10 | 2013-06-27 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Zement mit verringerter CO2-Emission |
| CN101759382B (zh) * | 2009-12-31 | 2012-09-26 | 阿荣旗蒙西水泥有限公司 | 利用褐煤煅烧水泥熟料的生产方法 |
| US20120031307A1 (en) * | 2010-08-06 | 2012-02-09 | John Graham Whellock | System and method for manufacturing cement clinker utilizing waste materials |
| RU2479810C2 (ru) * | 2011-06-07 | 2013-04-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кубанский государственный аграрный университет" | Вращающаяся печь для обжига клинкера |
| CN102464458B (zh) * | 2011-11-28 | 2013-04-03 | 泸州兰良水泥有限公司 | 窑头外投料煅烧高活性混合材的方法和设备 |
| JP5794696B2 (ja) * | 2012-01-17 | 2015-10-14 | 太平洋セメント株式会社 | 普通ポルトランドセメントクリンカーの製造方法 |
| JP2013224227A (ja) * | 2012-04-20 | 2013-10-31 | Taiheiyo Cement Corp | セメント組成物の製造方法 |
| JP5980044B2 (ja) * | 2012-08-22 | 2016-08-31 | 太平洋セメント株式会社 | セメント組成物の製造方法 |
| JP2012229162A (ja) * | 2012-08-28 | 2012-11-22 | Tokuyama Corp | セメントクリンカの製造方法 |
| JP5984599B2 (ja) * | 2012-09-19 | 2016-09-06 | 太平洋セメント株式会社 | セメント組成物の製造方法 |
| PT108290B (pt) * | 2015-03-17 | 2018-12-10 | Secil Companhia Geral De Cal E Cimento S A | Método de produção de um clinquer de baixo teor de carbono |
| DE102017202325A1 (de) | 2017-02-14 | 2018-08-16 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Aufbereitung von Asche |
| IT202100007661A1 (it) * | 2021-03-29 | 2022-09-29 | Cicsa S R L | Metodo per il raffreddamento ed il recupero termico da materiali ad altissima temperatura |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1533125A (en) | 1975-07-22 | 1978-11-22 | Perlmooser Zementwerke Ag | Cement and process and apparatus for its production |
| AT371421B (de) * | 1975-08-27 | 1983-06-27 | Perlmooser Zementwerke Ag | Verfahren zur herstellung eines, vorzugsweise fuer die baustofferzeugung, insbesondere fuer die zementerzeugung, einsetzbaren aus mindestens zwei gebrannten und/oder gesinterten und/oder kalzinierten und/oder erhitzten komponenten verschiedener zusammensetzung bestehenden gemisches |
| DE2624971C2 (de) | 1976-06-03 | 1982-08-26 | Dyckerhoff Zementwerke Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur Verwertung industrieller Abfälle |
| SU1280839A1 (ru) * | 1984-12-24 | 1990-10-07 | Харьковский институт инженеров коммунального строительства | Способ охлаждени цементного клинкера |
| RU2035425C1 (ru) * | 1992-10-13 | 1995-05-20 | Акционерное общество "Жигулевские стройматериалы" | Способ обжига цементного клинкера |
| WO1996026165A1 (en) | 1995-02-23 | 1996-08-29 | Aalborg Portland A/S | Method for manufacturing portland cement clinker |
| US5650005A (en) | 1996-05-29 | 1997-07-22 | Lafarge Canada Inc. | Process for high free lime content in cement clinker |
| DE19622591A1 (de) * | 1996-06-05 | 1997-12-11 | Heidelberger Zement Ag | Verfahren zur stofflichen und thermischen Nutzung von Wasser, Mineralien und brennbare Anteile enthaltenden Reststoffen für die Herstellung von Portlandzementklinker |
| US5837052A (en) | 1997-04-10 | 1998-11-17 | Lafarge Canada Inc. | Process for producing cement clinker containing coal ash |
| ATE190596T1 (de) * | 1997-06-02 | 2000-04-15 | Doumet Joseph E Dipl Ing | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von zementklinker |
| US5976243A (en) | 1998-09-24 | 1999-11-02 | Lafarge Canada Inc. | Process for producing cement clinker containing blast furnace slag |
-
2001
- 2001-02-16 US US09/785,705 patent/US6391105B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-02-12 TR TR2004/02800T patent/TR200402800T4/xx unknown
- 2002-02-12 WO PCT/CA2002/000167 patent/WO2002066391A2/en not_active Ceased
- 2002-02-12 CN CNB028051041A patent/CN1223541C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-12 MX MXPA03007306A patent/MXPA03007306A/es active IP Right Grant
- 2002-02-12 BR BRPI0207324-2A patent/BR0207324B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-02-12 RU RU2003125354/03A patent/RU2288900C2/ru active
- 2002-02-12 AT AT02711718T patent/ATE273936T1/de active
- 2002-02-12 PL PL365439A patent/PL206615B1/pl unknown
- 2002-02-12 ES ES02711718T patent/ES2227441T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-12 JP JP2002565911A patent/JP4190287B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-12 DE DE60201018T patent/DE60201018T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-12 KR KR1020037010797A patent/KR100810494B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2002-02-12 CA CA002430594A patent/CA2430594C/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-12 EP EP02711718A patent/EP1360157B9/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-02-12 CZ CZ20032212A patent/CZ297756B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-02-12 AU AU2002231533A patent/AU2002231533B2/en not_active Ceased
- 2002-12-02 UA UA2003087767A patent/UA77954C2/uk unknown
-
2003
- 2003-07-08 TN TNPCT/CA2002/000167A patent/TNSN03047A1/en unknown
- 2003-07-29 MA MA27259A patent/MA25998A1/fr unknown
- 2003-08-05 ZA ZA200306035A patent/ZA200306035B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE60201018D1 (de) | 2004-09-23 |
| EP1360157A2 (en) | 2003-11-12 |
| EP1360157B1 (en) | 2004-08-18 |
| CA2430594C (en) | 2007-09-25 |
| UA77954C2 (en) | 2007-02-15 |
| RU2003125354A (ru) | 2005-03-10 |
| PL365439A1 (en) | 2005-01-10 |
| MA25998A1 (fr) | 2003-12-31 |
| ES2227441T3 (es) | 2005-04-01 |
| CZ297756B6 (cs) | 2007-03-21 |
| WO2002066391A3 (en) | 2002-11-28 |
| ATE273936T1 (de) | 2004-09-15 |
| ZA200306035B (en) | 2004-08-05 |
| TNSN03047A1 (en) | 2005-04-08 |
| CN1223541C (zh) | 2005-10-19 |
| TR200402800T4 (tr) | 2004-11-22 |
| JP2004520259A (ja) | 2004-07-08 |
| PL206615B1 (pl) | 2010-08-31 |
| WO2002066391A2 (en) | 2002-08-29 |
| EP1360157B9 (en) | 2007-02-14 |
| MXPA03007306A (es) | 2005-02-14 |
| CA2430594A1 (en) | 2002-08-29 |
| BR0207324A (pt) | 2004-02-10 |
| DE60201018T2 (de) | 2005-08-11 |
| JP4190287B2 (ja) | 2008-12-03 |
| RU2288900C2 (ru) | 2006-12-10 |
| BR0207324B1 (pt) | 2012-03-20 |
| KR20030083717A (ko) | 2003-10-30 |
| CN1491193A (zh) | 2004-04-21 |
| AU2002231533B2 (en) | 2006-09-07 |
| KR100810494B1 (ko) | 2008-03-10 |
| US6391105B1 (en) | 2002-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ20032212A3 (cs) | Zvýšení výtěžku cementového slínku | |
| AU2002231533A1 (en) | Enhancement of cement clinker yield | |
| CA2474568C (en) | Use of high carbon coal ash | |
| RU2146660C1 (ru) | Способ производства цементного клинкера и устройство для его осуществления | |
| CA2234523C (en) | Process for producing cement clinker containing coal ash | |
| US5976243A (en) | Process for producing cement clinker containing blast furnace slag | |
| CA2453124C (en) | Process for incorporating coal ash into cement clinker | |
| US20040157181A1 (en) | Method for manufacturing cement clinker | |
| JP2020142934A (ja) | セメント製造方法 | |
| CN1283814C (zh) | 旋风炉焙烧硫铁矿粉生产铁块矿的方法 | |
| RU2200137C2 (ru) | Способ получения гидравлического вяжущего | |
| CA2249493C (en) | Process for producing cement clinker containing blast furnace slag | |
| NL1019453C2 (nl) | Werkwijze voor het bereiden van een slak met hydraulisch bindende eigenschappen. | |
| WO2000006514A1 (en) | Process for producing cement clinker by addition of coal ash | |
| PL191257B1 (pl) | Sposób wytwarzania klinkieru cementowego | |
| CZ115995A3 (en) | Method of using steelwork slag when producing cement clinkers and apparatus for making the same | |
| PL192193B1 (pl) | Sposób odzyskiwania ołowiu i cynku z przemysłowych odpadów metali nieżelaznych |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20180212 |