CZ20022517A3 - Kompozitní materiál ze slitiny hliníku s vysokou pevností a zlepšenou elektrickou vodivostí, způsob výroby tohoto materiálu a jeho použití - Google Patents
Kompozitní materiál ze slitiny hliníku s vysokou pevností a zlepšenou elektrickou vodivostí, způsob výroby tohoto materiálu a jeho použití Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20022517A3 CZ20022517A3 CZ20022517A CZ20022517A CZ20022517A3 CZ 20022517 A3 CZ20022517 A3 CZ 20022517A3 CZ 20022517 A CZ20022517 A CZ 20022517A CZ 20022517 A CZ20022517 A CZ 20022517A CZ 20022517 A3 CZ20022517 A3 CZ 20022517A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- core
- layer
- clad
- aluminum
- Prior art date
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 98
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 82
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 80
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 48
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 28
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 title 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 101
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims abstract description 92
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 79
- 239000012792 core layer Substances 0.000 claims abstract description 50
- 238000005219 brazing Methods 0.000 claims abstract description 48
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 45
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 45
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims abstract description 34
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 13
- 238000004320 controlled atmosphere Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 40
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 33
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 20
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 19
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 claims description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 5
- 230000006872 improvement Effects 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 claims 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 15
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000001010 compromised effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000006056 electrooxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N indium atom Chemical compound [In] APFVFJFRJDLVQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/19—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering taking account of the properties of the materials to be soldered
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/089—Coatings, claddings or bonding layers made from metals or metal alloys
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/025—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
- B21B2001/383—Cladded or coated products
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/905—Materials of manufacture
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/923—Physical dimension
- Y10S428/924—Composite
- Y10S428/925—Relative dimension specified
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9335—Product by special process
- Y10S428/937—Sprayed metal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9335—Product by special process
- Y10S428/938—Vapor deposition or gas diffusion
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9335—Product by special process
- Y10S428/939—Molten or fused coating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12431—Foil or filament smaller than 6 mils
- Y10T428/12438—Composite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12639—Adjacent, identical composition, components
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/12764—Next to Al-base component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
Kompozitní materiál ze slitiny hliníku s vysokou pevností a zlepšenou elektrickou vodivostí, způsob výroby tohoto materiálu a jeho použití
Oblast techniky
Vynález se týká kompozitního materiálu ze slitiny hliníku se zlepšenou elektrickou vodivostí, odolností proti korozi a vysokou pevností, a dále se týká způsobů jeho výroby a použití, konkrétně se týká kompozitního materiálu, který kombinuje materiál jádra s vysokou pevností s jednou nebo více plátovacími vrstvami s větší elektrickou vodivostí než má materiál jádra, a to s cílem zvýšení výkonu u aplikací výměníků tepla.
Dosavadní stav techniky
U dosavadního stavu techniky jsou slitiny hliníku vybírány z hlediska aplikací u výměníků tepla. Slitiny se vybírají na základě jejich potřebné kombinace pevnosti, nízké hmotnosti, dobré tepelné a elektrické vodivosti, schopnosti pájení, odolnosti vůči korozi a tvárnosti.
Typické aplikace použití se týkají zařízení pro vytápění automobilů, radiátorů, odpařovačů, kondensorů, vzduchových a olejových chladičů. Jedna konkrétní aplikace, která vyžaduje dobrou kombinaci všech zmíněných vlastností se týká žeber radiátorů. U této aplikace se chladicí žebra nachází mezi trubkami umístěnými nad sebou, ve kterých proudí chladicí médium radiátoru. Sestava trubek je situována mezi sběrnými trubkami chladiče, které obrací tok chladicího média mezi vrstvami sestavy trubek a může zahrnovat vstup do radiátoru a výstup z radiátoru. Trubky jsou obvykle pokryty pájecím materiálem a celá sestávaje spájená použitím tzv. procesu pájení v řízené atmosféře (CBA), který používá tavidlo k pájení natvrdo.
Trendem ve výrobě výměníků teplaje snaha po zmenšování rozměrů jednotlivých komponent. Tento trend klade nové požadavky na materiály používané ve výměnících tepla, a to ve smyslu jejich vlastností a výkonností. Tyto požadavky jsou zahrnuty v patentu US-A5,217,547 (Ishikawa a spol.) Tento vynález se zabývá výrobou chladicích žeber z tenčích trubek, která by vyhovovala požadavkům na vyšší výkonnost a zvýšenou kompaktnost výměníků tepla. Zatímco zmenšení tloušťky trubek má za následek zmenšení hmotnosti výměníku tepla, takové odlehčení může vést i k nižší pevnosti, konkrétně jako výsledek procesu pájení, u kterého musí výměník tepla snášet teploty nad 600°C. Zvýšená teplota může
··
-2během pájení způsobit prohnutí a ztrátu integrity chladicích žeber, čehož výsledkem je nepřijatelný pájený výrobek.
Ishikawa a spol. se snaží překonat tento problém pomocí neobvyklých hliníkových slitin typicky používaných u chladicích žeber, například slitiny série AA3OO3. Pro poskytnutí odolnosti vůči deformací vlivem vysokých teplot a odolností vůči prohnutí, Ishikawa používá hliníkovou slitinu s jistým množstvím železa, křemíku, zirkonia, zinku, cínu a india. Nedostatkem této slitiny je její obtížná výroba, a tím zvýšené náklady na pořízení materiálu chladicích žeber.
Jiným řešením problému snižování tloušťky chladicích žeber je použití materiálu ze slitiny hliníku s vyšší hodnotou pevnosti. Použitím materiálu s vyšší pevností lze získat výhodu spořívající ve zvýšeném odporu proti prohýbání a deformaci, která je způsobená vysokými teplotami, přitom se při pájení materiálů s vysokou pevností mohou při výrobě výměníků tepla vyskytovat problémy.
Často používaným procesem výroby výměníků teplaje proces CBA, který používá tavidlo typu Nicolok®. Tímto tavidíem je nerezové tavidlo vyráběné ze směsi draslíku a fluoro-alurainátů. Tavidlo při tavící teplotě funguje tak, že se taví a přitom rozrušuje a rozpouští film z oxidů. Některé prvky, které se často nachází ve slitinách s vysokou pevností, například hořčík, jsou pro proces pájení škodlivé tím, že kromě jiného, reagují s používanými tavidly. Následně platí, že použitím hliníkové slitiny s vyšší pevností je možném řešit problém prohýbání během pájení, přitom ale mohou nastat jiném problémy, a to vlivem nekompatibility mezi samotnou slitinou a procesem pájení.
Jiným problémem dosavadního stavu techniky jsou materiály pro výrobu výměníků tepla, to znamená pro výrobu chladicích žeber, které musí mít po procesu pájení jistou hodnotu pevnosti v tahu a jistou úroveň elektrické vodivosti danou požadavky zákazníka. Je těžké vyhovět požadavkům, které kombinují vysokou pevnost a elektrickou vodivost se současnými materiály při rozumné ceně. Hliníkové slitiny s vysokou pevností mají menší hodnoty elektrické vodivosti a nemohou kladeným požadavkům vyhovět. Podobně platí, že hliníkové slitiny s vysokou hodnotou elektrické vodivosti mají nedostatečnou pevnost, čímž rovněž nesplňují dané požadavky. Speciální slitiny mohou nabídnout jisté řešení zmíněného dilema, ale jejich výrobní náklady jsou pro mnoho výrobců nepřijatelné.
V souladu s uvedeným se vyskytuje potřeba poskytnout materiál pro výrobu výměníku tepla, který by odstranil již popsané nedostatky dosavadního stavu techniky.Tento vynález problém tím, že poskytuje kompozitní materiál ze slitiny hliníku, který zahrnuje plátovací vrstvu s vysokou hodnotou elektrické vodivosti a jádro s nižší hodnotou elektrické ···
-3vodivosti. Kompozitní materiál vykazuje po pájení vysokou pevnost, zlepšenou elektrickou/tepelnou vodivost, vysokou odolnost proti korozi a dobrou schopnost pájení během procesu pájení, například použitím procesu CAB. Zmíněný materiál je ideálním materiálem pro pájení chladicích žeber v holé podobě, které se dále spájí s plátovanými trubkami pro výrobu výměníku tepla.
Kompozitní materiály vyrobené z hliníku lze použít při výrobě stíněných kabelů. US-A-4,010,315 (Mildner) uvádí použití stínícího pásu pro výrobu stíněných kabelu, který zahrnuje první vrstvu s čistého hliníku, která je nalepená na druhou vrstvu ze slitiny hliníku. Ve zmíněném patentuje sice uveden kompozitní materiál, ale patent se nezabývá problémy dosavadního stavu techniky při pájení, ani neuvádí žádné řešení. Jiné kompozitní materiály jsou navržené v patentech US-A-4,146,164 (Anderson) a v US-A-5,011,547 (Fujimoto a spol.). Tyto patenty se zabývají pájením plátovaných materiálů, nikoliv holých materiálů pro výrobu chladicích žeber apod,, ták jak je tomu u tohoto vynálezu.
Podstata vynálezu
Cílem tohoto vynálezu je poskytnout kompozitní matriál ze slitiny hliníku, který ideálně vyhovuje pro použití u aplikací při výrobě výměníků tepla.
Jiným cílem tohoto vynálezu je poskytnutí způsobu výroby kompozitního materiálu ze slitiny hliníku pro různé aplikace výroby výměníků tepla.
Dalším cílem tohoto vynálezu je poskytnutí zlepšeného způsobu pájení, kteiý využívá kompozitní materiál z hliníkových slitin.
Dalším cíle tohoto vynálezu je poskytnout kompozitní materiál ze slitiny hliníku, který je určen pro materiál výměníku tepla se zlepšenou elektrickou/tepelnou vodivostí, odporem proti prohýbu, s vysokou pevností, s odporem proti korozi a dobrou schopností pájení.
Dalším cílem tohoto vynálezu je poskytnout holý materiál chladicích žeber ve formě kompozitního materiálu ze slitiny hliníku, kdy se materiál chladicích žeber pájí na plátované trubky, které jsou součástí výměníku tepla, a dále poskytnout způsob výroby takového výměníku tepla použitím kompozitního materiálu podle vynálezu.
Pro splnění zmíněných cílů a výhod, tento vynález poskytuje kompozitní materiál ze slitiny hliníku, způsob jeho výroby a jeho použití při pájení. Kompozitní materiál zahrnuje vrstvu jádra s opačně orientovanými povrchy. Vrstva jádra je vytvořena z materiálu první slitiny hliníku, který tvoří 99% váhového množství hliníku a více jak 1% váhového množství jednoho nebo více kovových prvků. Jeden nebo více kovových prvků může být rozpuštěno ··
-4··· nebo volně rozptýleno ve slitině, přitom tyto prvky zvyšují pevnost materiálu první slitiny hliníku tak, že materiál první slitiny hliníku má pevnost v tahu větší jak 103,4 MPa. Materiál jádra má hodnotu elektrické vodivosti menší jak 50 % IACS.
Kompozitní materiál rovněž zahrnuje alespoň jednu plátovací vrstvu s protilehlými vrstvami, přitom jeden z protilehlých povrchů leží v blízkosti jednoho protilehlého povrchu jádra, přitom alespoň část druhého protilehlého povrchu je vystavena fúzi, to znamená procesu spájení s druhou hliníkovou komponentou. Alespoň jedna plátovací vrstva je vytvořena z materiálu druhé slitiny hliníku, která obsahuje méně jak 1 % váhového množství jednoho nebo více kovových prvků, takže materiál druhé slitiny hliníku má hodnotu pevnosti v tahu menší jak 103,4 MPa. Plátovací materiál může rovněž zahrnovat jiné kovové prvky v roztoku ve váhovém množství od 0 do 2,5 %, které zvyšují negativitu korozního potenciálu, takže korozní potenciál materiálu druhé slitiny hliníku je alespoň o 20 mV zápornější, než je hodnota korozního potenciálu materiálu první slitiny hliníku vrstvy jádra. Plátovací vrstva má hodnotu elektrické vodivosti větší jak 50% IACS.
Na základě zmíněných definicí může být vrstva jádra vytvořená z materiálu první slitiny hliníku vybraného ze skupiny sestávající ze sérií AA2000, AA3000, AA5000,
AA6000, AA7000 a AA8000 slitin hliníku. Alespoň jedna plátovací vrstva může být vytvořená z materiálu druhé slitiny hliníku vybrané ze skupiny sestávající ze sérií AA1000, AA7000, a AA8000 slitin hliníku. Tak jak to již bylo zmíněno, plátovací vrstva by měla mít hodnotu pevnosti v tahu menší jak 103,4 MPa a hodnotu korozního potenciálu o alespoň 20mV zápornější než jako má vrstva jádra, a to z důvodu zvýšeného odporu vůči korozi.
U provedení, kterému se dává přednost, je vrstva jádra vytvořená z jedné ze sérií AA3000, AA6000 a AA8000 slitiny hliníku, přitom plátovací vrstva je vytvořená z jedné ze sérií AA1000 a AA7000 slitiny hliníku. Alespoň jedna plátovací vrstva může zahrnovat dvě plátovací vrstvy, přitom každá plátovací vrstva se nachází v blízkosti příslušného protilehlého povrchu vrstva jádra. Přednost se dává tomu, aby vrstvou jádra byla shtina hliníku typu AA3000 a plátovací vrstvou byla shtina hliníku typu AA1000. Přednost se dává tomu, aby hodnota pevnosti v tahu vrstva jádra byla větší jak 138 MPa. Korozní potenciál plátovací vrstvy je alespoň o 50 mV zápornější než je tomu u vrstvy jádra.
Kompozitní materiál může mít jakýkoliv tvar včetně tenké vrstvy pro chladicí žebra, pro trubky apod. Přednost se dává tomu, aby tloušťka každé plátovací vrstvy měla hodnotu mezi 5 až 40% celkové tloušťky kompozitního materiálu při použití jedné plátovací vrstvy a mezi 2,5 až 20 % celkové tloušťky při použití páru plátovacích desek.
-5··· ··
Vynález rovněž zahrnuje způsob pájení s použitím kompozitního materiálu podle tohoto vynálezu.
Přehled obrázků na výkrese
Obr. 1 znázorňuje první provedení vynálezu, obr.2 znázorňuje druhé provedení tohoto vynálezu, obr. 3 znázorňuje provedení z obr.l spojené s jinou komponentou pro vytvoření spájeného výrobku, obr.4 znázorňuje kompozitní materiál z obr.2 podle tohoto vynálezu, a to ve formě chladicího žebra připájeného k plátovanému potrubí výměníku tepla, obr. 5 znázorňuje graf porovnávající výsledky korozního testu SWAAT u různých materiálů.
Příklady provedení vynálezu
Vynález nabízí v oboru pájení slitin hliníku dohromady významné výhody, a to kombinováním slitiny hliníku s vysokou elektrickou vodivostí a relativně nízkou pevností se slitinou hliníku s nízkou elektrickou vodivostí a vyšší pevností, čehož výsledkem je kompozitní materiál se zlepšenou schopností pájení, s lepší tepelnou vodivostí, s vynikající odolností proti korozi a celkově vysokou elektrickou vodivostí. Materiálem s vysokou elektrickou vodivostí je plátovací vrstva, která pokrývá a/nebo se nachází u jednoho povrchu vrstvy materiálu jádra s nízkou elektrickou vodivostí. Elektrická vodivost plátovacího materiálu je větší jak 50 % IACS a elektrická vodivost vrstvy materiálu jádra s vyšší pevností je menší jak 50 % IACS. Kombinací plátovací vrstvy a vrstvy jádra se vytváří kompozitní materiál, který využívá vlastností materiálu s vysokou pevností a zlepšenou odolností vůči deformacím vlivem vysoké teploty, a se zlepšenou odolností vůči prohýbání. Současně není proces pájení ohrožen vlivem nekompatibility mezi variabilitami procesu pájení a obsahem materiálu slitiny hliníku jádra s vysokou pevností. U plátovacího materiálu se dává přednost větším hodnotám elektrické vodivosti jak 55 % IACS.
Vrstva jádra s vysokou pevností a nízkou elektrickou vodivostí se může definovat množstvím kovových příměsí v čistém hliníku. Tyto materiály jádra s vysokou pevností se mohou definovat jako materiály obsahující značná množství hrubých kovových příměsí, například (ale bez omezení na vyjmenované) Cr, CU, Fe, Mg, Mn, Ni, Co, Si, Li, Ti, V, Zr, a Zn. Tyto prvky jednotlivě nebo v kombinaci zvyšují pevnost slitiny v roztoku nebo mimo něj,
• ··
-6♦ ··· a to tak, že čistota slitiny je menší jak 99 % hmotnosti hliníku. Jinými slovy materiál jádra obsahuje více jak 1 % jednoho nebo více zmíněných kovových prvků zvyšujících pevnost, čímž pevnost v tahu dosahuje hodnoty nad 103,4 MPa.
Stejným způsobem jsou plátovací materiály s nízkou pevností a vysokou elektrickou vodivostí definovány jako slitiny s úrovněmi čistoty vyššími jak 99 % hmotnosti hliníku. Plátovací vrstva může obsahovat kovové příměsi v množství od 0 do 2,5 % hmotnosti těchto prvků, které vytváří korozní potenciál méně vzácný (více záporný) a jsou v roztoku udržovány tak, aby významně nesnižovaly elektrickou vodivost. Příkladem těchto prvků jsou například Ga, In a Zn. Jinými slovy, plátovací vrstva obsahuje méně jak 1% hmotnosti prvků zvyšujících pevnost a přítomných ve vrstvě jádra, ale obsahuje až 2,5 % kovových prvků obecně v roztoku, čímž se korozní potenciál plátovací vrstvy stává zápornější, přednost se dává hodnotě o 20 mV větší, než je tomu u vrstvy jádra. Bez kovových prvků ve vrstvě jádra, které zvyšují pevnost, je hodnota pevnosti v tahu plátovacích vrstev menší jak 103,4 MPa.
Kompozitní slitina podle tohoto vynálezu poskytuje elektrickou vodivost, po realizovaném procesu pájení, s hodnotou alespoň o 2 % IACS větší než je hodnota elektrické vodivosti jádra. Snížení pevnosti po pájení kompozitního materiálu je menší o 20%, než je hodnota pevnosti po pájení slitiny jádra. Kompozitní matriál může být definován následujícími hodnotami:
A = pevnost v tahu jádra po pájení
B = elektrická vodivost jádra
C = pevnost v tahu kompozitního materiálu po pájení
D = elektrická vodivost kompozitního materiálu, kde
D-B > 2 % IACS a A-C/Cx 100< 20 %
Na základě zmíněné definice, může být plátovací materiál s vysokou elektrickou vodivostí vybrán ze skupiny sérií AA1000, AA7000 a AA8000. Vysokou pevnost, materiál jádra s nízkou elektrickou vodivostí lze vybrat ze skupiny sérií slitin hliníku AA2000,
AA3000, AA5000, AA6000, AA7000 a AA8000, a to za předpokladu, že každá vybraná slitina má specifikovanou elektrickou vodivost. Slitiny, kterým se dává přednost zahrnují série slitin AA1000, a AA7000 pro plátovací materiál a série slitin hliníku AA3000, AA6000 a AA8000 pro materiály jádra. Ještě větší přednost se dává slitinám AA1000 pro plátovací materiál a buďto AA3000 nebo AA6000 pro materiál jádra. Specifický přiklad vrstvy jádra zahrnuje AA3003 a AA6061. Kromě elektrické vodivosti lze k rozlišení materiálů vrstev jádra a plátovacích vrstev brát v úvahu i mechanické vlastnosti. Vrstva jádra by měla mít pevnost v tahu větší jak 103,4 MPa a plátovací vrstva by měla mít pevnost v tahu menší jak 103,4 ·*
-7MPa. U některých aplikací se pro vrstvu jádra dává přednost slitině s minimální hodnotou pevnosti, například vyšší jak 138 MPa pevnosti v tahu, namísto slitiny s hodnotou pevnosti v tahu 103,4 MPa.
Pro zvýšení odporu proti korozi by korozní potenciál plátovací vrstvy měl být o 20 mV zápornější, lépe o 50 mV zápornější, než je tomu u vrstvy jádra. Později uvedeme, že řízení rozdílu korozního potenciálu nesmírně zvyšuje odpor proti korozi kompozitního materiálu, čímž se stává ideálním pro výrobu výměníků tepla. Je nutné pochopit, že výběr slitin v různých sériích slitin Aluminium Association (AA) je odrazem hodnot pevnosti v tahu, požadované elektrické vodivosti a korozního potenciálu pro vrstvu jádra a plátovací vrstvu kompozitního materiálu, tak jak to již bylo popsáno. Vhodné slitiny pro tento vynález mohou zahrnovat slitiny, které spadají pod přesně specifikované typy slitin, například AA3OO3 pro jádro, nebo to mohou být hybridy dvou i více slitin, a to za předpokladu, že pevnost a korozní potenciál vyhovují stanoveným směrnicím, například slitiny, které mají charakter sérií slitin AA3000, AA7000 a AA8000.U jednoho použití existuje ideální kompozitní matriál podle tohoto vynálezu, a to pro spájení holého chladicího žebra výměníku tepla s plátovaným potrubím ve výměníku tepla. Holé chladící žebro může být k plátovanému potrubí připájeno při zachování vynikající elektrické vodivosti po procesu pájení, odporu proti korozi a pevnosti. Pomocí této kombinace je ztráta integrity žebra a/nebo pevnosti kolony, na rozdíl od dosavadního stavu techniky, odstraněna nebo omezena. Chladicí žebro je méně náchylné k poškození, a to vlivem stálého tepelného a tlakového cyklu, se kterým se setkává tehdy, když se výměník tepla používá ve vozidle nebo jiném stroji. Zatímco chladicí žebro, podle dosavadního stavu techniky, může pro tyto typy aplikace vyhovovat požadavkům na pevnost, materiály dosavadního stavu techniky postrádají hodnoty elektrické vodivosti nutné pro výměnu tepla, a tím nejsou pro výměník tepla tak vhodně, jako kompozitní materiály podle tohoto vynálezu.
Obr. 1 znázorňuje jedno provedení kompozitního materiálu podle tohoto vynálezu označeného referenční číslicí 10. Kompozitní materiál zahrnuje vrstvu jádra I s protilehlými povrchy 3 a 5. Zobrazená je jedna plátovací vrstva 7 s jedním svým povrchem 9 sousedícím s povrchem 5 vrstvy jádra 1 Jelikož se povrch plátovací vrstvy 9 nachází u jádra, protilehlá vrstva 11 je holá, nebo připravená k připojení k jiné komponentě připájením. U provedení z obr, 1 může být tloušťka plátovací vrstvy od 5 do 40% tloušťka celého kompozitního materiálu, to znamená kombinované tloušťky jádra a plátovací vrstvy (poměr tloušťky nebp plátování). Celková tloušťka může záviset na konkrétní aplikaci kompozitního materiálu. Například u chladicího žebra může mít tloušťka vrstvy hodnotu mezi 0,05 mm a 0,015 mm.
-8*··
Jiné tvary zmíněné komponenty, například potrubí mohou mít jiný rozsah tloušťky. Tloušťka zde může například dosahovat hodnoty 0,0203 mm.
Obr.2 znázorňuje alternativní provedení 20, u kterého každý povrch 3 a 5 jádra se nachází u plátovacích vrstev 7.U tohoto provedení je hodnota poměru tloušťky každé plátovací vrstvy rozmezí mezi 2,5 % a 20% celkové tloušťky kompozitního materiálu 2Q.
Na obr. 1 a 2 je vrstva jádra popsána jako sousedící vrstva s jednou nebo více plátovacími vrstvami 7. Výraz sousedící znamená, že byly použity známé způsoby, to znamená přilnutí, vrstvení nebo spojení plátovací vrstvy s materiále vrstvy jádra, a tím vytvoření zobrazené kompozitní struktury. Výraz vrstvení zahrnuje nutné kroky k vytvoření kompozitního materiálu z jádra a plátovacích materiálů. Příklady takového vrstvení zahrnují spojení naválcováním, u kterého jsou přítlačné síly použité ke spojení existujících vrstev dohromady. Jiné formy vrstvení mohou zahrnovat plynulé odlévání, kde každá vrstva je buďto odlévaná anebo odlévaná a opracovaná tak, že vytváří kompozitní strukturu. Způsoby, pří kterých se vytváří jedna vrstva a druhá se vytvoří na ní, se mohou rovněž použít stejně, jako způsoby používané u kovových vrstev nanášených v tekutém nebo pevném stavu, jako tepelné stříkání, obloukové stříkání, práškové nanášení. Jestliže se začíná s jednou vrstvou, tato vrstva se může vytvořit použitím obvyklých ingotů nebo technikami plynulého odlévání a běžným válcování za tepla nebo za studená. Plátovací matriál se následně na zmíněnou vrstvu aplikuje tak, aby se vytvořil kompozitní materiál.
Obr. 3 znázorňuje kompozitní materiál 10 připájený k jiné komponentě zhotovené ze slitiny hliníku. Komponenta může být, pokud to bude požadováno, přeplátovaná pájením.Na tomto obrázku je připájená zóna označená Číslicí 17. Procesem pájení může být jakýkoliv obvyklý proces pájení, a to včetně procesu CAB a procesu vakuového pájení. Přednost se dává procesu pájení v řízené atmosféře, u kterého se pájení provádí v podmínkách bez atmosféry (v suché atmosféře dusíku). Tento proces CAB se obecně používá pro spojení hliníkového materiálu za vyšší teploty, například 600°C, kdy dochází k efektivnímu spájení. Během těchto typů pájení se používá tavidlo, které proces pájení ulehčuje. Jedním takovým tavidlem je Nocolok® tavidlo, které může nepříznivě spolupůsobit s pájeným matriálem. Použitím kompozitního materiálu podle tohoto vynálezu prvky slitiny, které se nachází ve slitinách hliníků s vysokou pevností, se z tavidla oddělují. Výsledkem je, že se slitina hliníku s vysokou pevností může použít jako složka spájeného výrobku, aniž by docházelo k nepříznivému ovlivňování procesu pájení.. Konkrétněji, plátovací vrstva 7 z obr.3 funguje jako difuzní bariéra vůči legujícím prvkům jádra, které by jinak proces pájení spolupůsobením s tavidlem degradovaly.
-9··· »· ···'
Plátovací vrstva 7 rovněž působí jako difuzní bariéra vůči roztavenému pájecímu materiálu 13, který by jinak pronikal do vrstvy jádra i. Snížením hloubky a/nebo množství pájecího materiálu 13 pronikajícího do vrstvy jádra 1 se zlepší sedání materiálu a tavící charakteristiky pájeného výrobku . Plátovací vrstva, která obklopuje vrstvu jádra, nebo je aplikovaná pouze na povrch jádra, hraje roli dvojité difuzní bariéry.
Provedení na obr. 1 až 3 znázorňuje různé vrstvy ve formě tenké vrstvy nebo pásu. Kompozitní matriál se může vytvořit v jakékoliv formě, a to jako zvrásněné chladicí žebro, potrubí, sběrná komora kotle, nebo jako jiný tvar upravený pro pájení.
Podle obr. 4 je kompozitní materiál vytvořený jako zvrásněná holá tenká vrstva chladicího žebra 40, kde chladicí žebro zahrnuje vrstvu jádra i a pro pájení připravené vystupující plátovací vrstvy 7. Vystupující plátovací vrstvy 2 se připájí k pájením plátovanému potrubí 31 zahrnující pájením plátovanou vrstvu 33 na jádře 35, a to použitím procesu pájení, například procesu CAB. Pájené plochy 41 a 43 ťuzují do plátování 33 s plátovanými vrstvami 7 chladicího žebra 40.
Ačkoliv to není zobrazeno, potrubí 31 a chladicí žebro 30 jsou součástí výměníku tepla známého v oboru., viz například patent US-A-5,148,862, který uvádíme pro porovnání. Jelikož je jeho konstrukce dobře známá, není pro pochopení tohoto vynálezu jeho zobrazení nutné.
Zatímco obr.4 znázorňuje provedení z obr.2 jako holé chladicí žebro, zmíněné zvrásněné holé chladicí žebro s pouze jednou plátovací vrstvou 7 se může i tak připájet k plátovacímu materiálu.
Pro demonstraci neočekávaných zlepšení spojených s plátovacím materiálem, byly provedeny experimentální studie materiálu s vysokou pevností, ale i jiných materiálů podle tohoto vynálezu. U jednoho testu je materiál s vysokou pevností podobný materiálu série AA3000 slitiny hliníku, přitom kompozitní materiál podle tohoto vynálezu využívá tento materiál s vysokou pevností jako vrstvu jádra X3, a materiál AA1100 jako plátovací vrstvu. U jiných sérií testů materiály s vysokou pevností, včetně sérií slitin AA3000 a AA7000, vyhovují definici materiálu jádra a plátovacího materiálu, tak jak to již bylo uvedeno. Chemické složení materiálu je uvedeno v tabulce 1.
• ·
-10• *>
• 9 r» • Λ Α*<
»·* · ·*;
·*
9··’ ·*· Tabulka 1. Chemické složení (váhové, procento)*
Slitina | Si | Fe | Cu | Mn | Mg | Ni | Zn | Zr |
Jádro A | 1 | 0,2 | <0,01 | 1,58 | <0,01 | - | 2 | 0,1 |
1100 | 0,1 | 0,5 | 0,15 | 0,01 | <0,01 | - | 0 | - |
PlátX | 0,2 | 0,5 | 0,15 | <0,01 | <0,01 | <0,01 | 1,2 | - |
PlátY | 0 | 0,2 | 0,05 | <0,01 | <0,01 | <0,01 | 0,8 | - |
Jádro B | 1 | 1 | 0,15 | 0,5 | <0,01 | <0,01 | 1,1 | 0,1 |
Jádro C | 0,8 | 1 | 0,15 | 0,26 | 0,14 | 0,81 | 1 | - |
Jádro D | 0,7 | 1 | 0,52 | 0,26 | <0,01 | 0,5 | 1 | - |
Jádro E | 0,7 | 1 | 0,66 | 0,58 | 0,15 | <0,01 | 0,5 | - |
*Rovnovážný stav hliníku a náhodných nečistot
V jedné sérii testů byly pro studijní účely použité čtyři materiály, přitom jeden z nich bylo holé jádro A. Další tři materiály byly plátované materiály.
1) Jádro A plátované na obou površích materiálem AA1100 při poměru plátování 10% (poměr plátování je tloušťka plátování dělena tloušťkou celého kompozitního materiálu).
2) Jádro A plátované na obou površích materiálem AA1100 při poměru plátování
15%,
3) Jádro A plátované na jednom povrchu materiálem AA1100 při poměru plátování
30%.
Materiály byly vyrobené použitím laboratorně odlitého materiálu DC ingotu pro vrstvu jádra a výrobně odlitého DC odlitku pro plátovací vrstvu. Materiál jádra a plátovací ingoty se válcovaly za tepla na příslušné rozměry a kompozitní materiály byly sestaveny použitím drátu z nerezavějící oceli. Kompozitní materiál se znovu zahřál na teplotu 482°C a válcoval se za tepla za účelem připojení plátovacího materiálu k materiálu jádra. Výstupní tloušťka kompozitních materiálů měla hodnotu 8,89 mm. Kompozitní materiál se válcoval za studená na přechodnou tloušťku (pro žíhání) s hodnotou 0,254 mm, a dále se žíhal v sérii po dobu dvou hodin při teplotě 399°C. Kompozitní matriál byl podroben konečné studené redukci o 30% na tloušťku 0,178 mm, přitom se vytvořil popuštěný materiál žebra H1X. Vzorky kompozitních materiálů a neplátované chladicí žebro slitinou X3 byly zpracovány podle stejné popouštěcí metody H1X a byly podrobeny simulovanému cyklu pájení při 593°C, a dále byly podrobeny zhodnoceni svých mechanických vlastností a elektrické vodivosti. Výsledky tohoto zhodnocení jsou uvedené v tabulce 2. Z této tabulky je zřejmé, že
-11kompozitní materiál podle tohoto vynálezu vykazuje mnohem lepší hodnotu elektrické vodivosti přes vyšší pevnost u neplátovaného materiálu, čímž se tento materiál stal vhodným kandidátem pro materiál výměníku tepla, který je schopný pájení. Zvýšení hodnoty elektrické vodivosti po pájení z 41,0 % IACS na jednu z hodnot 41,0 % IACS a 44,0 % IACS je významným zvýšením, jelikož takové zvýšení elektrické vodivosti ukazuje na zlepšení tepelné vodivosti, čímž se zlepšuje výměna tepla.
Tabulka 2
Slitina jádra | Plátovací slitina | Strany | Poměr plátování% | Pevnost v tahu po pájení (MPa) | Elektrická vodivost po pájeni (%IACS) |
X3 | žádná | žádná | žádný | 147 | 41 |
X3 | 1100 | dvě | 10 | 139 | 43 |
X3 | 1100 | dvě | 15 | 134 | 44 |
X3 | 1100 | jedna | 30 | 132 | 44 |
Byly provedeny další série testů, které sledovaly již zmíněné experimentální procedury pro jádro A a sérii slitiny AA1100, a které používaly další materiály z tabulky 1. Tabulka 3 znázorňuje hodnoty pevnosti v tahu po pájení a vodivosti pro AA1100, plátování X a B, a jádra B-E, dále jak jsou různé materiály ve vzájemném vztahu s definicemi vrstev jádra a plátovacích vrstev, tak jak to již bylo uvedeno. Tabulka 3 uvádí, že plátované materiály mají pevnost v tahu menší jak 103,4 MPa a elektrickou vodivost větší jak 50 % IACS, zatímco všechny slitiny jádra převyšují hodnotu pevnosti v tahu 103,4 MPa a mají vodivost menší jak 50 % IACS.
Tabulka 3. Různé vlastnosti vrstvy jádra plátovací vrstvy
Slitina | Pevnost v tahu (MPa) po pájení | Vodivost po pájení (%IACS) |
1100 | 90 | 58 |
PlátX | 74 | 56 |
Plát Y | 48 | 59 |
Jádro B | 156 | 45 |
Jádro C | 146 | 44 |
Jádro D | 145 | 48 |
Jádro E | 145 | 45 |
Tabulka 4 uvádí hodnoty pevnosti v tahu a vodivosti plátovacích vrstev a vrstev jádra zformovaných do kompozitního materiálu. Z této tabulky je zřejmé, že kompozitní materiály po spájení poskytují vynikající hodnoty elektrické vodivosti a pevnosti, čímž se stávají • ·
-12žádoucí všude tam, kde se požaduje dobrá vodivost a pevnost, například u holých chladicích žeber výměníku tepla.
Jak to již bylo uvedeno, nutnou vlastností materiálu určeného pro výměnu teplaje odolnost proti korozi. Tabulka 5 uvádí hodnoty korozní ho potenciálu testovaného matriálu a obr.5 graficky znázorňuje korozní chování při testování SWAAT. Jelikož tento typ testování pod ASTM G85 je dobře známý, není pro pochopení výsledku testu nutné uvádět detaily testování.
Tabulka 4. Vlastnosti vyrobených kompozitních materiálů
Stanovení kompozitního materiálu | Typ jádra | Typ plátování | Poměr tloušťky % | Pevnost po spájení MPa | Vodivost po spájení % IACS | Velikost zrna po spájení μ |
Y/B | Jádro B | PlátY | 15 | 121 | 49 | 635 |
Y/B | Jádro B | PlátY | 10 | 125 | 47 | 677 |
Y/C | Jádro C | PlátY | 15 | 121 | 48 | 203 |
Y/C | Jádro C | PlátY | 10 | 129 | 47 | 441 |
X/D | Jádro D | PlátX | 15 | 125 | 50 | 597 |
Y/D | Jádro D | PlátY | 10 | 135 | 50 | 251 |
X/E | Jádro E | PlátX | 15 | 123 | 47 | 535 |
X/E | Jádro E | PlátX | 10 | 138 | 47 | 339 |
Tabulka 5. ASTM G69 Elektrochemický korozní potenciál
Slitina | Korozní potenciál mVvs.S.C.E |
1100 | -746 |
PlátX | -892 |
PlátY | -782 |
Jádro A | -892 |
Jádro B | -803 |
Jádro C | -742 |
Jádro D | -720 |
Jádro D | -720 |
Obr.5 znázorňuje materiály série slitiny AA1100, plát A a plát Y, které mají mnohem zápornější potenciály, a to alespoň o 20mV, než je tomu u některé z jader B-E. Vysoký korozní potenciál jádra A může být přisouzen velkému množství přítomného zinku, a proto se nedá očekávat, že by korozní chování plátu AA1100 na jádru A bylo lepší, než u samotného jádra A.
Významnější hodnoty odporu proti korozi lze získat ovládáním potenciálu plátovací vrstvy tak, aby byl alespoň o 20 mV zápornější než je tomu u materiálu jádra. Podle obr.5
-13• · · • · · • ··· jsou doby odporu proti korozi SWAAT vyznačeny proti různým materiálům včetně holým materiálům jádra a kompozitním materiálům, přitom některé z nich jsou materiály podle tohoto vynálezu. Holé materiály jádra AA3003, AA7013 a jádra B-E bez plátování nevykazují výraznější odpor proti korozi. Kompozitní materiály plátu Y na jádře C a plát X a Y na jádře D vykazují výraznější odpor proti korozi v porovnání s neplátovanými jádry D nebo E. Kompozitní materiály, podle tohoto vynálezu, rovněž vykazují zlepšené hodnoty odporu proti korozi, a to v porovnání se slitinami dosavadního stavu techniky AA3003 a AA7013.
Kompozitní materiál je rovněž prospěšný v tom, že se k vytváření zlepšených pájených výrobků nepožadují neobvyklé a speciální prvky slitin a techniky zpracování. Ve skutečnosti lze využít standardní slitiny na základě vlastností elektrické vodivosti, a to jak pro materiály jádra, tak i pro plátovací materiály používané k vytvoření kompozitního materiálu a výrobku. Podle toho co již bylo uvedeno, slitiny se mohou vyrábět mnohem ekonomičtěji, přitom vzniklé úspory se odráží v nákladech na výrobu pájených výrobků.
Claims (22)
1. Kompozitní materiál ze slitiny hliníku zahrnuje:
a) vrstvu jádra s protilehlými povrchy jádra, kdy je vrstva jádra vytvořená z materiálu první hliníkové slitiny s hodnotou váhového množství hliníku menší jak 99 % a hodnotou váhového množství jednoho nebo více kovových prvků větší jak 1 %, přitom jeden nebo více kovových prvků se nachází v roztoku nebo mimo roztok, přitom zvyšují pevnost materiálu první hliníkové slitiny tak, že hodnota pevnosti v tahu materiálu první hliníkové slitiny je větší jak 103,4 MPa a hodnota elektrické vodivosti je menší jak 50 % IACS,
b) alespoň jednu plátovací vrstvu s protilehlými povrchy, přitom jeden protilehlý povrch se nachází u jednoho z protilehlých povrchů jádra a je vystavený fúzi s jinou složkou hliníku, kdy alespoň jedna plátovací vrstva je vytvořená z materiálu druhé hliníkové slitiny s obsahem váhového množství kovových prvků menším jak 1%, takže materiál druhé hliníkové slitiny má hodnotu pevnosti v tahu menší než 103,4 MPa, dále má váhové množství dalších kovových prvků s hodnotou od 0 do 2,5 %, které s nachází v roztoku a zvyšují korozní potenciální negativitu, čímž korozní potenciál materiálu druhé hliníkové slitiny je alespoň o 20 mV zápornější než je korozní potenciál materiálu první hliníkové slitiny vrstvy jádra, a dále má hodnotu elektrické vodivosti větší jak 50% IACS.
2. Kompozitní materiál podle nároku 1,vyznačující se tím, že vrstva jádra je vytvořena z jedné ze sérií AA3000, AA6000 a AA8000 slitin hliníku a plátovací vrstva je vytvořená z jedné ze sérií AA1000 a AA7000 slitin hliníku. ,
3. Kompozitní materiál podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že alespoň jedna plátovací vrstva zahrnuje dvě plátovací vrstvy v blízkosti příslušného protilehlého povrchu vrstvy jádra, kde každý z jiných protilehlých povrchů plátovacích vrstev je vystaven procesu pájení.
4. Kompozitní materiál podle kteréhokoliv nároku laž 3, vyznačující se tím, že materiál jádra a plátovací vrstvy je materiálem ve formě tenké vrstvy.
5. Kompozitní materiál podle kteréhokoliv nároku laž 4, vyznačující se tím, že materiál jádra má první tloušťku a alespoň jedna plátovací vrstva má druhou tloušťku,
-15přitom poměr hodnoty každé druhé tloušťky ke kombinaci hodnot první a druhé tloušťky leží v rozsahu 5 až 40 %.
ó.Kompozitní materiál podle nároku 3, vyznačující se tím, že materiál jádra má první tloušťku a alespoň jedna plátovací vrstva má druhou tloušťku, přitom poměr hodnoty každé druhé tloušťky ke kombinaci hodnot první a druhé tloušťky leží v rozsahu 2,5 až 20 %.
7. Kompozitní materiál podle kteréhokoliv nároku laž 6, vyznačující se tím, že vrstvu jádra tvoří série AA3000 slitiny hliníku a alespoň jednu plátovací vrstvu tvoří série AA1000 slitiny hliníku.
8. Způsob vytváření spájeného výrobku spájením alespoň dvou komponent slitin hliníku k sobě zahrnuje:
a) poskytnutí kompozitního materiálu ze slitiny hliníku včetně
i) vrstva jádra s protilehlými povrchy jádra, která je vytvořená z materiálu první hliníkové slitiny s hodnotou váhového množství hliníku menší jak 99 % a s hodnotou váhového množství jednoho nebo více kovových prvků větší jak 1 %, přitom jeden nebo více kovových prvků se nachází ve slitině nebo mimo ní a zvyšuje pevnost materiálu první slitiny hliníku tak, že materiál první slitiny hliníku má hodnotu pevnosti v tahu větší jak 103,4 MPa a hodnotu elektrické vodivosti menší jak 50 % IACS, ii) alespoň jednu plátovací vrstvu s protilehlými povrchy, kdy jeden z protilehlých povrchů se nachází u jednoho protilehlého povrchu jádra, přičemž alespoň část jiných protilehlých povrchů je vystavená fúzi s jinou komponentou z hliníku, kdy alespoň jedna plátovací vrstva, zhotovená z materiálu druhé slitiny hliníku, má hodnotu váhového množství jednoho nebo více kovových prvků menší jak 1 %, takže materiál druhé slitiny hliníku má hodnotu pevnosti v tahu menší jak 103,4 MPa a obsahuje v roztoku 2,5 % váhového množství jiných kovových prvků a má vyšší korozní potencionální negativitu, takže korozní potenciál materiálu druhé slitiny hliníku je o alespoň 20mV zápornější než je hodnota korozního potenciálu materiálu první slitiny hliníku vrstvy jádra, přitom hodnotu elektrické vodivosti má větší jak 50 % IACS,
b) poskytnutí alespoň jedné pájené plátované komponenty slitiny hliníku,
-Ιός) připájení alespoň jedné pájené plátované komponenty slitiny hliníku k Části exponovaného protilehlého povrchu slitiny hliníku, a to s cílem vytvoření spájeného výrobku.
9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že krok pájení dále zahrnuje použití tavidlá pro pájení s ovládanou atmosféru.
10. Způsob podle nároku 8 nebo 9, vyznačující se tím, že kompozitním materiálem slitiny hliníku je materiál holého chladicího žebra výměníku tepla a pájenou plátovanou komponentou slitiny hliníku je pájené plátované potrubí.
11. Způsob podle kteréhokoli nároku 8 až 10, v y z n a č u j í c í se t í m , že pár plátovacích vrstev se nachází u každého protilehlého povrchu vrstvy jádra a komponenta slitiny hliníku je připájená ke každému exponovanému povrchu plátovacích vrstev.
12. Způsob podle kteréhokoli nároku 8ažll, vyznačuj ící se tím, že vrstva jádra je vytvořená z jedné ze sérií AA3000, AA6000 a AA8000 slitiny hliníku a plátovací vrstva je vytvořená z jedné ze sérií AA1000 a AA7000 slitiny hliníku.
13. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím, že vrstva jádra je vytvořená z jedné ze sérií AA3000, AA6000 a AA8000 slitiny hliníku a plátovací vrstva je vytvořená z jedné ze sérií AA1000 a AA7000 slitiny hliníku.
14. Způsob výroby kompozitního materiálu slitiny hliníku zahrnuje:
a) poskytnutí vrstvy jádra s protilehlými povrchy jádra, která je vytvořená z materiálu první slitiny hliníku s 99 % váhového množství hliníku a více jak 1 % váhového množství jednoho nebo více kovových prvků, kdy jeden nebo více kovových prvků se nachází v roztoku nebo mimo něj, přitom zmíněné prvky zvyšují pevnost materiálu první slitiny hliníku tak, že materiál první slitiny hliníku má hodnotu pevnosti v tahu větší jak 130,4 MPa a hodnotu elektrické vodivosti menší jak 50 % IACS,
b) poskytnutí alespoň jedné plátovací vrstvy vytvořené z materiálu druhé slitiny hliníku, který obsahuje méně než 1 % váhového množství jednoho nebo více kovových prvků, takže materiál první slitiny hliníku má hodnotu pevnosti v tahu menší jak 103,4 MPa, • «
-17obsahuje jiné kovové prvky v množství 0 až 2,5 % váhového množství, které jsou obsaženy v roztoku a má zvýšenou negativitu korozního potenciálu, takže korozní potenciál materiálu druhé slitiny hliníku je alespoň o 20mV zápornější než je tomu u materiálu první slitiny hliníku, a dále má hodnotu elektrické vodivosti větší než 50 % IACS,
c) potažení materiálu jádra alespoň jedním plátovacím materiálem pro vytvoření kompozitního materiálu ze slitiny hliníku, a to s alespoň jednou vrstvou plátovacího materiálu u materiálu jádra a s alespoň částí plátovací vrstvy určenou k pájení po kroku potažení.
15. Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že materiál jádra zahrnuje první tenkou vrstvu a alespoň jeden plátovací materiál zahrnující druhou tenkou vrstvu, kde krok potažení zahrnuje naválcování a spojení první a druhé tenké vrstvy na sebe, a to s cílem vytvořit kompozitní materiál ze slitiny hliníku.
16. Způsob podle nároku 14 nebo 15, vyznačující se tím, že plátovací materiál se nachází v pevném nebo roztaveném kovovém stavu, kde krok potažení zahrnuje uložení plátovacího materiálu na materiál jádra s cílem vytvořit kompozitní materiál ze slitiny hliníku.
17. Způsob podle nároku 16, vyznačující se tím, že krok uložení zahrnuje nástřik.
18. Způsob podle kteréhokoli nárokul4 až 17, vyznačující se tím, že materiál jádra je vytvořen z jedné ze sérií slitin hliníku AA3000, AA6000 a AA8000 a plátovací materiál je vytvořen z jedné ze sérií slitin hliníku AA1000 a AA7000.
19. Materiál holého chladicího žebra výměníku tepla zahrnuje:
a) vrstvu jádra s protilehlými povrchy jádra, která je vytvořená z materiálu první slitiny hliníku s 99 % váhového množství hliníku a více jak 1 % váhového množství jednoho nebo více kovových prvků, kdy jeden nebo více kovových prvků se nachází v roztoku nebo mimo něj, přitom zmíněné prvky zvyšují pevnost materiálu první slitiny hliníku tak, že
-18• · ···· materiál první slitiny hliníku má hodnotu pevnosti v tahu větší jak 130,4 MPa a hodnotu elektrické vodivosti menší jak 50 % IACS,
b) alespoň jednu plátovací vrstvu s protilehlými povrchy, kdy jeden z protilehlých povrchů se nachází u jednoho protilehlého povrchu jádra, přičemž alespoň část jiných protilehlých povrchů je vystavená fůzi s jinou komponentou z hliníku, kdy alespoň jedna plátovací vrstva zhotovená z materiálu druhé slitiny hliníku má hodnotu váhového množství jednoho nebo více kovových prvků menší jak 1 %, takže materiál druhé slitiny hliníku má hodnotu pevnosti v tahu menší jak 103,4 MPa a obsahuje v roztoku 2,5 % váhového množství jiných kovových prvků a má vyšší negativitu korozního potencionálu, takže korozní potenciál materiálu druhé slitiny hliníku je o alespoň 20mV zápornější než je hodnota korozního potenciálu materiálu první slitiny hliníku vrstvy jádra, přitom hodnotu elektrické vodivosti má větší jak 50 % IACS.
20. Materiál holého chladicího žebra podle nároku 19, vyznačující se tím, že alespoň jedna plátovací vrstva zahrnuje dvě plátovací vrstvy, kdy každá plátovací vrstva se nachází u příslušného protilehlého povrchu vrstvy jádra, kde každý z protilehlých povrchů plátovací vrstvy je vystaven procesu pájení.
21. Materiál holého chladicího žebra podle nároku 19 nebo 20, vyznačující se tím, že materiál jádra má první tloušťku a alespoň jedna plátovací vrstva má druhou tloušťku, přitom poměr druhé tloušťky vůči kombinaci první a druhé tloušťky má hodnotu mezi 5 a 40 %.
22. Materiál holého chladicího žebra podle kteréhokoliv nároku 20 až 21, vyznačující se tím, že materiál jádra má první tloušťku a alespoň jedna plátovací vrstva má druhou tloušťku, přitom poměr druhé tloušťky vůči kombinaci první a druhé tloušťky má hodnotu mezi 5 a 40 %.
23. Ve výměníku tepla, který zahrnuje množství trubek plátovaných slitinou hliníku a materiál chladicích žeber ze slitiny hliníku připájený mezi sousední plátované trubky, kdy zlepšení zahrnuje materiál chladicího žebra ze slitiny hliníku, který je materiálem holého chladicího žebra výměníku tepla podle kteréhokoliv nároku 19 až 22.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US09/497,167 US6329075B1 (en) | 2000-02-03 | 2000-02-03 | Electrical conductivity and high strength aluminum alloy composite material and methods of manufacturing and use |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ20022517A3 true CZ20022517A3 (cs) | 2003-05-14 |
CZ301990B6 CZ301990B6 (cs) | 2010-08-25 |
Family
ID=23975730
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ20022517A CZ301990B6 (cs) | 2000-02-03 | 2001-01-25 | Použití kompozitního materiálu ze slitiny hliníku jako výchozí suroviny pro holá žebra výmeníku tepla |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6329075B1 (cs) |
EP (1) | EP1268190B1 (cs) |
JP (1) | JP4912555B2 (cs) |
KR (1) | KR100737020B1 (cs) |
CN (1) | CN1243640C (cs) |
AT (1) | ATE491568T1 (cs) |
AU (1) | AU771487B2 (cs) |
BR (1) | BR0107965B1 (cs) |
CA (1) | CA2399228C (cs) |
CZ (1) | CZ301990B6 (cs) |
DE (1) | DE60143645D1 (cs) |
MX (1) | MXPA02007497A (cs) |
WO (1) | WO2001056782A2 (cs) |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2817954B1 (fr) * | 2000-12-11 | 2003-01-10 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication de panneaux en aluminium a circuit integre |
KR100951504B1 (ko) | 2001-09-28 | 2010-04-07 | 후루카와 스카이 가부시키가이샤 | 알루미늄 또는 알루미늄 합금재의 납땜방법 및 알루미늄 합금제 브레이징 시트 |
EP1300480A1 (en) * | 2001-10-05 | 2003-04-09 | Corus L.P. | Aluminium alloy for making fin stock material |
US6862183B2 (en) * | 2001-10-29 | 2005-03-01 | Intel Corporation | Composite fins for heat sinks |
US6636423B2 (en) * | 2001-10-29 | 2003-10-21 | Intel Corporation | Composite fins for heat sinks |
AT411893B (de) * | 2002-12-27 | 2004-07-26 | C2C Technologie Fuer Leiterpla | Trennplatte zum herstellen von leiterplattenkomponenten |
DE10328748B4 (de) * | 2003-06-25 | 2017-12-14 | Mahle International Gmbh | Wärmeübertrager, insbesondere Ladeluftkühler für Nutzfahrzeuge |
PL369487A1 (pl) * | 2004-08-09 | 2006-02-20 | Delphi Technologies, Inc. | Wymiennik ciepła pojazdów samochodowych |
AT501392B1 (de) * | 2004-09-13 | 2007-02-15 | Amag Rolling Gmbh | Verbundwerkstoff auf aluminiumbasis für einen wärmetauscher mit einem grundwerkstoff |
EP3461635A1 (en) * | 2004-11-16 | 2019-04-03 | Aleris Aluminum Duffel BVBA | Aluminium composite sheet material |
JP2006153327A (ja) * | 2004-11-26 | 2006-06-15 | Daikin Ind Ltd | 熱交換器 |
US20070051503A1 (en) * | 2005-09-08 | 2007-03-08 | Grajzl Harold A | Corrosion resistant charge air cooler and method of making same |
SE531264C8 (sv) * | 2005-12-01 | 2009-03-03 | Sapa Heat Transfer Ab | Ett sammansatt göt och metod för att reducera skär-och klippförluster vid valsning av sådant göt, san band tillverkat av götet och användning av bandet i en värmeväxlare |
EP1852251A1 (en) * | 2006-05-02 | 2007-11-07 | Aleris Aluminum Duffel BVBA | Aluminium composite sheet material |
EP1852250A1 (en) * | 2006-05-02 | 2007-11-07 | Aleris Aluminum Duffel BVBA | Clad sheet product |
WO2008058708A1 (en) | 2006-11-14 | 2008-05-22 | Aleris Aluminum Duffel Bvba | Creep resistant aluminium alloy for multilayer tubes |
DE102008059450A1 (de) * | 2008-11-28 | 2010-06-02 | Behr Gmbh & Co. Kg | Aluminiumband, Lötbauteil, Herstellungsverfahren und Wärmetauscher und Verwendung |
DE102009030864A1 (de) * | 2009-03-17 | 2010-09-23 | Hydro Aluminium Deutschland Gmbh | Bauelement einer elektrischen Schaltung und Herstellungsverfahren für ein derartiges Bauelement |
US20100304175A1 (en) * | 2009-05-29 | 2010-12-02 | Alcoa Inc. | High strength multi-layer brazing sheet structures with good controlled atmosphere brazing (cab) brazeability |
FR2967765B1 (fr) * | 2010-11-19 | 2015-03-06 | Valeo Systemes Thermiques | Composant brasable et echangeur de chaleur le comportant |
EP2570257B1 (de) | 2011-09-15 | 2021-05-12 | Hydro Aluminium Rolled Products GmbH | Aluminiumverbundwerkstoff mit AlMgSi-Kernlegierungsschicht |
JP5961766B2 (ja) * | 2012-10-30 | 2016-08-02 | ハイドロ アルミニウム ロールド プロダクツ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングHydro Aluminium Rolled Products GmbH | アルミニウム複合材料および成形方法 |
CN103171228A (zh) * | 2013-03-30 | 2013-06-26 | 张家港木子机械科技有限公司 | 一种铝复合板的自动生产工艺 |
CN103213343A (zh) * | 2013-03-30 | 2013-07-24 | 张家港木子机械科技有限公司 | 一种铝复合板 |
CN104056859B (zh) * | 2014-06-13 | 2017-08-29 | 重庆大学 | 一种铝/镁/钛三层复合板轧制复合方法 |
MX2017007974A (es) | 2014-12-22 | 2017-09-29 | Novelis Inc | Laminas revestidas para intercambiadores de calor. |
CN105313426B (zh) * | 2015-10-14 | 2017-03-22 | 哈尔滨工业大学 | 一种制备NiTi纤维增强2219Al复合材料的方法 |
CN106041354A (zh) * | 2016-07-06 | 2016-10-26 | 江苏常铝铝业股份有限公司 | 一种高耐蚀的四层铝合金钎焊板材及其制造方法 |
CN108188179B (zh) * | 2018-02-05 | 2019-12-13 | 奥科宁克(昆山)铝业有限公司 | 一种复合铝板制造工艺 |
US12050067B2 (en) | 2018-12-19 | 2024-07-30 | Carrier Corporation | Heat exchanger with aluminum alloy clad tube and method of manufacture |
Family Cites Families (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3958987A (en) | 1975-03-17 | 1976-05-25 | Southwire Company | Aluminum iron cobalt silicon alloy and method of preparation thereof |
US3914009A (en) | 1971-11-19 | 1975-10-21 | Southwire Co | Electrical contact device and method of preparation thereof |
USRE30465E (en) | 1974-09-23 | 1980-12-30 | Southwire Company | Aluminum alloy wire |
US4028141A (en) | 1975-03-12 | 1977-06-07 | Southwire Company | Aluminum iron silicon alloy |
US4010315A (en) | 1975-04-25 | 1977-03-01 | The Dow Chemical Company | Shielding tape for cables |
US4121951A (en) | 1976-03-05 | 1978-10-24 | Alcan Research And Development Limited | Aluminum alloy electrical conductor and method therefor |
JPS53138955A (en) * | 1977-05-10 | 1978-12-04 | Furukawa Aluminium | Clad material for vacuum brazing |
US4146163A (en) | 1977-11-09 | 1979-03-27 | Aluminum Company Of America | Production of aluminum brazing sheet |
US4146164A (en) | 1977-11-09 | 1979-03-27 | Aluminum Company Of America | Production of aluminum brazing sheet |
JPS55161044A (en) | 1979-06-04 | 1980-12-15 | Furukawa Alum Co Ltd | High strength aluminum vacuum brazing sheet |
JPS59150052A (ja) * | 1983-02-14 | 1984-08-28 | Kobe Steel Ltd | ろう付熱交換器用a1複合材料 |
US4752334A (en) | 1983-12-13 | 1988-06-21 | Scm Metal Products Inc. | Dispersion strengthened metal composites |
JP2685775B2 (ja) * | 1988-01-29 | 1997-12-03 | 古河電気工業株式会社 | 耐孔食性に優れたアルミニウム合金複合材 |
JPH01234542A (ja) * | 1988-03-16 | 1989-09-19 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム複合フィン材 |
JP2564190B2 (ja) | 1988-09-12 | 1996-12-18 | 株式会社神戸製鋼所 | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
JPH04193927A (ja) * | 1990-11-28 | 1992-07-14 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付け後の熱伝導性及び犠牲陽極効果にすぐれたアルミニウム熱交換器用ブレージングフィン材 |
US5148862A (en) | 1990-11-29 | 1992-09-22 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Heat exchanger fin materials and heat exchangers prepared therefrom |
JPH0670265B2 (ja) * | 1990-11-29 | 1994-09-07 | 住友軽金属工業株式会社 | ろう付け後の熱伝導性及び犠牲陽極効果にすぐれたアルミニウム熱交換器用ブレージングフィン材 |
US5217547A (en) | 1991-05-17 | 1993-06-08 | Furukawa Aluminum Co., Ltd. | Aluminum alloy fin material for heat exchanger |
JPH05179380A (ja) * | 1991-11-27 | 1993-07-20 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金クラッドフィン材 |
JPH05148572A (ja) * | 1991-11-27 | 1993-06-15 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金クラツドフイン材 |
JPH0752308A (ja) * | 1993-08-18 | 1995-02-28 | Sanden Corp | アルミニウム合金材およびそれを用いた熱交換器 |
JP3734302B2 (ja) * | 1996-04-02 | 2006-01-11 | 神鋼アルコア輸送機材株式会社 | ろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート |
US6129143A (en) | 1996-08-08 | 2000-10-10 | Denso Corporation | Brazing sheet having an excellent corrosion resistance for use in a heat exchanger, and a heat exchanger using the same |
JPH10122788A (ja) * | 1996-10-17 | 1998-05-15 | Showa Alum Corp | 真空ろう付用アルミニウム材料及び該材料を用いた耐食性に優れたドロンカップ型熱交換器 |
JP3716887B2 (ja) * | 1996-12-18 | 2005-11-16 | 株式会社 マーレ テネックス | オイルクーラ |
JPH10196367A (ja) * | 1997-01-17 | 1998-07-28 | Tennex:Kk | オイルクーラ |
JPH11302761A (ja) * | 1998-04-17 | 1999-11-02 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 熱交換器用アルミニウム合金犠牲陽極材及び熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合材 |
JPH11351791A (ja) * | 1998-06-09 | 1999-12-24 | Hitachi Cable Ltd | アルミニウム製内面溝付管 |
-
2000
- 2000-02-03 US US09/497,167 patent/US6329075B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-01-25 DE DE60143645T patent/DE60143645D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-25 KR KR1020027009649A patent/KR100737020B1/ko active IP Right Grant
- 2001-01-25 WO PCT/IB2001/000280 patent/WO2001056782A2/en active IP Right Grant
- 2001-01-25 AU AU34015/01A patent/AU771487B2/en not_active Ceased
- 2001-01-25 BR BRPI0107965-4A patent/BR0107965B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-01-25 AT AT01906053T patent/ATE491568T1/de active
- 2001-01-25 EP EP01906053A patent/EP1268190B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-25 MX MXPA02007497A patent/MXPA02007497A/es active IP Right Grant
- 2001-01-25 CZ CZ20022517A patent/CZ301990B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-01-25 JP JP2001556656A patent/JP4912555B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-25 CN CNB018044980A patent/CN1243640C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-25 CA CA002399228A patent/CA2399228C/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR0107965A (pt) | 2002-10-29 |
CN1243640C (zh) | 2006-03-01 |
CN1398223A (zh) | 2003-02-19 |
CZ301990B6 (cs) | 2010-08-25 |
US6329075B1 (en) | 2001-12-11 |
JP4912555B2 (ja) | 2012-04-11 |
MXPA02007497A (es) | 2004-08-23 |
KR100737020B1 (ko) | 2007-07-09 |
EP1268190A2 (en) | 2003-01-02 |
EP1268190B1 (en) | 2010-12-15 |
AU3401501A (en) | 2001-08-14 |
ATE491568T1 (de) | 2011-01-15 |
CA2399228C (en) | 2007-12-18 |
BR0107965B1 (pt) | 2011-09-06 |
DE60143645D1 (de) | 2011-01-27 |
WO2001056782A3 (en) | 2002-03-14 |
AU771487B2 (en) | 2004-03-25 |
JP2003528280A (ja) | 2003-09-24 |
KR20020072294A (ko) | 2002-09-14 |
WO2001056782A2 (en) | 2001-08-09 |
CA2399228A1 (en) | 2001-08-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ20022517A3 (cs) | Kompozitní materiál ze slitiny hliníku s vysokou pevností a zlepšenou elektrickou vodivostí, způsob výroby tohoto materiálu a jeho použití | |
CN100411868C (zh) | 超长寿命的高成型性铜焊接片材 | |
CN106573345B (zh) | 多层铝钎焊板材料 | |
CN107428128B (zh) | 多层铝钎焊板材料 | |
CA2391381C (en) | Aluminium brazing alloy | |
CN105940129A (zh) | 铝合金制热交换器 | |
CN107107273B (zh) | 多层铝钎焊片材材料 | |
JP2007152422A (ja) | アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 | |
JP2011202285A (ja) | ろう付け用シート | |
JP7262477B2 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 | |
WO2014143800A1 (en) | Clad sheet alloys for brazing applications | |
JP2024105370A (ja) | 多層アルミニウムブレージングシート材 | |
US20210394313A1 (en) | Aluminum alloy brazing sheet and manufacturing method thereof | |
WO2020064291A1 (en) | Aluminium alloy fin stock material | |
US11491587B2 (en) | Aluminum alloy brazing sheet and manufacturing method thereof | |
KR20190045426A (ko) | 브레이징 시트 | |
CN112955574B (zh) | 铝合金硬钎焊板及其制造方法 | |
JP7240978B2 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 | |
JPH10212538A (ja) | 熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合材 | |
CN114148046A (zh) | 一种铝合金复合材料及其制备方法与应用 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20160125 |