CZ20013668A3 - Způsob spalování odpadních produktů - Google Patents

Způsob spalování odpadních produktů Download PDF

Info

Publication number
CZ20013668A3
CZ20013668A3 CZ20013668A CZ20013668A CZ20013668A3 CZ 20013668 A3 CZ20013668 A3 CZ 20013668A3 CZ 20013668 A CZ20013668 A CZ 20013668A CZ 20013668 A CZ20013668 A CZ 20013668A CZ 20013668 A3 CZ20013668 A3 CZ 20013668A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
primary air
grate
amount
combustion
burning
Prior art date
Application number
CZ20013668A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ299984B6 (cs
Inventor
Johannes Dipl. Ing. Martin
Peter Spichal
Original Assignee
Martin GmbH für Umwelt-und Energietechnik
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=7659548&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ20013668(A3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Martin GmbH für Umwelt-und Energietechnik filed Critical Martin GmbH für Umwelt-und Energietechnik
Publication of CZ20013668A3 publication Critical patent/CZ20013668A3/cs
Publication of CZ299984B6 publication Critical patent/CZ299984B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
    • F23C9/08—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber for reducing temperature in combustion chamber, e.g. for protecting walls of combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/50—Control or safety arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L1/00—Passages or apertures for delivering primary air for combustion 
    • F23L1/02—Passages or apertures for delivering primary air for combustion  by discharging the air below the fire
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using solid fuels; Combustion processes therefor
    • F23B2900/00004—Means for generating pulsating combustion of solid fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2202/00—Fluegas recirculation
    • F23C2202/30—Premixing fluegas with combustion air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2207/00—Control
    • F23G2207/30—Oxidant supply
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
    • F23L2900/07002—Injecting inert gas, other than steam or evaporated water, into the combustion chambers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
    • F23L2900/07005—Injecting pure oxygen or oxygen enriched air
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Incineration Of Waste (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Solid-Fuel Combustion (AREA)

Description

Oblast techniky
--- -- - · - Vynález se týká způsobu spalování odpadních produktů na roštu, při kterém se odpadní produkty nejdříve vysuší a sS zapálí, načež se provádí hlavní spalovací proces a potom se | odvádí vznikající struska.
Dosavadní stav techniky
V minulosti se složení paliva, smetí, popřípadě odpadu, stále více měnilo tak, aby se zvyšoval podíl snadno těkavých složek, který se vnášel hlavně prostřednictvím plastů.
Souběžně k tomu se snižovala nabídka uhlíku pro spalování přímo na roštu. Jako následek tohoto vývoje se rovněž snižovala teplota palivového lože a struskového lože na roštu.
Oba jevy znesnadňují dosahování velmi dobré kvality vyhoření odpadní strusky.
Pomocí jistých opatření při řízení spalování na roštu se již provádějí pokusy znovu zvyšovat teplotu vrstvy na roštu.
__Neg-důležástěýšlr-z těchto opatření jemožno vidět ve snížení f přebytku vzduchu pří primárním spalování na roštu, v
I intenzifikaci recirkulace palivového lože na roštu, například zvýšením frekvence zdvihů roštu za jednotku času, a ve zvýšení teploty primárního vzduchu. Pokles přebytku primárního vzduchu se však uskutečňuje v úzkých mezích, protože lokálně stoupá přívod vzduchu již nepostačující podílu nespálených, pevných látek. Zvýšení frekvence zdvihů roštu za jednotku času, když rychlost dopravy proudu materiálu na roštu by se nemohla obzvláště silně zvýšit, je možné pouze pomocí roštu se zpětným posuvem a může vést k nežádoucímu zvýšení odvádění prachu se zplodinami spalování. Zvýšení teploty primárního vzduchu může vždy, když se na rošt dávkují frakce paliva s obzvláště vysokou výhřevností, vést k nežádoucím prudkým spalovacím -reakcím, kterých'následkem by bylo částečně nekontrolované spalování. Tato dosud používaná opatření k dosažení lepší kvality strusky vedla proto pouze k částečným úspěchům.
Úkolem vynálezu je poskytnutí způsobu, pomocí kterého budou procesy spalování na roštu regulovatelné tak, aby se zlepšila kvalita vznikající strusky vzhledem k jejímu dalšímu využití nebo skladovatelnosti, aniž by se musely brát v úvahu předcházející nevýhody.
Podstata vynálezu
Tento úkol se podle vynálezu řeší na bázi způsobu výše vysvětleného druhu tím, že na konci hlavního spalovacího procesu, kdy existují ještě hořlavé podíly vedle již tvořících se podílů strusky, se rychlost hoření, popřípadě intenzita hoření ve volitelných, za sebou následujících časových__
ÍTrtervalech snižuje a v časových intervalech mezi nimi se zvyšuj e.
Během spalovacího procesu se palivové lože dostává' na konci hlavního spalovacího procesu do stavu, v němž vyhoření palivového lože je úplně ukončeno a vytvářející struska se začíná ochlazovat. Tento přechod se uskutečňuje plynule a často mění svou polohu na roštu v závislosti na kvalitě paliva. V této oblastí se také nacházejí zóny s ještě dohořívajíčími odpadními materiály a již ochlazující se • *
.......
struskou, nacházejícími se vedle sebe jako ostrovy. Protože plocha roštu tam již není rovnoměrně pokryta ještě spalujícím se palivem, klesá teplota palivového lože a tam vznikající struska již nemůže dosáhnout nej lepší možné kvality.
Pomocí opatření podle vynálezu, a to pomocí občasného anížení rychlosti' hoření, popřípadě intenzity hoření v tomto pokročilém stavu hlavního spalovacího procesu se dosáhne toho, že uhlík nacházející se v palivu se tam spaluje pomaleji, a tím se během tohoto' časového intervalu v přechodové oblasti shromáždí více uhlíku k tvorbě strusky, než kdyby se nevyskytovalo snížení rychlosti hoření. Tím je pro následující časový úsek, ve kterém se rychlost hoření, popřípadě intenzita hoření znovu zvyšuje, k dispozici dostatek uhlíku, aby se teplota palivového lože zvýšila tak, aby při tom vznikající struska měla požadovanou kvalitu. Tímto způsobem dosažené teploty palivového lože jsou vyšší než teploty palivového lože, kterých se může dosáhnout při rovnoměrném průběhu spalovacího postupu kvůli nedostatečné nabídce uhlíku v přechodové oblasti roštu.
'Pomocí způsobu podle vynálezu se dosahuje toho, že na konci hlavního spalovacího procesu teplota palivového lože má _ TfejJTyšAThnožnou hodnotu, je co nejvíce stabilní a co nejvíce rovnoměrně rozdělena na ploše, na které slábne intenzita hlavního spalovacího procesu. Totoj sou nejdůležitější předpoklady, o které je potřebné se snažit, aby se dosáhlo dobré kvality strusky, a které se splňují pomocí způsobu podle vynálezu, protože opakující se obměnou rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření opakovaně nastává zvýšené hromadění uhlíku snížením rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření a zvýšením rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření se dosahuje tímto procesem vylučujícího se zvýšení teploty v té • · ·· · · oblasti, ve které dosud v důsledku změněné kvality paliva teplota palivového lože již nepostačovala pro tvorbu požadované kvality strusky. Provádí se tedy opakující se koncentrování palivového materiálu bohatého na uhlík v té oblasti, která dosud byla vytvořena k nízké teplotě palivového lože, aby se spalováním tohoto opakovaně zvýšeného podílu uhlíku zvýšila teplota palivového lože v oblasti tvorby strusky a také aby se stabilizovala a rovnoměrně rozdělila.
Přednostní opatření podle vynálezu spočívá v tom, že snížení a zvýšení rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření na konci hlavního spalovacího procesu v důsledku opakující se obměny množství primárního vzduchu se provádí ve stadiu hoření rozhodujícím pro kvalitu strusky v daných časových intervalech.
Obměna množství primárního vzduchu se můžeprovádět snížením množství primárního vzduchu pod normální míru a následným zvýšením množství primárního vzduchu na normální míru. I když se pro zvýšení rychlosti hoření množství primárního vzduchu přednostně znovu zvyšuje na obvyklou normální míru, rychlost hoření, popřípadě intenzita hoření stoupá v důsledku nahromaděného zvýšeného obsahu uhlíku.__ 'ZvyšenFůnnožství primárního vzduchu nad normální míru je při tom ve většině případů nežádoucí. Obzvláště .výhodného průběhu způsobu se ckrsabroje^bím, žečasové intervaly s kvantitativně sníženým množstvím primárního vzduchu a časové intervaly s množstvím primárního vzduchu normálním pro tuto oblast roštu se stále navzájem střídají ve volitelném poměru. Přednostně jsou oba časové intervaly v poměru 1:1.
Požadované koncentrování uhlíku v palivovém loži na konci hlavního spalovacího procesu závisí kromě snížení rychlosti
.......
hoření, popřípadě intenzity hoření, a tím například na snížení množství primárního vzduchu, také podstatně na pohybu roštu, tj. na přísunu paliva a rychlosti dopravy paliva. Proto je výhodné, když časový interval se sníženou intenzitou hoření, popřípadě sníženým množstvím primárního vzduchu je v předem volitelném poměru k počtu dvoj zdvihů roštu. K ovlivňování žádoucího koncentrování uhlíku je také výhodné, když počet dvoj zdvihů roštu za časový interval je regulovatelný.
V praxi se ukázalo jako výhodné, když časový interval se sníženou intenzitou hoření, popřípadě sníženým množstvím primárního vzduchu je 3 až 6 minut. Při tom je účelné, když snížené množství primárního vzduchu představuje 50 až 70 % normálního množství primárního vzduchu. Výhodné další provedení vynálezu spočívá v tom, že obměna množství primárního vzduchu na konci hlavního spalovacího procesu vzhledem k celkovému spalovacímu procesu je kvantitativně neutrální, tj..celkové množství primárního vzduchu při způsobu podle vynálezu se ve srovnání s předcházejícím normálním provozem v podstatě nemění.
Požadovaný cíl zaměřený na zlepšení kvality strusky se příznivě ovlivňuje také tím, že teplota primárního vzduchu so ve srovnání s teplotou okolního vzduchu zvyšuje. Přednostně se teplota primárního vzduchu reguluje v rozsahu 110 °C až 180 --- ’ ~~
Změna rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření se může provádět také obměnou obsahu O2 v primárním vzduchu. Při tom je výhodné, že obměna obsahu O2 v primárním vzduchu nastává při konstantním hmotnostním toku primárního vzduchu.
* ·
.......
Přednostně se může zvýšení obsahu 02 ve srovnání s obsahem 02 v okolním vzduchu provádět přiváděním čistého kyslíku k primárnímu vzduchu. Snížení obsahu ,02 ve srovnání s obsahem 02 v okolním vzduchu se může vhodně provádět přiváděním dusíku k primárnímu vzduchu. Snížení obsahu 02 ve srovnání s obsahem 02 v okolním vzduchu se může také provádět přiváděním .· «cirkulovaných spalin k primárnímu vzduchu.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález se v následujícím textu příkladně objasňuje na základě rozličných diagramů ve spojení s příslušnými výsledky pokusů. Na přiložených výkresech znázorňuje:
obrázek 1 : diagram týkající se závislosti množství primárního vzduchu na počtu dvojzdvihů roštu pro rošt s jedním vedením lože a pěti zónami primárního vzduchu;
obrázek 2: diagram odpovídající obrázku 1 pro rošt s jedním vedením lože a třemi zónami primárního vzduchu; a obrázek 3: diagram pro rošt se třemi vedeními lože a pěti zónami primárního vzduchu. __;_
Rošt označený na obrázcích písmenem A je rošt s pěti zónami primárního vzduchu a roštoznačený písmenem B je rošt se třemi zónami primárního vzduchu.
Příklady provedení.vynálezu
U všech pokusů se udržovaly konstantní následující , parametry:
tepelný výkon 98,8 ±0,7 %, • · · výhřevnost odpadních látek 9 838,98 kJ/kg ± 6 %, rozvádění primárního vzduchu pod roštem.
Následující parametry se neměnily:
teplota primárního vzduchu (přibližně 125 °C a 160 °C), požadovaná hodnota O2 (vlhkého) (6,4 % objem, a 7,0 % objem.).
Další podrobnosti jsou uvedeny v následující přehledné tabulce.
Pozorování během provozu s pulsujícím primárním vzduchem
V oblasti zóny 3_ primárního vzduchu s celkem pěti zónami primárního vzduchu se začala struska částečně žhavit do tmavě červena a vytvářely se malé až střední velké hroudy strusky. Rošt tyto hroudy strusky velmi dobře recirkuloval.
- Na shozu odstruskovacího zařízení vystupuje nyní struska ve formě granulí, zatímco předtím bez pulsujícího primárního vzduchu byla struska zemitá a jemnozrnná.
Doprava strusky na nátřasný žlab zařazený za __ odstruskovacím zařízením se urychlila a byla hlučná. Nátřasný žlab se úplně vyčistil.. Předtím byl částečně nalepen písčitý povlak.
Následující dvě řady pokusů objasňují zlepšení kvality strusky při způsobu podle vynálezu.
• · > · · < ·· ··
I. Pokusy, s pulsujícím primárním vzduchem:
02 (vlhký) Teplota PV Ztráta žíháním TOC DOC
% obj em. °C % hmotn. % hmotn. g/kg
6, 4 160 < 1,54 0,62 0,576
6,4 , 160 1,82 1,27 0,591
6,4 129 1,89 1,40 0,786
7,0 160 1, 45 1,31 0, 642
Průměrné hodnoty: 1, 68 1,15 0, 649
II. Pokusy bez pulsujícího primárního vzduchu:
O2 (vlhký) Teplota PV Ztráta žíháním . TOC DOC
% objem. °C % hmotn. % hmotn. g/kg
6,4 121 2,19 4,49 1,011
6,3. 160 2,04 3,4 5 0,711
6, 5 160 2,39 2,30 0,726
7,0 160 2,24 1,49 1,479
Průměrné hodnoty: 2,22 2, 93 0, 982
Použitím pulsujícího primárního vzduchu se dosáhlo jako průměrné hodnoty ze čtyř pokusů následujících zlepšení kvality strusky:
Průměrná ztráta žíháním se snížila z 2,22 % hmotn. na 1,68 % hmotn., z čehož vyplývá zlepšení o 24 %.
Průměrný TOC se snížil z 2,93 % hmotn. na 1,15 % hmotn., z čehož vyplývá zlepšení o 61 %.
Průměrný DOC se snížil z 982 mg/kg na- 649 mg/kg, z čehož vyplývá, zlepšení o 34 %.
• ·· ·· · · • · • 4 ·
4*4 «444
44··
4 « • · ·
4 « · · «
44 • 4 44
4 4 4
4 ·
4 4 4
Rři pokusech se použitím pulsujícího primárního vzduchu snížilo množství popílku na tunu odpadu ve třech pokusech ve srovnání s pokusy bez pulsujícího primárního vzduchu v průměru ze 7,5 kg na 6,2 kg na 1000 kg výchozího materiálu odpadních materiálů, z čehož vyplývá snížení přibližně o 17 %.
i
Význam použitých zkratek:
02 (vlhký) - koncentrace kyslíku vzhledem k vlhké směsi plynu,
PV - primární vzduch,
PH - požadovaná hodnota,
TOC - celkový obsah organického uhlíku (total organic carbon,
DOC - obsah ředitelného organického uhlíku (dilluable o
organic carbon) ,
DZ - dvoj zdvih·.
Provoz se střídavě měněným primárním vzduchem, tj. s pulsujícím primárním vzduchem se použil pouze v oblasti se stupni roštu 5 až 8. Při typu roštu A toto, odpovídá zóně 3. primárního vzduchu.
Pro stupně roštu 5 až 8 se při pokusech během 50 % doby používalo normální množství primárního vzduchu, zatímco během zbylých -50 % doby se množství primárního vzduchu snižovalo c 30 až 50 %.
Pulsující primární vzduch se pro celkové, množství primárního vzduchu spalování rozvádí kvantitativně neutrálně.
Proto se
- při roštech se sudým počtem vedení roštu primární vzduch rozděluje sem a tam.následovně:
. rošt se 2 vedeními zóna _3 vlevo ' <—> zóna 3 vpravo • *· ·♦ · · • « • · • · ·♦· »♦·· • 9- ·<···
v rošt se 4 vedeními vedení 1 zóna 3 <~ -> vedení
vedení 3 zóna 3 <— > vedení
rošt se 6 vedeními vedení 1 zóna 3 -» vedení
vedení 3 zóna 3 <- vedení
k vedení 5 zóna 3 <- vedení
zóna 3_ zóna 3 zóna zóna zóna 3;
se a ·4 sem a
- při roštech typu A s lichým počtem vedení roštu primární vzduch rozděluje sem a tam mezi zónami stejných vedení roštu;
- při roštech typu B se primární vzduch rozděluje a tam mezi zónami roštu 2 a 3.
Takt pulsujícího primárního vzduchu se stává závislý na průběhu úplných dvoj zdvihů roštu:
- během 2 dvoj zdvihů roštu dostávají stupně roštu 5 až 3 normální množství primárního vzduchu;
- . Během následujících 2 dvoj zdvihů roštu dostávají stupně roštu 5 až 8 snížené množství primárního vzduchu.
Při tom se zásobování uvedených zón primárního vzduchu množstvím primárního vzduchu provádí tak, jak se dále popisuje výšefv opačném taktu.
Důležitým předpokladem pro dobrou funkci pulsujícího primárního vzduchu je, aby synchronně, ale v opačném taktu nastavené páry ventilů primárního vzduchu dosahovaly své_ požadované hodnoty ve stejném čase. K tomu je třeba obzvláště přihlédnout,· když zóny 3 a 4 u roštu A nebo zóny 2 a 3 u roštu B musí pracovat synchronně.

Claims (17)

  1. v PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob spalování odpadních produktů na roštu s přívodem primárního vzduchu ze spodní strany roštu, pří kterém se odpadní zprodukty nejdříve vysuší a zapálí, načež se provádí hlavní spalovací proces a potom se odvádí vznikající struska, vyznačující se ti ra , že na konci hlavního spalovacího procesu, kdy existují ještě hořlavé podíly vedle již tvořících se podílů strusky, se rychlost hoření, popřípadě intenzita hoření ve volitelných, za sebou následujících časových intervalech snižuje a v časových intervalech mezi nimi se zvyšuje.
    .
  2. 2. Způsob podle nároku 1,vyznačující se t í m , že snížení a zvýšení rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření na konci hlavního spalovacího procesu se v důsledku opakující se obměny množství primárního vzduchu provádí ve stadiu hoření rozhodujícím pro kvalitu strusky v daných časových intervalech.
  3. 3. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím., že óbměna množství primárního vzduchu se může provádět snížením- množství primárního vzduchu pod normální míru a následným zvýšením množství primárního vzduchu na normální míru.
  4. 4. Způsob podle nároku 2 nebo 3, vyznačující se t í m , že časové intervaly se sníženým množstvím primárního vzduchu a časové intervaly s množstvím primárního vzduchu normálním pro tuto oblast roštu se stále navzájem střídají ve volitelném poměru.
    12 . ......
  5. 5. Způsob podle nároku. 4, vyznačující se tím, že oba časové intervaly jsou v poměru 1:1.
  6. 6. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 5, vyznačující se t í(m , že časový interval se sníženou intenzitou hoření, popřípadě sníženým množstvím primárního vzduchu je v předvolitelném poměru k počtu dvoj zdvihů roštu..
  7. 7. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že počet dvoj zdvihů roštu za časový interval je regulovatelný.
  8. 8. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že časový interval se sníženou intenzitou hoření, popřípadě sníženým množstvím primárního vzduchu představuje 3 až '6 minut.
  9. 9. Způsob jednoho z nároků 2 až 8, vyznačuj ící se t í m , že snížené množství primárního vzduchu představuje 50 až 70 % normálního množství primárního vzduchu.
  10. 10. Způsob jednoho z nároků 2 až 9, vyznačuj ící se t í m , že obměna množství primárního vzduchu na konci hlavního-spalovacího procesu je vzhledem k celkovému spalovacímu procesu kvantitativně neutrální.*
  11. 11. Způsob jednoho z nároků 2 až 10, vyznačuj ící se t í m ', že teplota primárního vzduchu se ve srovnání s teplotou okolního vzduchu zvyšuje.
  12. 12. Způsob jednoho z nároků 2 až 11, -vyznačuj íci se t í m -, že teplota primárního vzduchu je regulovatelná v rozsahu 110 °C až 180 °C.
  13. 13. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že změna rychlosti hořenípopřípadě intenzity hoření se provádí obměnou obsahu 02 v primárním vzduchu.
  14. 14. Způsob podle nároku 13, vyznačující se tím, yže obměna obsahu 02 v primárním vzduchu nastává při konstantním hmotnostním toku primárního vzduchu.
  15. 15. Způsob podle nároku 13 nebo 14, vyznačuj ící se t í m , že zvýšeni obsahu 02 ve srovnání s obsahem 02 v okolním vzduchu se provádí přiváděním čistého kyslíku k primárnímu vzduchu.
  16. 16. Způsob podle nároku 13 nebo 14, vyznačuj ící se t í m , že snížení obsahu 02 ve srovnání s obsahem 02 v okolním vzduchu se provádí přiváděním dusíku k primárnímu vzduchu.
  17. 17. Způsob podle nároku 13 nebo 14, vyznačuj ící se t í m , že snížení obsahu 02 ve srovnání s obsahem 02 v okolním vzduchu se provádí přiváděním recirkulovaných spalin k primárnímu vzduchu.
CZ20013668A 2000-10-12 2001-10-11 Zpusob spalování odpadních produktu CZ299984B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10050575A DE10050575C5 (de) 2000-10-12 2000-10-12 Verfahren zum Verbrennen von Abfallprodukten

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20013668A3 true CZ20013668A3 (cs) 2002-06-12
CZ299984B6 CZ299984B6 (cs) 2009-01-14

Family

ID=7659548

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20013668A CZ299984B6 (cs) 2000-10-12 2001-10-11 Zpusob spalování odpadních produktu

Country Status (13)

Country Link
US (1) US6647902B1 (cs)
EP (1) EP1197706B1 (cs)
JP (1) JP3845285B2 (cs)
AT (1) ATE328243T1 (cs)
BR (1) BR0104526B1 (cs)
CA (1) CA2358644C (cs)
CZ (1) CZ299984B6 (cs)
DE (2) DE10050575C5 (cs)
ES (1) ES2176131T1 (cs)
NO (1) NO323444B1 (cs)
PL (1) PL196521B1 (cs)
SG (1) SG101488A1 (cs)
TW (1) TW559649B (cs)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004050098B4 (de) 2004-10-14 2007-05-31 Martin GmbH für Umwelt- und Energietechnik Verbrennungsanlage, insbesondere Abfallverbrennungsanlage
DE102006026434B3 (de) * 2006-06-07 2007-12-13 Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh Verfahren zur Verbesserung der Schlackequalität von Rostfeuerungsanlagen
JP5697251B2 (ja) * 2011-07-04 2015-04-08 太平洋セメント株式会社 有価物回収装置

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH405577A (de) * 1963-11-27 1966-01-15 Von Roll Ag Verfahren zur Verbrennung von sperrigen Brennstoffen unterschiedlicher Beschaffenheit mittels einer mechanischen Rostfeuerung sowie Rostfeuerung zur Durchführung dieses Verfahrens
US3812794A (en) * 1972-09-21 1974-05-28 F Taylor Stairstep jet pulse incinerator
US4385567A (en) * 1980-10-24 1983-05-31 Solid Fuels, Inc. Solid fuel conversion system
JPS57207721A (en) * 1981-06-15 1982-12-20 Nippon Kokan Kk <Nkk> Combustion air rate control in dust incinerator
DE3537945A1 (de) * 1985-10-25 1987-04-30 Babcock Anlagen Ag Verfahren zur verbrennung von abfall
DE3716088A1 (de) * 1987-04-09 1989-02-02 Muellverbrennungsanlage Wupper Verfahren zum verbrennen insbesondere von muell
DE3825931A1 (de) * 1988-07-29 1990-02-01 Martin Umwelt & Energietech Verfahren und vorrichtung zur regelung der feuerungsleistung von verbrennungsanlagen
US5044288A (en) * 1988-12-01 1991-09-03 Barlow James L Method and apparatus for the efficient combustion of a mass fuel
DE3904272C3 (de) * 1989-02-14 1998-01-08 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zum Erfassen der von mindestens zwei räumlich getrennten Stellen mindestens einer Verbrennungszone auf einem Rost ausgehenden Strahlung und Vorrichtung zum Erfassen einer solchen Strahlung
EP0498014B2 (de) * 1991-02-07 1996-10-30 MARTIN GmbH für Umwelt- und Energietechnik Verfahren zur Verbrennungsluftzuführung und Feuerungsanlage
DE4219231C1 (de) * 1992-06-12 1993-10-21 Babcock Anlagen Gmbh Verfahren zur Verbrennung von Abfall und Abfallverbrennungsanlage
DE4220149C2 (de) * 1992-06-19 2002-06-13 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zum Regelung der Verbrennung von Müll auf einem Rost einer Feuerungsanlage und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE4301082C2 (de) * 1993-01-16 1997-11-27 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zur Zuführung eines O¶2¶-haltigen Verbrennungsgases zur Verbrennung von stückigem Brenngut in einem Feuerraum mit zugeordnetem Feuerungsrost einer Verbrennungsanlage und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
SG47890A1 (en) * 1993-04-20 1998-04-17 Martin Umwelt & Energietech Method for burning fuels particularly for incinerating garbage
US5762008A (en) * 1993-04-20 1998-06-09 Martin Gmbh Fuer Umwelt- Und Enetgietechnik Burning fuels, particularly for incinerating garbage
DE4404418C2 (de) * 1994-02-11 1997-10-23 Martin Umwelt & Energietech Verfahren zum Verbrennen von Brenngut, insbesondere Müll
DE4429958A1 (de) * 1994-08-24 1996-02-29 Noell Abfall & Energietech Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Behandlung von Rostschlacken
EP0733855B1 (de) * 1995-03-21 1998-09-30 Deutsche Babcock Anlagen Gmbh Walzenrost
EP0733854B1 (de) * 1995-03-21 2000-06-14 Deutsche Babcock Anlagen Gmbh Verfahren und Walzenrost zum Verbrennen von Müll
DK172248B1 (da) * 1995-07-18 1998-02-02 Burmeister & Wains Energi Fremgangsmåde til styring af forbrændingen i en kedel med en vibrationsrist
DE19650119C1 (de) * 1996-12-03 1998-02-26 Martin Umwelt & Energietech Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von nutzbarem Gas aus Abfallstoffen

Also Published As

Publication number Publication date
BR0104526B1 (pt) 2010-10-19
TW559649B (en) 2003-11-01
PL350062A1 (en) 2002-04-22
EP1197706B1 (de) 2006-05-31
DE10050575C5 (de) 2009-10-29
CA2358644C (en) 2007-03-27
ES2176131T1 (es) 2002-12-01
DE10050575B4 (de) 2004-07-29
PL196521B1 (pl) 2008-01-31
BR0104526A (pt) 2002-05-21
ATE328243T1 (de) 2006-06-15
CA2358644A1 (en) 2002-04-12
EP1197706A3 (de) 2002-07-31
SG101488A1 (en) 2004-01-30
DE10050575A1 (de) 2002-04-25
JP3845285B2 (ja) 2006-11-15
JP2002181318A (ja) 2002-06-26
US6647902B1 (en) 2003-11-18
EP1197706A2 (de) 2002-04-17
NO323444B1 (no) 2007-05-07
CZ299984B6 (cs) 2009-01-14
NO20014992L (no) 2002-04-15
DE50109935D1 (de) 2006-07-06
NO20014992D0 (no) 2001-10-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69806588T2 (de) Mit festem brennstoff betriebener brenner für ein heizgerät
US4081285A (en) Portland cement manufacture
CN107255285B (zh) 一种三驱动炉排炉混合焚烧生活垃圾和污泥的方法及系统
CN1088820C (zh) 通过干馏和气化焚烧废物的方法
JP2003500623A5 (cs)
US5044288A (en) Method and apparatus for the efficient combustion of a mass fuel
CZ282120B6 (cs) Způsob spalování zrnitého uhlí v cirkulující fluidní vrstvě
CZ293619B6 (cs) Způsob výroby plynu z odpadových materiálů a zařízení pro provádění tohoto způsobu
US4955296A (en) Incinerator grate assembly
CZ20013668A3 (cs) Způsob spalování odpadních produktů
US4056069A (en) Method of burning refuse
US4409909A (en) Process of combustion in a fluidized-bed incinerator
CN207471547U (zh) 垃圾焚烧率高的垃圾焚烧炉排炉
RU2175421C1 (ru) Топочное устройство
CN209054560U (zh) 垃圾衍生燃料用锅炉高温燃烧系统
JP5876264B2 (ja) 廃棄物処理装置
CN109185884A (zh) 垃圾衍生燃料用锅炉高温燃烧系统
JPH0674433A (ja) 廃棄物の焼却装置
JP2005221195A (ja) 有機性廃棄物の処理方法及びその装置
JPH0578727B2 (cs)
RU22983U1 (ru) Факельно-слоевая топка
JPS5668713A (en) Fluidized incinerator for mixed combustion of coal and refuse
JPS5747121A (en) Refuse incinerator
JPS5792612A (en) Incinerator for sludge of sewage
SU1562596A1 (ru) Способ сжигани твердого топлива

Legal Events

Date Code Title Description
MK4A Patent expired

Effective date: 20211011