CZ299984B6 - Zpusob spalování odpadních produktu - Google Patents

Zpusob spalování odpadních produktu Download PDF

Info

Publication number
CZ299984B6
CZ299984B6 CZ20013668A CZ20013668A CZ299984B6 CZ 299984 B6 CZ299984 B6 CZ 299984B6 CZ 20013668 A CZ20013668 A CZ 20013668A CZ 20013668 A CZ20013668 A CZ 20013668A CZ 299984 B6 CZ299984 B6 CZ 299984B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
primary air
grate
burning
time intervals
slag
Prior art date
Application number
CZ20013668A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ20013668A3 (cs
Inventor
Martin@Johannes
Spichal@Peter
Original Assignee
Martin GmbH für Umwelt-und Energietechnik
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=7659548&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ299984(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Martin GmbH für Umwelt-und Energietechnik filed Critical Martin GmbH für Umwelt-und Energietechnik
Publication of CZ20013668A3 publication Critical patent/CZ20013668A3/cs
Publication of CZ299984B6 publication Critical patent/CZ299984B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
    • F23C9/08—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber for reducing temperature in combustion chamber, e.g. for protecting walls of combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/50—Control or safety arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L1/00—Passages or apertures for delivering primary air for combustion 
    • F23L1/02—Passages or apertures for delivering primary air for combustion  by discharging the air below the fire
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using solid fuels; Combustion processes therefor
    • F23B2900/00004—Means for generating pulsating combustion of solid fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2202/00—Fluegas recirculation
    • F23C2202/30—Premixing fluegas with combustion air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2207/00—Control
    • F23G2207/30—Oxidant supply
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
    • F23L2900/07002—Injecting inert gas, other than steam or evaporated water, into the combustion chambers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
    • F23L2900/07005—Injecting pure oxygen or oxygen enriched air
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Incineration Of Waste (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Solid-Fuel Combustion (AREA)

Abstract

Zpusob spalování odpadních produktu spocívá v tom, že pro zlepšení kvality strusky, na roštu na konci hlavního spalovacího procesu, kdy existují ješte horlavé podíly vedle již tvorících se podílu strusky, se rychlost horení, poprípade intenzita horení, mení pomocí obmeny množství primárního vzduchuv casových intervalech následujících za sebou, pricemž tyto casové intervaly jsou prednostne v pomeru 1:1, a snížené množství primárního vzduchu predstavuje v rozmezí 50 až 70 % normálního množství primárního vzduchu.

Description

Způsob spalování odpadních produktů
Oblast techniky s
Vynález se týká způsobu spalování odpadních produktů na roštu s přívodem primárního vzduchu zc spodní strany roštu, při němž se odpadni produkty nejdříve vysusí a zapálí, naccz se provede hlavní spalovací proces, na jehož konci je vyhoření palivového lože prakticky ukončeno a tvořící se struska se začíná ochlazovat, a potom se vynese vznikající struska.
lí)
Dosavadní stav techniky
V minulostí se složení paliva, odpadků, popřípadě odpadu ve svém složení stále měnilo tak, že se zvyšoval podíl snadno těkavých složek, který se v podstatě vnáší prostřednictvím plastů. Souběžně s tím se snižovala spotřeba uhlíku pro spalování přímo na roštu. Jako důsledek tohoto vývoje rovněž klesala teplota palivového lože a struskového lože na roštu.
Oba jevy znesnadňují dosahování velmi dobré kvality vyhoření odpadní st ruský,
Pomocí určitých opatření při řízení spalování na roštu se již provádějí pokusy opět zvýšit teplotu vrstvy na roštu. Nejdůležitčjšími z těchto opatření jsou snížení přebytku vzduchu při primárním spalování na roštu, intenzifikace recirkuláce palivového lože na roštu, například zvýšením počtu zdvihů roštu za jednotku času, a zvýšení teploty primárního vzduchu. Poklesu přebytku primář2? ního vzduchu jsou však stanoveny úzké meze, protože lokálně již nedostatečný přívod vzduchu nezvyšuje podíl nespálených pevných látek. Zvýšení frekvence zdvihů roštu za jednotku času, když by se rychlost dopravy proudu materiálu na roštu nemohla zvlášť silně zvýšit, je možné pouze pomocí roštu se zpětným posuvem a může to vést k nežádoucímu zvýšení odvádění prachu se zplodinami spalování. Zvýšení teploty primárního vzduchu může vždy, když se na rošt dávkují so frakce paliva se zvlášť vysokou výhřevností, vést k nežádoucím prudkým zapalovacím reakcím, jejíchž následkem by bylo částečně nekontrolované spalování. Tato doposud používaná opatření k dosažení lepší kvality strusky proto vedla pouze k dílčím úspěchům.
Z patentových abstraktů Japonska svazek 007. č. 063 (M-200), 16. 03. 1983 & JP 57 207721 A (ΝΙΡΡΟΝ ΚΟΚΑΝ KK), 20. 12. 1982 je známé provádět způsob podle předvýznaku nároku 1 a navíc ještě přiváděl množství spalovacího vzduchu k roštu v pulzující formě. Přitom se, když se vychází z normální míry, množství vzduchu zvyšuje a potom opět snižuje na normální míru.
4ú Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je vytvořit způsob, pomocí něhož budou procesy spalování na roštu regulovatelné tak, aby se zlepšila kvalita vznikající strusky s ohledem na její další využití nebo skladovatelnost, aniž by musely být brány v úvahu výše uvedené nevýhody.
Uvedený úkol splňuje způsob spalování odpadních produktů na roštu s přívodem primárního vzduchu ze spodní strany roštu, při němž se odpadní produkty nejdříve vysuší a zapálí, načež sc provede hlavní spalovací proces, na jehož konci je vyhoření palivového lože prakticky ukončeno a tvořící se struska se začíná ochlazovat, a potom se vynese vznikající struska, podle vynálezu.
jehož podstatou je, že na konci hlavního spalovacího procesu, kdy ještě existují hořlavé podíly vedle již tvořících se podílů strusky, se rychlost hoření popřípadě intenzita hoření ve volitelných časových intervalech, oddělených od sebe mezilehlými časovými intervaly, sníží pod normální míru a v těchto mezilehlých časových intervalech se zvýší na nebo nad normální míru.
CZ 299984 Bó
V průběhu spalovacího procesu se palivové lože dostane na konci hlavního spalovacího procesu do stavu, v němž je vyhoření palivového lože prakticky ukončeno a tvořící se struska se začíná ochlazovat. Tento přechod probíhá plynule a v závislosti na kvalitě paliva často mění svoji polohu na roštu. V této přechodové oblasti se zóny s ještě dohořívajícími odpadními materiály a s již ochlazující se struskou nacházejí vedle sebe jako ostrovy. Protože tam plocha roštu již není pokryla rovnoměrně ještě dohořívajícím palivem, klesá již. teplota palivového lože a tam vznikající struska již nemůže dosahoval nej lepší možné kvality.
Pomocí opatření podle vynálezu, totiž občasným snížením rychlosti hoření, popřípadě intenzity io hoření v tomto pokročilém stavu hlavního spalovacího procesu se dosáhne toho. že uhlík nacházející se v palivu se tam spaluje pomaleji, a tím se v průběhu tohoto časového intervalu v oblasti přechodu k vytváření strusky shromáždí více uhlíku, než by vzniklo, kdyby nedošlo ke snížení rychlosti hoření. Proto je pro následující časový usek, v němž se rychlost hoření, popřípadě intenzita hoření, znovu zvýší, k dispozici dostatek uhlíku, aby se teplota palivového lože zvýšila tak, ís že struska, která se přitom vytváří, bude mít požadovanou kvalitu. Teploty palivového lože dosahované tímto způsobem jsou vyšší než teploty palivového lože, jichž je možno dosáhnout při rovnoměrném provozu spalovacího procesu v důsledku nedostatečného množství uhlíku v přechodové oblasti roštu.
Způsobem podle vynálezu se dosáhne toho, že na konci hlavního spalovacího procesu má teplota palivového lože nejvyšší možnou teplotu, je co nejvíce stabilní a eo nejvíce rovnoměrně rozdělena na ploše, na níž slábne intenzita hlavního spalovacího procesu. To jsou nejduležitější předpoklady, o které je zapotřebí se snažit, aby se dosáhlo dobré kvality strusky, a které jsou splněny způsobem podle vynálezu, protože opakující sc obměnou rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření, nastává opakovaně zvýšené hromadění uhlíku snížením rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření, a na tento postup navazujícího zvýšení teploty se dosáhne zvýšenítn rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření v tom rozsahu, v němž se doposud změnou kvality paliva nedosahovalo teploty palivového lože potřebné pro vytváření strusky požadované kvality. Proto dochází k opakovanému obohacování paliva bohatého na uhlík v tom rozsahu, který' se doposud vyznaěo50 val příliš nízkou teplotou palivového lože, aby hořením tohoto opakovaně zvyšovaného podílu uhlíku došlo ke zvýšení teploty palivového lože v oblasti vytváření strusky a rovněž k jejímu stabilizování, jakož i rovnoměrnému rozdělení.
Přednostní opatření podle vynálezu spočívá v tom. že snížení a zvýšení rychlosti hoření, popřípa55 dč intenzity hoření na konci hlavního spalovacího procesu v důsledku opakující se obměny množství primárního vzduchu se provádí ve stadiu hoření rozhodujícím pro kvalitu strusky v daných Časových intervalech.
Obměna množství primárního vzduchu se může provádět snížením množství primárního vzduchu
4u pod normální míru a následným zvýšením množství primárního vzduchu na normální míru. I když se pro zvýšení rychlosti hoření množství primárního vzduchu přednostně znovu zvyšuje na obvyklou normální míru. rychlost hoření, popřípadě intenzita hoření stoupá v důsledku nahromaděného zvýšeného obsahu uhlíku. Zvýšení množství primárního vzduchu nad normální míru je při tom ve většině případů nežádoucí. Obzvláště výhodného průběhu způsobu se dosahuje tím, že (5 časové intervaly s kvantitativně sníženým množstvím primárního vzduchu a časové intervaly s množstvím primárního vzduchu normálním pro tuto oblast roštu se stále navzájem střídají vc volitelném poměru. Přednostně jsou oba časové intervaly v poměru 1:1.
Požadované koncentrování uhlíku v palivovém loži na konci hlavního spalovacího procesu závisí kromě snížení rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření, a tím například na snížení množství primárního vzduchu, také podstatně na pohybu roštu, tj. na přísunu paliva a rychlosti dopravy paliva. Proto je výhodné, když časový interval se sníženou intenzitou hoření, popřípadě sníženým množstvím primárního vzduchu, je vpředeni volitelném poměru k počtu dvojzdvihň roštu. K ovlivňování žádoucího koncentrování uhlíku je také výhodné, když počet dvojzdvihů roštu za časový interval je regulovatelný.
CZ 299984 Bó
V praxi se ukázalo jako výhodné, když časový interval se sníženou intenzitou hoření, popřípadě sníženým množstvím primárního vzduchuje 3 až 6 minut. Při tom je účelné, když snížené množství primárního vzduchu představuje 50 až 70 % normálního množství primárního vzduchu.
Výhodné další provedení vynálezu spočívá v tom, že obměna množství primárního vzduchu na konci hlavního spalovacího procesu vzhledem k celkovému spalovacímu procesuje kvantitativně neutrální, tj. celkové množství primárního vzduchu při způsobu podle vynálezu sc vc srovnání s předcházejícím normálním provozem v podstatě nemění.
io Požadovaný cíl zaměřený na zlepšení kvality strusky se příznivé ovlivňuje také tím, že teplota primárního vzduchu se ve srovnání s teplotou okolního vzduchu zvyšuje. Přednostně se teplota primárního vzduchu reguluje v rozsahu 110 °C až 180 °C.
Změna rychlosti hoření popřípadě intenzity hoření se může provádět také obměnou obsahu O2 i? v primárním vzduchu. Při tom je výhodné, že obměna obsahu O2 v primárním vzduchu nastává při konstantním hmotnostním toku primárního vzduchu.
Přednostně se může zvýšení obsahu O2 ve srovnání s obsahem O2 v okolním vzduchu provádět přiváděním čistého kyslíku k primárnímu vzduchu. Snížení obsahu O2 ve srovnání s obsahem O2 v okolním vzduchu se může vhodně provádět přiváděním dusíku k primárnímu vzduchu. Snížení obsahu O2 ve srovnání s obsahem O2 v okolním vzduchu sc muže takc provádět přiváděním recirkuiovaných spalin k primárnímu vzduchu.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález se v následujícím textu příkladně objasňuje na základě rozličných diagramů ve spojení s příslušnými výsledky pokusů. Na přiložených výkresech znázorňuje:
obrázek 1: diagram tykající se závislosti množství primárního vzduchu na počtu dvoj zdvihů roštu pro rošt s jedním vedením lože a pěti zónami primárního vzduchu;
obrázek 2: diagram odpovídající obrázku 1 pro rošt s jedním vedením lože a třemi zónami primárního vzduchu; a obrázek 3: diagram pro rošt se třemi vedeními lože a pěti zónami primárního vzduchu.
Rošt označený na obrázcích písmenem A je rošt s pěti zónami primárního vzduchu a rošt označený písmenem B je rošt se třemi zónami primárního vzduchu.
Příklady provedení vynálezu
U všech pokusů se udržovaly konstantní následující parametry:
Tepelný výkon 98,8 ± 0,7 %, výhřevnost odpadních látek 9 838,98 kJ/kg + 6 %, rozvádění primárního vzduchu pod roštem.
Následující parametry' se neměnily:
teplota primárního vzduchu (přibližně 125 °C a 160 °C), požadovaná hodnota O2 (vlhkého) (6,4 % objem, a 7,0 % objem.).
Další podrobnosti jsou uvedeny v následující přehledné tabulce.
Pozorování během provozu s pulzujícím primárním vzduchem:
V oblasti zóny 3 primárního vzduchu s celkem pěti zónami primárního vzduchu se začala struska částečně žhavit do tmavě červena a vytvářely se malé až středně velké hroudy strusky. Rošt tyto liiúLidy strusky velmi dobře recirkuloval.
Na shozu odstruskovacího zařízení vystupuje nyní struska ve formě granulí, zatímco předtím io bez pulzujícího primárního vzduchu byla struska zemitá a jemnozrnná.
Doprava strusky na nátřasný žlab zařazený za odstruskovaeím zařízením se urychlila a byla hlučná. Nátřasný žlab se úplné vyčistil. Předtím byl částečně nalepen písčitý povlak.
iv Následující dvě řady pokusů objasňují zlepšení kvality strusky při způsobu podle vynálezu.
I. Pokusy s pulzujícím primárním vzduchem:
Cb (vlhký) Teplota PV Ztráta žíháním TOC DOC
- objem. °C % hmotn. % hmotn. g/kp
6,4 160 1,54 0, 62 0,576
6,4 , 160 1,82 1,27 0, 591
6,4 129 1,89 1,40 0,786
7,0 160 1,45 1,31 0, 642
Průměrné hodnoty: 1, 68 1, 15 0, 64 9
11. Pokusy bez pulzujícího primárního vzduchu:
O2 (vlhký) Teplota PV Ztráta žíháním TOC DOC
?á objem. °C % hmotn. % hmotn. q/kg
6,4 121 2,19 4,49 1,011
6,3 160 2,04 3,45 0,711
6,5 160 2,39 2, 30 0,726
7,0 160 2,24 1,49 1,479
Průměrné hodnoty: 2,22 2,93 0, 962
Použitím pulzujícího primárního vzduchu se dosáhlo jako průměrné hodnoty ze čtyř pokusů následujících zlepšení kvality strusky:
Průměrná ztráta žíháním se snížila z 2,22 % hmotn. na 1,68 % hmotn., z čehož vyplývá zlepšení o 24%.
Průměrný TOC se snížil z 2.93 % hmotn. na 1.15 % hmotn., z čehož vyplývá zlepšení o 61 %.
Průměrný DOC se snížil z 982 mg/kg na 649 mg/kg. z čehož vyplývá, zlepšení o 34 %.
-4CZ 299984 B6
Při pokusech se použitím pulzujícího primárního vzduchu snížilo množství popílku na tunu odpadu ve třech pokusech ve srovnání s pokusy bez pulzujícího primárního vzduchu v průměru ze
7,5 kg na 6,2 kg na 1000 kg výchozího materiálu odpadních materiálů, z čehož vyplývá snížení přibližné o 17 %.
Význam použitých zkratek:
O2 (vlhký) koncentrace kyslíku vzhledem k vlhké směsi plynu,
PV - primární vzduch, io Pl I - požadovaná hodnota,
TOC - celkový obsah organického uhlíku (total organic carbon),
DOC - obsah ředitelného organického uhlíku (dilluable organic carbon),
DZ - dvojzdvíh.
Provoz se střídavě měněným primárním vzduchem, tj. s pulzujícím primárním vzduchem se použil pouze v oblasti se stupni roštu 5 až 8. Při typu roštu A toto odpovídá zóně 3 primárního vzduchu.
Pro stupně roštu 5 až 8 se při pokusech během 50 % doby používalo normální množství prímár20 ního vzduchu, zatímco během zbylých 50 % doby se množství primárního vzduchu snižovalo o 30 až 50 %.
Pulzující primární vzduch se pro celkové množství primárního vzduchu spalování rozvádí kvantitativně neutrálně.
Proto se při roštech se sudým počtem vedení roštu primární vzduch rozděluje sem a tam následovně:
rošl sc 2 vedeními zóna 3 vlevo <--> zóna 3 vpravo rošt se 4 vedeními vedení J zóna 3 <--> vedení 2 zóna 3 vedení 3 zóna 3 <--> vedení 4 zóna 3 rošt se 6 vedeními vedení J_ zóna 3 <—> vedení 2 zóna 3] vedení 3 zóna 3 <--> vedení 4 zóna 3 vedení 5 zóna <--> vedení 6 zóna 3;
při roštech typu A s lichým počtem vedení roštu se primární vzduch rozděluje sem a tam mezi zónami 3 a 4 stejných vedení roštu;
při roštech typu B se primární vzduch rozděluje sem a tam mezi zónami roštu Ja 3.
Takt pulzujícího primárního vzduchu se stává závislý na průběhu úplných dvojzdvihů roštu:
během 2 dvojzdvihů roštu dostávají stupně roštu 5 až 8 normální množství primárního vzduchu;
Během následujících 2 dvojzdvihů roštu dostávají stupně roštu 5 až 8 snížené množství primárního vzduchu.
-5CZ 299984 Bó
Při tom se zásobování uvedených zón primárního vzduchu množstvím primárního vzduchu provádí tak. jak sc dále popisuje výše. v opačném taktu.
Důležitým předpokladem pro dobrou funkci pulzujícího primárního vzduchu je, aby synchronně, 5 ale v opačném taktu nastavené páry ventilů primárního vzduchu dosahovaly své požadované hodnoty ve stejném čase. K tomu je třeba obzvláště přihlédnout, když zóny 3 a 4 u roštu A nebo zóny a 3 ti roštu B musí pracovat sy uehr oni ie.

Claims (16)

15 1. Způsob spalování odpadních produktů na roštu s přívodem primárního vzduchu ze spodní strany roštu, při němž se odpadní produkty nejdříve vysuší a zapálí, načež se provede hlavní spalovací proces, na jehož konci je vyhoření palivového lože prakticky ukončeno a tvořící se struska se začíná ochlazovat, a potom se vynese vznikající struska. vyznačující se tím. že na konci hlavního spalovacího procesu, kdv ještě existují hořlavé podíly vedle již tvořících se
20 podílů strusky. sc rychlost hoření popřípadě intenzita hoření ve volitelných časových intervalech, oddělených od sebe mezilehlými časovými intervaly, sníží pod normální míru a v těchto mezilehlých časových intervalech se zvýší na nebo nad normální míru.
2. Způsob podle nároku 1. vyznačující se t í m . žc snížení a zvýšení rychlosti hoření
25 na konci hlavního spalovacího procesu se v důsledku opakující se obměny množství primárního vzduchu provádí v příslušných časových intervalech ve stadiu hoření rozhodujícím pro kvalitu strusky.
3, Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím. že časové intervaly se sníženým so množstvím primárního vzduchu a časové intervaly s množstvím primárního vzduchu normálním pro tento rozsah hoření se stále navzájem střídají ve volitelném poměru,
4. Způsob podle nároku 3, vyznačující sc tím. že oba časové intervaly jsou v poměru 1:1.
5, Způsob podle jednoho z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že časový interval se sníženou intenzitou hoření, popřípadě se sníženým množstvím primárního vzduchu, je v předem zvolitelném poměru k počtu dvojzdvihů roštu.
4o
6. Způsob podle nároku 5. vyznačující se t í m . že počet dvojzdvihů roštu za Časový interval je regulovatelný.
7. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 6, v y z n a č u j í c í se t í ni, že časový interval se sníženou intenzitou hoření, popřípadě se sníženým množstvím primárního vzduchu, činí 3 až
45 6 minut.
8. Způsob podle jednoho z nároků 2 až 7, vyznačující se tím. že snížené množství primárního vzduchu činí 50 až 70 % normálního množství primárního vzduchu.
50
9. Způsob podle jednoho z nároků 2 až 8. vyznačující se tím, že obměna množství primárního vzduchu na konci hlavního spalovacího procesu jc vzhledem k celkovému spalovacímu procesu kvantitativně neutrální.
10. Způsob podle jednoho z nároků 2 až 9, vyznačující se tím, že teplota primárního
55 vzduchu se ve srovnání s teplotou okolního vzduchu zvýší.
-6CZ 299984 B6
11. Způsob podle jednoho z nároků 2 až 10, v y z n a č u j í c í se t í m . že teplota primárního vzduchu je regulovatelná v rozsahu 110 °C až 180 °C'.
5
12. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že změna rychlosti hoření, popřípadě intenzity hoření, sc provádí obměnou obsahu kyslíku O2 v primárním vzduchu.
13. Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím. že obměna obsahu kyslíku O2 v primárním vzduchu nastává při konstantním hmotnostním toku primárního vzduchu.
14. Způsob podle nároku 12 nebo 13, vyznačující se tím, že zvýšení obsahu kyslíku O2 ve srovnání s obsahem kyslíku O2 v okolním vzduchu se provádí přiváděním čistého kyslíku do primárního vzduchu.
i?
15. Způsob podle nároku 12 nebo 13, vyznačující se tím, že snížení obsahu kyslíku O2 ve srovnání s obsahem kyslíku O2 v okolním vzduchu se provádí přiváděním dusíku do primárního vzduchu.
16. Způsob podle nároku 12 nebo 13, vyznačující se tím, že snížení obsahu kyslí20 ku O2 ve srovnání s obsahem kyslíku O2 v okolním vzduchu se provádí přiváděním recirkulovanýeli spalin do primárního vzduchu.
CZ20013668A 2000-10-12 2001-10-11 Zpusob spalování odpadních produktu CZ299984B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10050575A DE10050575C5 (de) 2000-10-12 2000-10-12 Verfahren zum Verbrennen von Abfallprodukten

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20013668A3 CZ20013668A3 (cs) 2002-06-12
CZ299984B6 true CZ299984B6 (cs) 2009-01-14

Family

ID=7659548

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20013668A CZ299984B6 (cs) 2000-10-12 2001-10-11 Zpusob spalování odpadních produktu

Country Status (13)

Country Link
US (1) US6647902B1 (cs)
EP (1) EP1197706B1 (cs)
JP (1) JP3845285B2 (cs)
AT (1) ATE328243T1 (cs)
BR (1) BR0104526B1 (cs)
CA (1) CA2358644C (cs)
CZ (1) CZ299984B6 (cs)
DE (2) DE10050575C5 (cs)
ES (1) ES2176131T1 (cs)
NO (1) NO323444B1 (cs)
PL (1) PL196521B1 (cs)
SG (1) SG101488A1 (cs)
TW (1) TW559649B (cs)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004050098B4 (de) 2004-10-14 2007-05-31 Martin GmbH für Umwelt- und Energietechnik Verbrennungsanlage, insbesondere Abfallverbrennungsanlage
DE102006026434B3 (de) * 2006-06-07 2007-12-13 Forschungszentrum Karlsruhe Gmbh Verfahren zur Verbesserung der Schlackequalität von Rostfeuerungsanlagen
JP5697251B2 (ja) * 2011-07-04 2015-04-08 太平洋セメント株式会社 有価物回収装置

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57207721A (en) * 1981-06-15 1982-12-20 Nippon Kokan Kk <Nkk> Combustion air rate control in dust incinerator
EP0573756A2 (de) * 1992-06-12 1993-12-15 DEUTSCHE BABCOCK ANLAGEN GmbH Verfahren zur Verbrennung von Abfall und Abfallverbrennungsanlage
DE4429958A1 (de) * 1994-08-24 1996-02-29 Noell Abfall & Energietech Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Behandlung von Rostschlacken
US6067916A (en) * 1996-12-03 2000-05-30 Martin Gmbh Fur Umwelt- Und Energietechnik Process and device for producing and utilizing gas from waste materials

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH405577A (de) * 1963-11-27 1966-01-15 Von Roll Ag Verfahren zur Verbrennung von sperrigen Brennstoffen unterschiedlicher Beschaffenheit mittels einer mechanischen Rostfeuerung sowie Rostfeuerung zur Durchführung dieses Verfahrens
US3812794A (en) * 1972-09-21 1974-05-28 F Taylor Stairstep jet pulse incinerator
US4385567A (en) * 1980-10-24 1983-05-31 Solid Fuels, Inc. Solid fuel conversion system
DE3537945A1 (de) * 1985-10-25 1987-04-30 Babcock Anlagen Ag Verfahren zur verbrennung von abfall
DE3716088A1 (de) * 1987-04-09 1989-02-02 Muellverbrennungsanlage Wupper Verfahren zum verbrennen insbesondere von muell
DE3825931A1 (de) * 1988-07-29 1990-02-01 Martin Umwelt & Energietech Verfahren und vorrichtung zur regelung der feuerungsleistung von verbrennungsanlagen
US5044288A (en) * 1988-12-01 1991-09-03 Barlow James L Method and apparatus for the efficient combustion of a mass fuel
DE3904272C3 (de) * 1989-02-14 1998-01-08 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zum Erfassen der von mindestens zwei räumlich getrennten Stellen mindestens einer Verbrennungszone auf einem Rost ausgehenden Strahlung und Vorrichtung zum Erfassen einer solchen Strahlung
ATE105396T1 (de) * 1991-02-07 1994-05-15 Martin Umwelt & Energietech Verfahren zur verbrennungsluftzufuehrung und feuerungsanlage.
DE4220149C2 (de) * 1992-06-19 2002-06-13 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zum Regelung der Verbrennung von Müll auf einem Rost einer Feuerungsanlage und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE4301082C2 (de) * 1993-01-16 1997-11-27 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zur Zuführung eines O¶2¶-haltigen Verbrennungsgases zur Verbrennung von stückigem Brenngut in einem Feuerraum mit zugeordnetem Feuerungsrost einer Verbrennungsanlage und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US5762008A (en) * 1993-04-20 1998-06-09 Martin Gmbh Fuer Umwelt- Und Enetgietechnik Burning fuels, particularly for incinerating garbage
SG47890A1 (en) * 1993-04-20 1998-04-17 Martin Umwelt & Energietech Method for burning fuels particularly for incinerating garbage
DE4404418C2 (de) * 1994-02-11 1997-10-23 Martin Umwelt & Energietech Verfahren zum Verbrennen von Brenngut, insbesondere Müll
EP0733854B1 (de) * 1995-03-21 2000-06-14 Deutsche Babcock Anlagen Gmbh Verfahren und Walzenrost zum Verbrennen von Müll
ES2122368T3 (es) * 1995-03-21 1998-12-16 Babcock Anlagen Gmbh Emparrillado de cilindros.
DK172248B1 (da) * 1995-07-18 1998-02-02 Burmeister & Wains Energi Fremgangsmåde til styring af forbrændingen i en kedel med en vibrationsrist

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57207721A (en) * 1981-06-15 1982-12-20 Nippon Kokan Kk <Nkk> Combustion air rate control in dust incinerator
EP0573756A2 (de) * 1992-06-12 1993-12-15 DEUTSCHE BABCOCK ANLAGEN GmbH Verfahren zur Verbrennung von Abfall und Abfallverbrennungsanlage
DE4429958A1 (de) * 1994-08-24 1996-02-29 Noell Abfall & Energietech Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Behandlung von Rostschlacken
US6067916A (en) * 1996-12-03 2000-05-30 Martin Gmbh Fur Umwelt- Und Energietechnik Process and device for producing and utilizing gas from waste materials

Also Published As

Publication number Publication date
BR0104526A (pt) 2002-05-21
ES2176131T1 (es) 2002-12-01
ATE328243T1 (de) 2006-06-15
EP1197706B1 (de) 2006-05-31
BR0104526B1 (pt) 2010-10-19
CA2358644A1 (en) 2002-04-12
DE10050575C5 (de) 2009-10-29
SG101488A1 (en) 2004-01-30
DE10050575B4 (de) 2004-07-29
DE10050575A1 (de) 2002-04-25
EP1197706A3 (de) 2002-07-31
NO20014992L (no) 2002-04-15
DE50109935D1 (de) 2006-07-06
JP2002181318A (ja) 2002-06-26
JP3845285B2 (ja) 2006-11-15
CA2358644C (en) 2007-03-27
NO323444B1 (no) 2007-05-07
US6647902B1 (en) 2003-11-18
CZ20013668A3 (cs) 2002-06-12
TW559649B (en) 2003-11-01
NO20014992D0 (no) 2001-10-12
EP1197706A2 (de) 2002-04-17
PL350062A1 (en) 2002-04-22
PL196521B1 (pl) 2008-01-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3894497A (en) Arrangement for regulating the supply of combustion air and the excess of oxygen in refuse burning ovens
US5044288A (en) Method and apparatus for the efficient combustion of a mass fuel
CN1088820C (zh) 通过干馏和气化焚烧废物的方法
CN107255285B (zh) 一种三驱动炉排炉混合焚烧生活垃圾和污泥的方法及系统
JPH0346725B2 (cs)
US4777889A (en) Fluidized bed mass burner for solid waste
RU2175421C1 (ru) Топочное устройство
CA1288001C (en) Furnace
US3680501A (en) Incinerator
US4955296A (en) Incinerator grate assembly
CZ299984B6 (cs) Zpusob spalování odpadních produktu
US4056069A (en) Method of burning refuse
US4409909A (en) Process of combustion in a fluidized-bed incinerator
CN110500595B (zh) 一种适用于马丁炉垃圾焚烧配风的方法
PL192044B1 (pl) Piec do spalania
JPS5719504A (en) Granular material combustion furnace
SU1562596A1 (ru) Способ сжигани твердого топлива
JPH0578727B2 (cs)
RU2034196C1 (ru) Способ сжигания твердого топлива
RU2037742C1 (ru) Способ низкотемпературного сжигания во взвешенном слое
SU1467316A1 (ru) Способ сжигани низкосортного измельченного твердого топлива
ES8608136A1 (es) Horno de incineracion de residuos domesticos e industriales
SU1580114A1 (ru) Пылеугольна топка
SU1231319A1 (ru) Мусоросжигательна установка
JPS58219316A (ja) 流動床焼却炉

Legal Events

Date Code Title Description
MK4A Patent expired

Effective date: 20211011