CZ20002066A3 - Odlitek hlavy válce a odlitek bloku motoru - Google Patents

Odlitek hlavy válce a odlitek bloku motoru Download PDF

Info

Publication number
CZ20002066A3
CZ20002066A3 CZ20002066A CZ20002066A CZ20002066A3 CZ 20002066 A3 CZ20002066 A3 CZ 20002066A3 CZ 20002066 A CZ20002066 A CZ 20002066A CZ 20002066 A CZ20002066 A CZ 20002066A CZ 20002066 A3 CZ20002066 A3 CZ 20002066A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
aluminum
casting
cylinder head
engine block
volume
Prior art date
Application number
CZ20002066A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ293797B6 (cs
Inventor
Franz Josef Dr. Feikus
Leonhard Heusler
Original Assignee
Vaw Aluminium Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Vaw Aluminium Ag filed Critical Vaw Aluminium Ag
Publication of CZ20002066A3 publication Critical patent/CZ20002066A3/cs
Publication of CZ293797B6 publication Critical patent/CZ293797B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads 
    • F02F1/24—Cylinder heads
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F7/00—Casings, e.g. crankcases or frames
    • F02F7/0085—Materials for constructing engines or their parts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2201/00—Metals
    • F05C2201/02—Light metals
    • F05C2201/021—Aluminium

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)

Description

(57) Anotace:
Popisuje se odlitek hlavy válce a odlitek bloku motoru z hliníkové slitiny z Si 6,80 až 7,20 % obj., Fe 0,35 až 0,45 % obj., Cu 0,30 až 0,40 % obj., Mn 0,25 až 0,30 % obj., Mg 0,35 až 0,45 % obj., Ni 0,45 až 0,55 % obj., Zn 0,10 až 0,15 % obj., Ti 0,11 až 0,15 % obj., zbytku hliníku a fází typu hliníknikl, hliník-měď, hliník-mangan, hliník- železo, stejně tak jako směsných fází. Hliníková slitina se při výrobě vnese do licí formy při teplotách 720 až 740 °C, přičemž hliníková slitina se podrobí ochlazení a rychlostí chlazení 0,1 až 10 K.s'
Po ochlazení na teplotu místnosti se provede tepelné zpracování za podmínek, kdy popouštěcí žíhání probíhá při 530 °C po dobu 5 hodin, prudké ochlazení ve vodě při 80 °C, stejně tak jako umělého stárnutí při teplotě 160až 200 °C po dobu 6 hodin.
Odlitek hlavy válce a odlitek bloku motoru
Oblas t_te 2-G ίϊ£Σ
Vynález se týká odlitku hlayy válce a odlitku bloku motoru, sestávajícího z hliníkové slitiny následujícího složení: Si 6,80 až 7,20, Fe 0,35 až 0,45, Cu 0,30 až 0,40,Mn 0,25 až 0,30, Mg 0,35 až 0,45, Ni 0,45 až 0,55, Zn 0,10 až 0,15, Ti 0,11 až 0,15, zbytku hliníku jakož i nevyhnutelných nečistot, maximálně jednotlivých po 0,05, dohromady maximálně 0,15.
2°sayadní_stev_technik^
Vlastnosti hliníku závisí na celé řadě faktorů; při tom velmi důležitou roli hrají zejména p*idané nebo náhodně přítomné příměsi jiných prvků.
Hlavními prvky slitiny jsou : mě3 /Cu/, křemík /Si/, hořčíky/Mg/, zinek /Zn/, mangan /Mn/.
V menších množstvích jsou často přítomny nečistoty nebo p*ísady: železo /Fe/, chrom /Cr/, titan /Ti/. Pro speciální slitiny se používají přísady: nikl /Ni/, kobalt /Co/, stříbro /Ag/, lithium /Li/, vanad /V/„ zirkon /Zr/, cín /Sn/, olovo /Pb/, kadmium /Cd/, bismut /Bi/.
Všechny složky slitiny jsou zcela rozpustné v kapalném hliníku za vysokých teplot. Rozpustnost v pevném stavu za tvorby směsných krystalů je u všech prvků omezena; neexistuje Žádný systém slitiny s hliníkem,který by vykazoval řadu směsných krystalů ,která by byla úplná. Nerozpuštěné podíly tvoří ve struktuře slitiny vlasní fáze,
-2která se označují jako heterogenní součásti struktury. Často to jsou tvrdé a křehké krystaly, která samy o sobě sestávají z prvků / například u Si, Zn, Sn, Pb,
Cd, Bi/ nebo z metalických sloučenin s hliníkem /například Al2Cu, AlgMgp AlgMn, Al^Fe, Al^Cr, Al^Ni, AlLi/. K mezimetulickýmsloučeninám se ve sloučeninách se třemi nebo několika složkami řadí ještě intermetalické vzájemné sloučeniny přísad /například Mg2Si, MgZn2/, ternární fáze / například AlgFe2Si, AlgMg^Zn^, AlgCuMg/ a vyšší fáze. Tvorba směsných krystalů a vytvoření heterogenních součástí struktury /množství, velikost, tvar a rozdělení/ určují fyzikální, chemické a technologické vlastnosti slitiny. Rychlost difúze, snižující se s teplotou, má za následek, směsné krystaly s hliníkemmohou po rychlém ochlazení z vyšších teplot obsahovat rozpuštěné vyšší obsahy, než to odpovídá rovnováze při teplotě místnosti. V takových přesycených směsných krystalech mohou při teplotě místnosti nebo při mírně zvýšené teplotě probíhat pochody vylučování /nap*íklad za tvorby metastabilních fází/, které mohou mít značný vliv na vlastnosti. Difúzně málo aktivní prvky jako Mn se mohou p*i rychlém ztuhnutí z taveniny dokonce přesytit daleko přes maximální rovnovážnou rozpustnost. Toto přesycení se může zrušit žíháním při vysokých teplotách. Přísady se potom vylučují jako jemně disperzní. Nejčastěji se toto žíhání /Žíhání k vytvoření hrubého zrna/ používá také pro vyrovnání sjednocení krystalů.
Dále je krátce vysvětleno několik dvoulátkových a třílátkových systémů, důležitých pro praxi.
Hliník-mě3
V oblasti 0 až asi 53 % Cu je přítomný jednoduchý
-3eutektický dílčí systém s eutektikem okolo 33,2 % Cu a 547 °C. Maximální rozpustnost p*i eutektické teplotě v
FX -směsném krystalu je okolo 5,7 %. Rozpustnost klesá se snižující se teplotou a při 300 °C je již jen asi 0,45 Vylučováním z přesyceného směsného krystalu se mohou při středních teplotách tvořit metastabilní přechodové fáze.
Hliník-křemík
Systém je čistě eutektický s eutektikem okolo 12,5 %
Si a 577 °C. V -směsném krystalu je při této teplotě rozpustné 1,68 % Si. Při 300 °C je to ještě asi C,07 %. Krystalizace eutektického křemíku se dá ovlivnit malou přísadou /například sodíku nebo stroncia/. P^i tom dochází k podchlazení závislému na rychlosti tuhnutí a posunu koncentrace eutektického bodu.
Hliník-hořčík
Dílčí oblast od O až asi do 36 % Mg je eutektické. Eutektikum je asi okolo 34 % Mg a 450 °C. Při této teplotě je /maximální/ rozpustnost 17,4 % Mg. Při 300 °C je rozpustných asi 6,'6 při 100 °C asi 2,0 % Mgy oý-směsném krystalu. Nerozpuštěný Mg je ve struktuře nejčastěji přítomný jako β -fáze /AlgMgy'.
Hliník-zinek
Slitiny tvoří eutektický systém s eutektikem bohatým na zinek okolo 94,5 % a 382 °C. Ve zde zajímavé oblasti bohaté na hliník je okolo 275 °C ve směsném ol-krystalu rozpustných asi 31,5 % Zn. Rozpustnost je silně závislá na teplotě a okolo 200 °C se snižuje na 14,5 #, okolo 100 °C asi na 3,0 %.
Systémy hliník-mangan, hliník železo a hliník-nikl mají eutektikum při nižší koncentraci. Teplota tání se sni• · • · • · • · · · • · · · • · · · · ·
-4žuje jen velmi pomalu. S výjimkou manganu je rozpustnost v pevném stavu malá.
Z časopisu AFS Transaktion, svazek 61, 1998, stran 225 až 231 je známo, že se slévárenské slitiny hliníku a křemíku dají pro hlavy válců optimalizovat přídavkem mědi. Při tom se zvyšuje pevnost slitiny AlSi7Mg za tepla, pokud se k ní p*idá 0,5 až 1 % mědi, velmi významně, přičemž se současně zlepšila i mez tečení. Zlepšení mechanic kých pevností přináší ale současně zhoršení duktility, jakož i snížení odolnosti vůči korozi.
Po výrobě odlitků hlavy válců a odlitků bloku motoru litím je často neztytné vyrovnávací zpracování. U urči tých slitin dochází zde k problémům na základě p*íliš malé tvrdosti, nebol odlitky jsou na povrchu příliš měkké, takže p*i při obrábění mohou vzniknout jemné rýhy nebo zamazání.
Takovéto slitiny musí díle vykazovat vysokou tepelnou vodivost, aby se odlitky mohly používat pro oblast motorů
Slitiny pro písty s 12 % Si, které byly použity pro srovnání, nesplňují tyto požadavky, stejně tak jako obvykle používaná AlSi9Cu3 slitina.
Úlohou vynálezu proto je, uvést vhodnou slitinu s vysokou tepelnou vodivostí s odpovídajícím vytvoření struktury pro použití v odlitcích hlavy válců a odlitcích bloku motoru, která by měla vysokou odolnost vůči teplu, dobrou mez tečení jakož i dostatečnou duktilitu při současně malé náchylnosti ke korozi a současně s dobrou 0brobitelností·
Podst Tato úloha je podle vynálezu vyřešena znaky uvedenými v • ·
-5patentových nárocích.
Podle průzkumu vynálezců mají odlitky hlavy válců a odlitky bloku motoru, sestávající z hliníkové slitiny následujícího složení:
Si 6,80 až 7,20
Fe 0,35 až 0,45
Cu 0,30 až 0,40
Mn 0,25 až 0,30
Mg 0,35 až 0,45
Ni 0,45 až 0,55
Zn 0,10 až 0,15
Ti 0,11 až 0,15
zbytku hliníku jakož i nevyhnutelných nečistot, maximál-
ně jednotlivých po 0,0ř, dohromady maximálně 0,15 obvzlátě vysokou mez tečení a odolnost vůči teplu, když jsou fáze typu hliník-nikl, hliník-měů, hliník-mangan, hliníkželezo a směsné fáze uvedených typů obsaženy v množství 1 až 3 % obj. a je zejména dodržen poměr Ni:Mg:Cu = 5:4:3,5 tepelná vodivost a duktilita jsou u odlitku hlavy válců a odlitku bloku motoru zlepšeny vytvořením struktury, sestávající se 40 až 55 % obj. z struktury matrice z -hliníku a při dodržení poměru Μη/Fe nejméně 0,7 : 1. Pokud prvky hliníkové slitiny jsou přítomny v následujících poměrech:
Sl : Fe : Cu = 7 : 0,4 : 0,35 Ni : Mg : Cu * 5 : 4 : 3,5 má odlitek hlavy válců a odlitek bloku motoru velmi dobré antikorozivní vlastnosti. Bylo zjištěno, Že odlitky hlavy válců a bloku motoru sé dají snáze obrábět a vykazují vyšší tvrdosti, když se vyrobí následujícím způsobem:
• · • ·
-6hliníková slitina se vnese při teplotách 720 až 740 °C do licí formy, poté se hliníková slitina podrobí ochlazování s rychlostí ochlazení 0,1 až 10 K s“1 a po ochlazení na teplotu místnosti se provádí tepelné zpracování, sestávající z popouštějícího žíhání při 53Ο °C po dobu 5 hodin, prudkého ochlazení ve vodě při 80 °C, jakož i umělého stárnutí při teplotě 160 až 200 °C po dobu 6 hodin.
P*íklady_provedení vynálezu
Dále je uvedeno několik příkladů provedení, ze kterých vyplývají přednosti zpracování, dané zvýšenou tvrdostí a s tím spojené lepší obrobitelnosti, jakož i menší nákloností ke korozi při zachovaných dobrých mechanických vlastnostech /tabulka 1/. Pro srovnání se slitinami podle vynálezu byla zkoušena slitina hliníku-křemíku-niklu, známá z Aluminium-Taschenbuch, 14. Auflage, strana 35. Z toho vyplynulo , že se zde mohla naměřit pouze malá tepelná vodivost v důsledku vysokých eutektických podílů.
Posouzení zpracovatelnosti je založeno na srovnání tvrdosti, p*iěemž jednotlivé hodnoty byly měřeny podle Brinella vtiskem. Pro slitiny podle vynálezu vyplynula tvrdost 100 až 105 HB v protikladu k 85 až 90 HB U srovnávané slitiny.
Obvzláště vysoké hodnoty tvrdosti se u slitiny podle vynálezu mohly dosáhnout speciálním kalením, které je definováno v nároku 4. Při tom byly dodrženy následující parametry:
teplota litíí 730 °C rychlost ochlazování asi 1 až 5 k/s popuštěcí žíhání 530 0 C po dobu 5 hodin prudké ochlazení ve vodě s teplotou 80 °C
-7umělé stárnutí při 180 °C po dobu 6 hodin
Srovnání korozivity se slitinou obsahující měň / 0,5 % mědi ze slit. 6/ ukázalo zřetelné zlepšení odolnosti vůči korozi / oproti stavu techniky/ a zejména oproti běžně používaným slitinám, například slitina ě. 5, která se až dosud používala pro výrobu odlitků válců a bloků motoru. Tedy vyšlo se z toho,
Že se pomocí slitiny podle vynálezu mohlo dosáhnout podstatné zlepšení vlastností působících proti korozi pomocí kompenzacemědi a niklu, přičemž pro příznivé vytvoření fází, to znamená maximální zaformování popři pádě zaoblení fází, typu hliník-měů a hořgík-křemík přispělo speciální tepelné zpracování, jak je výše uve děno a definováno v rozmezí obsahů v nároku 1.
Pro dosažené hodnoty tvrdosti neměly rozhodující význam jen samotné použité typy fází, nýbrž i jejích rozdělení a jemnost, stejně tak jako množství, měřeno v % obj. Množství se Určovalo kvantitativními analýzami obrazů oomocí statisticky rozdělených broušených ploch, typy fází byly zjišťovány pomocí zkoumání mikro sondami, zatím co slitinay odpovídající stavu techniky /tabulka 1/obsahovala pouze 0,5 % obj, fáze obsahující Cu, má slitina podle vynálezu jemně rozptýlené intermetalické fáze se středními dálkami maximálně 20 /um typu hliník-nikl, hliník-měů a hliník-železomangan, přičemž objemový podíl je nejméně 1 % obj., což lze považovat za podstatný základ pro zvyšování tepelné odolnosti. Jemnost jednotlivých typů fází se mohla ovlivnit stávající teplotou lití a podmínkami ochlazování· r-l
Tabulka
I o
P
O 4) Λί N +··· • · · · · · · · «φ. ·· «|· ··
1 1 •P 1 IP O CM o IP
P w 1 O o O O σ\ 00
> O CQI <—1 i—1 r—1 H
p Ό ffil
•H
1 & i l 1
1 «· 1 1 ip
CaO 1 i • ·
1 S l i
<31
Aíl 1 1
>1 1 1
Pl C II c-
P4 S 1 1 1
1 *· 1 1 o
Ml Φ 1 1 ··
Cl Pm 1 1 rH
ΦΙ 1 1
Hl 1 1
χυι 1 1
ΌΙ Φ 1 1
NI Pm SJ 1 1 1
Ol ·· O 1 1 o
Cl •Η 1 1 ··
1 W »· 1 1 o
1 1 I H
1 1 1 rH CM Lf\ CM
1 1 1 rH H iH rH H
1 Η 1 1 ·* •s
1 1 Η 1 1 1 1 o o o o o
1 1 1 1 1 1 o
1 1 1 o CM o IP o-
1 1 1 H H H i—1 CM
1 C 1 1 *» ·* ·*
1 1 CO 1 1 1 1 o o o o o
1 1 1 I 1 1 o
1 1 1 LP 00 CM ip H
1 1 1 Ό IP ip O
1 Η 1 1 Λ
1 1 S5 l i 1 1 o o o o o
1 1 1 i 1 1 1 1 1 ip co CM ip c—
1 1 1 co co M· M· CM
1 δβ I 1 «Κ V* •K
1 1 S i i o o o o o
1 1 1 1 1 1 o
1 1 1 ip M0 00 o CM
1 1 1 CM CM CM CO IP.
1 C II ·* ·»
I 1 1 1 o o o o o
1 1 1 I 1 1 1 1 I o co p- o o
1 1 1 co CO co M-
1 O 1 1 ·>»
1 1 O 1 1 1 1 O o o o CM
1 1 1 1 1 1 O
1 1 1 tr\ 00 H ip IP
1 1 1 co co 'M-
1 Φ 1 1 ·* *k
1 I Pm 1 1 1 1 o O o o o
1 1 1 1 o co ί- o
1 1 1 co Ch ο CM 00
1 1 1 «s •K ««
1 •rl 1 1 MJ c- c- 00
W
H CM co « IP
Φ • Φ Φ Φ 9 c •
Γ-) 9 +J i—1 • •p H • -P H 9 +> k +>
Ό c H Ό c •rl Ό C Tt Ό C *H o •H
O P i—1 o £ H O r’5 H O rH P i—1
O CQ O. CQ <X f> CQ P > W m CQ
c

Claims (4)

  1. PATENTOVÍ NÁROKY
    1. Odlitek hlavy válce a odlitek bloku motoru z hliníkové slitiny následujícího složení:
    Si 6,80 až 7,20 Fe 0,35 až 0,45 Cu 0,30 až 0,40 Mn 0,25 až 0,30 Mg 0,35 až 0,45 Ni 0,45 až 0,55 Zn 0,10 aŽ 0,15 Ti 0,11 až 0,15
    zbytku hliníku stejně tak jako nevyhnutelných nečistot, jednotlivě maximálně po 0,05, dohromady maximálně 0,15 a dále vyznačující se tím, že obsahuje nejméně 1 % obj- následujících fází typu hliník-nikl, hliník-mě3, hliník-mangan, hliník-železo a směsných fází uvedených typů»
  2. 2. Odlitek hlavy válce a odlitek bloku motoru podle nároku 1, vyznačující se tím, Že má následující strukturu:
    a/ 40 až 60 % obj. struktury matrice z Ú-hliníku, b/ 40 až 55 % obj. eutektické fáze hliníku-křemíku. c/ daláí fáze s 1 až 3 & obj. hliníku a podílů slitiny železa, mědi, hořčíku, niklu, křemíku a manganu.
  3. 3. Odlitek hlavy válce a odlitek bloku motoru podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se t í m, že prvky hliníkové slitiny jsou příto• fc · ·
    -10mny v následujících poměrech:
    a/ Si : Fe : Cu = 7 í 0,4 'í 0,35 b/ Fe : Μη = 1 : 0,7 c/ Ni: : Mg : Cu = 5 : 4 ί 3,5
  4. 4. Způsob výroby odlitků hlavy válce a odlitku bloku motoru podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, ře se θ/ hliníková slitina vnese p*i teplotách 720 až
    740 °C do licí formy b/ hliníková slitina se podrobí ochlazení·. . p*i teplotě chlazení 0,1 - 10 K s“^ c/ po ochlazení na teplotu místnosti se provede tepelné zpracování za následujících podmínek:
    popuštěcí žíhání po dobu 5 hodin p*i 53θ °C, prudkého ochlazení ve vodě p*i 80 °C, stejně tak jako umělého stárnutí při teplotě 160 až 200 °C po dobu 6 hodin.
CZ20002066A 1999-06-04 2000-06-02 Odlitek hlavy válce nebo odlitek bloku motoru z hliníkové slitiny a způsob jeho výroby CZ293797B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19925666A DE19925666C1 (de) 1999-06-04 1999-06-04 Zylinderkopf- und Motorblockgußteil

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20002066A3 true CZ20002066A3 (cs) 2001-11-14
CZ293797B6 CZ293797B6 (cs) 2004-08-18

Family

ID=7910273

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20002066A CZ293797B6 (cs) 1999-06-04 2000-06-02 Odlitek hlavy válce nebo odlitek bloku motoru z hliníkové slitiny a způsob jeho výroby

Country Status (9)

Country Link
US (1) US6511555B2 (cs)
EP (1) EP1057900B1 (cs)
AT (1) ATE204026T1 (cs)
CA (1) CA2310351C (cs)
CZ (1) CZ293797B6 (cs)
DE (2) DE19925666C1 (cs)
ES (1) ES2163386T3 (cs)
MX (1) MXPA00005392A (cs)
PL (1) PL193871B1 (cs)

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10026626C5 (de) * 1999-06-04 2006-10-05 Vaw Aluminium Ag Zylinderkopf- und Motorblockgußteil
US7407196B2 (en) 2003-08-06 2008-08-05 Swagelok Company Tube fitting with separable tube gripping device
KR100427282B1 (ko) * 2001-09-10 2004-04-14 현대자동차주식회사 디젤 및 가솔린 알루미늄 실린더 헤드용 조성물
AT411269B (de) * 2001-11-05 2003-11-25 Salzburger Aluminium Ag Aluminium-silizium-legierungen mit verbesserten mechanischen eigenschaften
KR20030051051A (ko) * 2001-12-20 2003-06-25 현대자동차주식회사 실린더헤드의 강도 및 고주파피로 특성이 개선된 합금조성물
DE10222098B4 (de) * 2002-05-17 2011-01-13 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren zur Wärmebehandlung von einem Bauteil aus einer härtbaren Leichtmetalllegierung
FR2841164B1 (fr) * 2002-06-25 2004-07-30 Pechiney Aluminium Piece moulee en alliage d'alluminium a haute resistance au fluage
US20050199318A1 (en) * 2003-06-24 2005-09-15 Doty Herbert W. Castable aluminum alloy
DE10330400A1 (de) † 2003-07-04 2005-01-20 Alutec-Belte Ag Verfahren und Vorrichtung zum Abschrecken eines Gussteils
DE602004004028T2 (de) * 2003-10-17 2007-07-05 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho, Nagakute Aluminium-Gusslegierung, Aluminium-Gusslegierungen und deren Herstellungsverfahren
US7087125B2 (en) * 2004-01-30 2006-08-08 Alcoa Inc. Aluminum alloy for producing high performance shaped castings
DE102004013777B4 (de) * 2004-03-20 2005-12-29 Hydro Aluminium Deutschland Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Gussteils aus einer AL/Si-Gusslegierung
CN1317410C (zh) * 2005-03-09 2007-05-23 沈阳工业大学 一种耐磨、耐热高硅铝合金及其成型工艺
US8083871B2 (en) * 2005-10-28 2011-12-27 Automotive Casting Technology, Inc. High crashworthiness Al-Si-Mg alloy and methods for producing automotive casting
CN100420544C (zh) * 2005-11-11 2008-09-24 武汉重工铸锻有限责任公司 无帽口钢锭锻制柴油机的气缸盖的制造工艺
US20080060723A1 (en) * 2006-09-11 2008-03-13 Gm Global Technology Operations, Inc. Aluminum alloy for engine components
DE102007012423A1 (de) * 2007-03-15 2008-09-18 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Aluminium-Gusslegierung
DE102007033827A1 (de) 2007-07-18 2009-01-22 Technische Universität Clausthal Aluminium-Gusslegierung und deren Verwendung
US8636855B2 (en) * 2009-03-05 2014-01-28 GM Global Technology Operations LLC Methods of enhancing mechanical properties of aluminum alloy high pressure die castings
DE102009032588A1 (de) * 2009-07-10 2011-02-17 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines Gussbauteils
AT14019U1 (de) * 2014-02-14 2015-02-15 Amag Casting Gmbh Gusslegierung
CN104962785A (zh) * 2015-05-29 2015-10-07 柳州普亚贸易有限公司 抗氧化门窗用铝合金的制备方法
CZ2015521A3 (cs) * 2015-07-28 2016-12-14 Univerzita J. E. Purkyně V Ústí Nad Labem Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik, a způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem
CA2995250A1 (en) 2015-08-13 2017-02-16 Alcoa Usa Corp. Improved 3xx aluminum casting alloys, and methods for making the same
KR101756016B1 (ko) * 2016-04-27 2017-07-20 현대자동차주식회사 다이캐스팅용 알루미늄 합금 및 이를 이용하여 제조한 알루미늄 합금의 열처리 방법
CN110218885B (zh) * 2019-06-24 2020-08-14 广东工程职业技术学院 一种高强韧的挤压铸造铝合金及其制备方法

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS53115407A (en) 1977-03-17 1978-10-07 Mitsubishi Keikinzoku Kogyo Kk Engine cylinder block and the manufacture thereof
US4419143A (en) 1981-11-16 1983-12-06 Nippon Light Metal Company Limited Method for manufacture of aluminum alloy casting
US5571346A (en) 1995-04-14 1996-11-05 Northwest Aluminum Company Casting, thermal transforming and semi-solid forming aluminum alloys
SE505823C2 (sv) * 1995-10-10 1997-10-13 Opticast Ab Förfarande för framställning av järninnehållande aluminiumlegeringar fria från flakformad fas av Al5FeSi-typ

Also Published As

Publication number Publication date
CA2310351C (en) 2004-02-03
MXPA00005392A (es) 2002-06-04
ES2163386T3 (es) 2002-02-01
CA2310351A1 (en) 2000-12-04
DE19925666C1 (de) 2000-09-28
EP1057900A1 (de) 2000-12-06
EP1057900B1 (de) 2001-08-08
PL340325A1 (en) 2000-12-18
US6511555B2 (en) 2003-01-28
CZ293797B6 (cs) 2004-08-18
PL193871B1 (pl) 2007-03-30
ATE204026T1 (de) 2001-08-15
US20020053373A1 (en) 2002-05-09
DE50000009D1 (de) 2001-09-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ20002066A3 (cs) Odlitek hlavy válce a odlitek bloku motoru
US4073667A (en) Processing for improved stress relaxation resistance in copper alloys exhibiting spinodal decomposition
US8968492B2 (en) Lead-free free-machining brass having improved castability
KR100199362B1 (ko) 다이 캐스팅용 알루미늄 합금 및 그를 사용한 볼 조인트
CN109868393B (zh) 用于气缸盖的高温铸造铝合金
CA1208042A (en) Rhenium-bearing copper-nickel-tin alloys
US3925067A (en) High strength aluminum base casting alloys possessing improved machinability
US4847048A (en) Aluminum die-casting alloys
WO2006000307A2 (de) Korrosionsbeständige kupferlegierung mit magnesium und deren verwendung
CN113454257B (zh) 镁合金、由所述镁合金制造的活塞和用于制造所述活塞的方法
JP2007500793A (ja) 高強度耐熱性強靭アルミニウム合金鋳物
JP3448990B2 (ja) 高温強度及び靭性に優れたダイカスト製品
US6676775B2 (en) Recrystallization-hardenable aluminum cast alloy and component
KR101935243B1 (ko) 다이캐스트용 알루미늄 합금 및 이것을 사용한 알루미늄 합금 다이캐스트
JP3430684B2 (ja) 高温強度，耐摩耗性及び防振性に優れたダイカスト製内燃機関部品及びその製造方法
JP2005187896A (ja) 耐熱マグネシウム合金鋳造品
JPH01272734A (ja) 熱間加工用耐食性銅合金
GB1569466A (en) Method of obtaining precipitation hardened copper base alloys
DE10026626C5 (de) Zylinderkopf- und Motorblockgußteil
JPH07113143B2 (ja) 高強度銅合金の製造方法
JP3915739B2 (ja) 高温強度に優れた鋳造用アルミニウム合金
KR810002048B1 (ko) 다이케스트용 내식성 Al 합금
JP4357714B2 (ja) 高強度で耐食性に優れたダイカスト用アルミニウム合金
RU2793657C1 (ru) Литейный алюминиевый сплав
US2240489A (en) Aluminum alloys

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20080602