CZ19962U1

CZ19962U1 - Tekutinotesný díl ze slinutého kovu

Info

Publication number: CZ19962U1
Application number: CZ200819745U
Authority: CZ
Inventors: Rieger@Dieter
Original assignee: Schwäbische Hüttenwerke Automotive GmbH & Co. KG
Priority date: 2007-03-14
Filing date: 2008-03-12
Publication date: 2009-08-24
Also published as: FR2913616B3; SK50192008U1; ITTO20080037U1; DE202008001976U1; FR2913616A3; DE202008001976U9; SK5151Y1; AT10479U1

Description

Tekuti no těsný díl ze slinutého kovu

Oblast techniky

Technické řešení se týká tekutinotěsného dílu ze slinutého kovu vysoké mechanické zatížitelností, v podstatě ze směsí prášků neželezných kovů.

Pod označením neželezné se zde rozumí i kovové směsi, které obsahují železo v malých množstvích, až asi 8 % hmotn., přičemž malá množství železa mohou být ve formě legovacích přísad.

Pod výrazem slinuté díly vysoké zatížitelnosti se v souvislosti s technickým řešením rozumí slinuté díly větší tvrdosti než (beztlakově) v podstatě v pevné fázi slinované díly bez nákladného odstraňování pomocných prostředků pro lisování stejného chemického složení.

ío Pod výrazem tekutinotěsné díly se v souvislosti s touto přihláškou rozumí nepropustné těleso s nepropustným povrchem, který neumožní průchod tekutin - jako kapalin nebo plynů - pod zvýšeným tlakem (mezi 0,01 a 10 MPa). Jsou rovněž označovány jako „tlakotěsné“.

Dosavadní stav techniky

Nejprve budou objasněny pochody a odborné výrazy v oblasti slinování, které jsou odborníkovi známé.

Pod výrazem slinovaní se všeobecně rozumí zpracování výchozích materiálů v práškové formě, které umožňuje kombinace s fyzikálními vlastnostmi, které nejsou pyrometalurgicky hospodárně vytvořitelné. Po zhutnění na slisované polotovary se tyto polotovary ve slinovací peci podrobí procesně řízenému a kontrolovanému tepelnému zpracování. Toto zpracování práškového sliso20 váného polotovaru se provádí při teplotě od asi poloviny taviči teploty až přibližně do tavící teploty. Slinování je nanejvýš závislé na teplotě. Podle teploty a tlaku dochází ke smršťování a zmenšování pórovitosti.

Slinování se standardně provádí beztlakově ve slinovací peci za okolního tlaku a pod ochrannou atmosférou.

Slinované výrobky se zvlášť vyznačují:

- vysokým využitím surovin

- vysokou geometrickou reprodukovatelností dílů při hromadné výrobě

- možností kombinace různých složek slitin - i takových, které netvoří homogenní taveninu. Existují různé varianty slinování:

Slinování za přítomnosti kapalné fáze (liquid phase sintering)

Částice z materiálu s vyšší teplotou tavení se v důsledku kapalné fáze dalšího materiálu vzniklé při slinování navzájem spojí a způsobí silné smrštění.

Slinování v pevné fázi (solid statě sintering).

Prakticky se zabrání vzniku kapalné fáze, což oproti slinování za přítomnosti kapalné fáze vede k menší deformaci ve vytvořeném dílu. Dojde v podstatě pouze k difúzi na hranicích zrn. Pouze u slinování v pevné fázi nastává rekrystalizace (tvoření nových zrn) při zhutnění tvarových těles. Při rekrystalízaČní teplotě dochází v peci k vytváření nové struktury zrn. Je známé, že ta je závislá na teplotě a tlaku (viz výše).

Mezi slinováním v pevné fázi a slinováním za přítomnosti kapalné fáze existuje plynulý přechod.

Slinování pod tlakem (pressure assisted sintering)

Slinováním za zvýšeného tlaku se snadněji a lépe tvoří kontakty mezí sousedními zrny, v nichž může docházet k difúzi.

- 1 CZ 19962 Ul

Izostatické lisování za tepla

Při izostatickém lisování za tepla (HIP = Hot Isostatic Pressing) se polotovary jednotlivě diskontínuálně slinují v tlakových komorách, což při sériové výrobě může být přínosem pouze ve výjimečných případech.

Kontinuální izostatické lisování

Kontinuální izostatické lisování je popsáno v EP-A-1412113. Při něm se v průběhu teplot pro slinování v pevné fázi kontinuálně v protlačovacím lisu působí na protlačovaný čep tlakem a výsledkem toho je slinování.

Standardní slinování ío Standardní slinování se provádí bez působení tlaku převážně pod ochranným plynem v peci, protože se většinou slinují materiály, které při zvýšených teplotách vykazují mírné reakce s plyny, které jsou nahrazovány ochranným plynem. Například se provádí zpracování bez kyslíku pro zabránění vytváření oxidů, nebo se suchými plyny, aby se zabránilo vytváření hydroxidů. Při standardním slinování se slinovaný prášek, granulát, písek nebo podobně lisuje zpravidla uniaxi15 álně společně s pomocnými látkami pro lisování do tvaru blížícího se konečným obrysům a takto vytvořený polotovar se potom slinuje ve slinovací peci při teplotách 1/2 až 4/5 tavící teploty, popřípadě teploty solidu, kovového prášku, popřípadě pod ochrannou atmosférou.

Formy dokončovacího lisování:

Kalibrování

Pod kalibrováním se rozumí v souvislosti se slinovanými díly trojrozměrné dokončovací lisování dílu s jeho nepatrným zhutněním, aby se vyrovnaly deformace způsobené slinováním. Přitom dochází jen k nepatrné změně geometrie. Dojde ke korekci deformace popřípadě vzniklé při slinování. Přitom se neprovádí žádné zásadní tvarování, nýbrž jednoduché dokončovací lisování. Nepatrné změny tvaru se udržují řádově v několika procentech a nedojde k vytvoření žádného nového tvaru.

Volné protahování

Je dvourozměrným tvarováním a označuje hlazení povrchů slinovaných dílů.

Fasetování - srážení hran

Pod tímto výrazem se rozumí v souvislosti se slinovanými díly sražení ostrých hran na výrobku bez jiné změny rozměrů.

Předběžná příprava prášku ke slinování:

Lisování za studená

Prášek se stlačuje s pomocnými prostředky pro lisování nebo bez nich bez přívodu tepla.

Lisování za tepla

Prášek se lisuje za tepla bez slinování, přičemž se použije méně a tepelně více namáhaných pomocných prostředků pro lisování než při lisování za studená.

Pomocné prostředky při lisování

Mohou jimi být oddělovací prostředky nebo mazací prostředky nebo však i adhezní prostředky, které vedou k vyšší pevnosti za syrová a rovněž ke snížení lisovací síly potřebné pro stlačování prášku.

Pod tímto pojmem se rozumí jak oddělovací prostředky, které umožňují vyhození polotovaru z lisovací formy, tak i mazací prostředky, které podporují v prášku klouzání jednotlivých částic

-2CZ 19962 Ul prášku po sobě - například vosky, grafit nebo silikonové oleje. Tyto pomocné prostředky pro lisování se s výhodou v průběhu slinování vypudí nebo chemicky přemění - například spálí.

Na vlastní zhutňování polotovaru při slinování v peci navazuje často homogenizování, které rekrystalizací zlepšuje struktury vytvořené při slinování. Potom mohou ještě následovat další ob5 vyklé zpracovávací operace slinovaného dílu, jako broušení, soustružení, nanášení povlaků atd.

Všeobecně měly často slinované díly ze směsí kovových prášků vyrobené známými způsoby, zejména tehdy, když byly slinovány práškové směsi roztavitelné nehomogenně, v důsledku rozdílné rychlosti difúze složek směsi prášku určené ke slinování porézní nebo nepromísené oblasti. To narušuje strukturu slinovaného dílu a jeho mechanické technologické vlastnosti, neboť ío vznikne netěsný porézní povrch nebo celý dík Vlastnosti takto vyrobených dílů slinovaných z prášků byly v důsledku těchto vadných oblastí, jejichž vznik byl nepředvídatelný, zhoršeny a docházelo k velkým rozdílům mezi jednotlivými vyrobenými slinovanými díly, což se negativně projevilo například ve zvýšeném sklonu materiálu k lomu podél těchto nehomogenních oblastí, a tím ve vyšší drsnosti povrchu a snížené tvrdosti povrchu. To je zvlášť nevýhodné tehdy, když jsou slinované díly při provozu vystaveny vysokým zatížením, například jako ozubená kola, kola čerpadel atd., a dosavadní způsoby v důsledku této kvóty zmetků vedly k vyšším nákladům.

Podstata technického řešení

Úkolem technického řešení proto je vytvořit slinované díly, které budou mít vysokou povrchovou tvrdost, vysokou mechanickou zatížitelnost a budou tekutinotěsné.

Uvedený úkol splňuje tekutinotěsný díl ze slinutého kovu vysoké mechanické zatížitelnosti v podstatě ze směsí prášků neželezných kovů, podle technického řešení, jehož podstatou je, že je vyrobitelný

- předložením polotovaru v podstatě prostého pomocných prostředků pro lisování,

- beztlakovým slinováním tohoto polotovaru pod ochranným plynem při teplotách až do 70 % teploty tavení kovu, s výhodou až do 60 % teploty tavení kovu,

- popřípadě homogenizováním, a

- popřípadě kalibrováním a dalším zpracováním, přičemž jako neželezný kov je zvolen alespoň jeden kov z Al, Ca, Ti, Cu, Mg, Be, Ni, Cr, bronzů, Nb, Pb, Co, Zn.

Další výhodná provedení vyplývají ze závislých nároků.

Tekutinotěsný díl ze slinutého kovu vyrobený podle technického řešení má s výhodou hustotu v rozsahu 95 % až 97 % teoretické hustoty směsi kovových prášků.

Jako výchozí směs práškového materiálu určeného ke slinování se použijí v podstatě kovy a slitiny kovů, jakož i malá množství legovacích složek, tvrdých materiálů, prostředků proti opotřebení, vláken a pomocných prostředků pro lisování.

Pod výrazem prostý pomocných prostředků pro lisování se ve smyslu této přihlášky rozumí polotovar, který je vyroben zcela bez pomocných prostředků pro lisování, nebo takový polotovar, který byl vyroben s méně než 5 % hmotn. pomocných prostředků pro lisování, který v důsledku o sobě známého kroku odstranění těchto pomocných prostředků pro lisování byl uveden na obsah pomocných prostředků pro lisování nižší než 1 % hmotn., s výhodou nižší než 0,5 % hmotn., a zvlášť výhodně nižší než 0,01 % hmotn.

Díly ze slinutých kovů podle technického řešení se s výhodou vyrobí s převažujícím podílem lehkých kovů, přičemž lehký kov je zvolen ze skupiny zahrnující Al, Mg, Be, Ti. Dalšími složkami mohou být další kovy nebo prvky, jako Cu, Si, Zn, Ca, O, C, Fe atd.

S výhodou se odstraňování pomocného prostředku pro lisování, jakož i popřípadě slinování ve slinovací peci, provádí pod inertním plynem, jako vzácným plynem, H₂, N₂, CO₂ nebo jejich směsí, aby se zabránilo oxidaci a tvorbě hydroxidů v průběhu slinování.

-3CZ 19962 Ul

Tím, že podle technického řešení se nyní polotovar slinuje beztlakově s velmi nízkým obsahem zbytkového vosku nebo bez něho, se překvapivě může kovový prášek slinovat na tekutinotěsný díl prakticky při zamezení vzniku kapalné fáze. Bylo totiž zcela neočekávatelné, že toto klasické beztlakové standardní slinování polotovarů v podstatě prostých pomocných prostředků pro liso5 vání při relativně nízkých teplotách slinováni v pevné fázi, což vede k úspoře energie, poskytne výrobek vysoké hustoty, velké tvarové stability a nízkého zdeformování.

Ukazuje se, že tímto způsobem se vyrobí slinované díly s větší tvrdostí a zatížitelností, které jsou v důsledku vysoké hustoty a relativně kuličkovité struktury zrn oproti slinutým dílům, které byly vyrobeny tekutinotěsně kontinuálním izostatickým lisováním v protlačovacím lisu způsobem i o podle spisu EP-A1-1412113, tvrdší a méně tvárné, což je žádoucí u vysoce namáhaných součástí (viz tabulka 1).

Podle technického řešení se s výhodou práškový polotovar - vyrobený známým způsobem lisování prášku - použijejako výchozí materiál pro krok odstranění pomocného prostředku pro lisování.

U jiné varianty provedení se může tento matricí vytvářený kontinuálně vyráběný produkt slinování regulovaným ochlazováním, například ostřikováním vodou, ochladit tak, že jednou se rychlým ochlazením vytvoří jemně krystalický stav nebo se může provést definované tepelné zpracování, například při homogenizování slitin hliníku. Ochlazení díl se může mechanicky dodatečně zpracovat. Jako dodatečné zpracování se může použít zušlechtění povrchu nebo kalibrování.

Slinutý díl se může podle potřeby rovněž podrobit tepelnému zpracování, aby se změnila nebo zkvalitnila struktura materiálu.

Slinuté díly vyrobené podle technického řešení z nehomogenně tavitelných směsí kovů mají větší tvrdost a menší tvárnost při nižší tažnosti než ty díly, které byly vyrobeny způsobem kontinuálního izostatického lisování, u nichž je možno dosáhnout podobného stupně hustoty.

Pro použití jako konstrukční díly jsou velmi dobře ovlivněny mechanické technologické vlastnosti slinutých dílů, jako elastičnost, pevnost v tahu a tažnost.

Například součást ze slitiny hliníku s 13 % hmotn. křemíku, slinovaná beztlakově, má prodloužení při přetržení nižší o 10 % než součást ze stejné slitiny, která byla slinována kontinuálně izostaticky.

Tím, že se zabrání vzniku roztavených fází, se mohou s homogenním rozložením zpracovat i nemísitelné složky, jako tvrdé fáze. Jako práškový materiál může být použita směs prášků v podstatě z kovů, popřípadě jejich slitin a dalších materiálů, jako tvrdých materiálů, vláken, popřípadě prostředků proti opotřebení, jako je karbid bóru, BN a nekovy.

Mohou se tak vyrobit kompozitní materiály s kovovou matricí (Metal Matrix Composite), při35 čemž jednou další složkou může být vláknitá složka nebo i složka ve formě částic.

Jako vlákna se mohou přidat krátká nebo dlouhá vlákna, popřípadě částice v podílech mezi 5 a 30% obj. Krátká vlákna nebo vláknové krystaly mají délku, která je podstatně menší než lOOnásobek průměru vlákna. Dlouhými, nekonečnými nebo kontinuálními vlákny jsou taková vlákna, jejichž délka je větší než lOOnásobek jejich průměru. Vlákna mohou sloužit pro větší pevnost slinutých dílů.

Částicemi vyztužené materiály (particle reinforced materials) obsahují obvykle příměs SiC, karbidu bóru, AI2O3 atd.

Na základě velké homogenity zaručené tímto způsobem mohou být zpracovány i jiné typické slinuté slitiny, jako slitiny Ti, zejména Ti/Nb slitiny, Ti AI, a TiAlNb, jakož i CO-TÍ-B, Mg s

SiC, karbidem bóru, AI2O3, nebo však i slitiny AlPb s vysokou schopností akumulace tepla, které nejsou tavně metalurgicky vyrobitelné, nebo však i díly z berylia, díly z hořčíku atd. Typickými složeními jsou například hliník s Si, Mg, Cu, Zn a popřípadě Fe, například s 10 až 40 % Si, MgO - 3 %, CuO - 5 %, Zn a Fe 0,7 %, jakož i další slitiny lehkých kovů, jako hořčíku, vápníku, bery-4CZ 19962 Ul lia atd. U slinutých dílů z hliníku se mimo jiné nabízejí slinované materiály s hliníkem: AISi, AISiCu, AlCuMg s: Cu 3,8 - 4,4, Mg 0,5 - 1,0, zbytek Al: AlMgSi s AISi 0,4 - 0,8 Mg 0,5 - 1,0, AIZnMgCu s 0,05 - 0,6 Cu 0,25 - 1,6 Mg 0,1 - 1,5 Zn 1,5 - 8,0, AISi s více než přibližně 7 0 Si. Technické řešení se zejména týká slinutých dílů z lehkých kovů z obtížně třískově obrobitelných slitin lehkých kovů. Jsou vyrobitelné i nadeutektické slitiny, přičemž odborníkovi jsou na základě jeho odborného vzdělání zřejmé další výhody.

fláko výhody slinutých dílů vyrobených podle technického řešení je nutné uvést mimo jiné následující: struktura se oproti známým slinutým dílům, u nichž se slinuje polotovar v podstatě prostý prostředků pro lisování podstatně vyšší hustotou než u dílů stejného materiálového složení, které io jsou vyrobeny standardním slinováním práškových lisovaných polotovarů s obsahem vosku. Typickým je zapracování prostředků proti opotřebení. Je možno dosáhnout nejjemnější a nej rovnoměrnější zrnitosti prostředků proti opotřebení a jejich podstatně jemnějšího rozložení oproti jiným způsobům. Nevznikají žádné nehomogenity a nepromíseniny a vznikne homogenní struktura. Jedná se o nanejvýš jednoduchý způsob výroby slinutých kovových dílů vysoce odolných proti opotřebení s vysokou rozměrovou přesností. Mohou se vyrábět i nadeutektické slitiny.

Zapékáním vláken, jako keramických vláken, uhlíkových vláken nebo vláken z tvrdých materiálů, se dosáhne vyšších pevností, tj. vyšší pevnosti v tahu, zvýšení meze průtažnosti, zvýšení modulu pružnosti, lepší tepelné odolnosti a odolnosti proti tečení materiálu, tj. zmenšení koeficientu tepelné roztažnosti. Za prostředky proti opotřebení nebo tvrdé materiály jsou považovány

2o typicky částice SiC, A1N, BN, TiB₂, karbid bóru, SiO₂, WC, vlákna jako uhlíková vlákna, kovová vlákna, keramická nebo skleněná vlákna.

Vhodné kovové fáze mohou být zvoleny z hliníku, titanu, mědi, berylia, hořčíku, vápníku, niklu, lithia, chrómu, molybdenu, wolframu, bronzů, niobu, olova, zinku a kobaltu.

Je výhodné provádět slinování při teplotách až do přibližně 70 % tavící teploty hlavní složky 25 směsi kovových prášků pod inertním plynem, jako je vzácný plyn, dusík, oxid uhličitý.

Přehled obrázků na výkresech

Další cíle, znaky a výhody vyplývají z následujícího popisu a nároků společně s přiloženými výkresy. Pro úplné porozumění povaze a cílům technického řešení se uvádí odkaz na výkresy, na nichž znázorňují:

obr. 1 mikroskopický snímek výbrusů pevných částic slitiny AISiCuMg vyrobené známým slinováním, obr. 2 mikroskopický snímek části povrchu výbrusu pevných částic slinutého dílu ze slitiny AISiCuMg podle obr. 1 vyrobeného podle technického řešení, obr. 3 schematicky slinutý výrobek s hustší povrchovou oblastí a méně zhutnělou vnitřní oblastí, a

obr. 4 schematicky průběh postupu výroby slinutých výrobků podle technického řešení.

Příklady provedení technického řešení

V následujícím je na výrobě tvarových dílů ze slitiny AISiCuMg popsána jedna výhodná forma provedení technického řešení, přičemž však technické řešení není v žádném případě omezeno na toto použití, a tímto způsobem je rovněž možno zpracovat jiný kovový prášek, jako Ti, Ta, Mg,

Be, Cs, Cu schopný slinování.

-5CZ 19962 Ul

Příklad 1

Výroba slinutých kotoučů z AISiCuMg podle technického řešení

Polotovar ve tvaru kotouče v podstatě prostý pomocných prostředků pro lisování o průměru 10 cm a tloušťce 10 mm ze směsi hliníkového prášku AISiCuMg byl slinován pod argonem po dobu 30 minut při teplotě 590 °C a následně homogenizován po dobu 30 minut při teplotě 400 °C.

Takto beztlakově slinované díly byly následně tepelně zpracovány při teplotě 250 °C po dobu 6 hodin. Slinuté díly vzniklé tímto tepelným zpracováním byly potom kalibrovány v kalibrovacím lisu silou 150 kN a bylo dosaženo konečného tvaru s velmi úzkými rozměrovými tolerancemi.

ío Tyto díly potom mohly být bez dalšího dodatečného zpracování použity jako hotové díly.

Výrobek měl nepropustný tvrdý povrch a hustotu 2,67 g/cm³ (96 % teoretické hustoty), jak je znázorněno na obr. 2.

Příklad 2 (srovnávací pokus)

Slinováním byly vyrobeny slinuté díly AISiCuMg stejných rozměrů jako v příkladu 1 známým způsobem tím, že z práškové směsi byl jako srovnávací výrobek slisován do tvaru kotouče polotovar s 3 % hmotn. vosku, tento kotouč byl potom zpracován v zařízení na odstraňování vosku po dobu 20 minut při teplotě 400 °C, následně ve slinovací peci slinován po dobu 30 minut při teplotě 590 °C pod argonem a potom ještě homogenizován po dobu 35 minut při teplotě 400 °C. Jsou zřetelně vidět porézní povrchové oblasti (obr. 1).

Příklad 3

Výroba kotouče ze slinutého materiálu s tvrdým vnějším materiálem a lehce obrobitetnou vnitřní oblastí

Prášková směs z AISiCuMg byla slisována do tvaru kotouče s průměrem 10 cm a výškou 4 cm a tento polotovar byl v podstatě zcela zbaven pomocných prostředků pro lisování. Tento polotovar v podstatě prostý pomocných prostředků pro lisování se slinuje ve slinovací peci při teplotě 590 °C pod suchým dusíkem po dobu 30 minut. Vznikne slinutý díl, který uvnitř není zcela těsný. Takové slinuté díly jsou vhodné jako kola čerpadel pro olejová čerpadla nebo vodní čerpadla a mají snadno obrobitelnou vnitřní oblast pro vytváření otvorů, zatímco vnější oblast slinovaná do nepropustného stavuje odolná proti otěru.

Na obr. 1 a 2 je znázorněné srovnání mikrostruktur slinovaných hliníkových kotoučů z AISiCuMg vyrobených známým slinováním za tepla podle srovnávacího pokusu a slinováním za tepla podle technického řešení z polotovarů v podstatě prostých pomocných prostředků pro lisování. Zřetelně se ukazuje, že díl vyrobený podle technického řešení (obr, 2) je podstatně nepropustnější.

Tabulka 1

Oblasti charakteristických vlastností materiálu pro AISiCuMg (základ Al, Si 16%, Cu 2,8%, Mg 0,8%) (při pokojové teplotě, není-li uvedeno jinak)

měřená veličina	klasicky slinovaný díl	EP 1412113	tekutinotěsný díl
hustota g/cm³	2,65	2,77	2,67
tvrdost HB	120	95	145
pevnost v tahu N/mm₂	280		340

-6CZ 19962 Ul

8CZ 19962 Ul

Z tabulky 1 je zřetelně vidět, že slinutá tělesa vyrobená kontinuálním izostatickým lisováním jsou hustá, takže jsou přesněji nastavitelná, a tudíž poskytují i menší počet chybných dílů. Kontinuálně izostaticky lisované slinuté díly způsobem podle EP 1412113 mají větší roztažnost, z čehož vyplývá podstatně elastičtější chování a nižší tvrdost, jak je vyžadováno zejména u me5 chanických dílů, jako rotorů a statorů v seřizovacím systému vačkového hřídele nebo dílů olejových čerpadel, ložiskových dílů, kol čerpadel atd.

Díly podle technického řešení se naproti tomu používají mimo jiné pro řetězová kola (pro ocelové řetězy), kola pro ozubené řemeny a podobně, která mají tvrdý povrch a vyžadují malý otěr. Ukazuje se, že povrchová tvrdost dílu podle technického řešení je větší než dílů stejného složení, ío které byly vyrobeny podle obou dalších způsobů.

Na obr. 3 je znázorněn výsledek výroby slinutého dílu podle technického řešení s rozdílnými oblastmi struktury v řezu. Zde je povrchová oblast hustší než vnitřní oblast. Tyto díly mohou být vyrobeny tím, že slinování se provádí po kratší dobu, než je zapotřebí pro úplné slinování celého dílu. Proto zůstane méně hustší jádro, které slouží jako podstatně méně tvrdší a hustší, a tudíž snadněji mechanicky obrobitelná, oblast.

Claims

1. Tekutinotěsný díl ze slinutého kovu vysoké mechanické zatížitelnosti v podstatě ze směsí prášků neželezných kovů, vyznačující se tím, že je vyrobitelný

20 - beztlakovým slinováním tohoto polotovaru pod ochranným plynem při teplotách až do 70 % teploty tavení kovu, s výhodou až do 60 % teploty tavení kovu,

- popřípadě homogenizováním, a

- popřípadě kalibrováním a dalším zpracováním, přičemž jako neželezný kov je zvolen alespoň jeden kov z AI, Ca, Ti, Cu, Mg, Be, Ni, Cr, bronzů, Nb, Pb, Co, Zn.

25

2. Tekutinotěsný díl ze slinutého kovu podle nároku 1, vyznačující se tím, že má hustotu v rozsahu 95 až 97 % teoretické hustoty slinované směsi kovových prášků.

3. Tekutinotěsný díl ze slinutého kovu podle nároku 1, vyznačující se tím, že výchozí směs práškového materiálu určeného ke slinování obsahuje v podstatě kovy a slitiny kovů, jakož i malá množství složek slitin tvrdých materiálů, prostředků proti opotřebení, vláken.