CS274269B2 - Method of sulphur dioxide removal from fue gases - Google Patents
Method of sulphur dioxide removal from fue gases Download PDFInfo
- Publication number
- CS274269B2 CS274269B2 CS807985A CS807985A CS274269B2 CS 274269 B2 CS274269 B2 CS 274269B2 CS 807985 A CS807985 A CS 807985A CS 807985 A CS807985 A CS 807985A CS 274269 B2 CS274269 B2 CS 274269B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- flue gases
- calcium
- water
- combustion
- sulfur dioxide
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
- C01F11/46—Sulfates
- C01F11/464—Sulfates of Ca from gases containing sulfur oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F5/00—Compounds of magnesium
- C01F5/40—Magnesium sulfates
Description
Vynález se týká způsobu odstraňování oxidu siřičitého z kouřových plynů odváděných ze spalovacího zařízení, ve kterém se spalují paliva obsahující síru, jako je například uhlí nebo oleje.The invention relates to a method for removing sulfur dioxide from flue gases from a combustion plant in which sulfur-containing fuels such as coal or oils are burned.
Z dosavadního stavu techniky jsou známy postupy, při kterých se snižuje obsah oxidu siřičitého v kouřových plynech, odváděných ze spalovacího zařízení, účinkem oxidu vápenatého, uhličitanu vápenatého nebo jiných dalších alkalickýoh sloučenin přiváděných do spalovací komory spalovacího zařízení. Ve spalovacím zařízení s fluidním ložem, ve kterém se používá cirkulujícího fluidního lože, je možno účinkem přidávaného vápníku snížit ob3ah oxidu siřičitého v kouřových plynech až o 90 % v případě, že toto spalovací zařízení pracuje s teplotním rozmezím, které je optimální k provádění výše uvedenýoh chemických reakcí, tzn. s teplotním rozsahem od 800 do 1000 °C. Při provádění tohoto postupu se oxid siřičitý adsorbuje a odvádí se z tohoto spalovacího zařízení ve formě sádry společně s létavým popílkem.Processes are known in the art in which the sulfur dioxide content of the flue gases removed from the combustion apparatus is reduced by the action of calcium oxide, calcium carbonate or other alkaline compounds supplied to the combustion chamber of the combustion apparatus. In a fluidized bed combustion plant using a circulating fluidized bed, the added calcium can reduce the sulfur dioxide content of the flue gases by up to 90% when the combustion plant operates at a temperature range that is optimal for performing the above. chemical reactions, i. with a temperature range of 800 to 1000 ° C. In this process, the sulfur dioxide is adsorbed and discharged from the combustion apparatus in the form of gypsum together with the fly ash.
V jiných spalovacích zařízeních, u kterých je nutno použít teplot vyšších než výše uvedené teplotní rozmezí, a u kterých je doba zdržení aditiva krátká vzhledem k povaze provádění spalovacího procesu, se předpokládá, že snížení obsahu oxidu siřičitého v kouřových plynech je podstatně menší, konkrétně uvedeno asi 50 % nebo ještě méně, a z tohoto důvodu nebyl tento postup u uvedených spalovacíoh zařízení rozěířen v průmyslovém měřítku.In other combustion plants where temperatures higher than the above temperature range are required and where the additive residence time is short due to the nature of the combustion process, the reduction of the sulfur dioxide content of the flue gases is assumed to be substantially less, specifically about 50% or less, and for this reason, the process has not been expanded on an industrial scale for said combustion plants.
Kromě toho jsou z dosavadního stavu techniky známy rovněž postupy, při kterých se snižuje obsah oxidu siřičitého v kouřových plynech za pomoci různých absorpčních metod prováděných mimo spalovací prostor spalovacího zařízení. Jedním z těchto běžně známých postupů je tak zvaný rozprašovací postup neboli polosuchý postup, při kterém se kouřové plyny, které jsou odváděny ze spalovacího zařízení, zaváděny do samostatného reaktoru, ve kterém je rozstřikována vodná suspenze hydroxidu vápenatého ve formě malých kapiček, přičemž se používá zvláštních trysek. Výše uvedeným reaktorem je poměrně velká nádoba, ve které se rychlost kouřových plynů po vstupu do tohoto prostoru snižuje, přičemž ve směru postupu těchto zpracovávaných plynů se do nich rozstřikuje vodná suspenze z horní části této nádoby. Teplota v reaktoru se při tomto zpracování pohybuje v rozmezí od asi 50 do 80 °C, přičemž je velmi důležité sledování rovnoměrnosti rozstřikování uvedené vodné suspenze hydroxidu vápenatého, protože kapičky, které jsou příliš veliké, zůstávají ve formě kapaliny na dně uvedeného reaktoru. Hustotu vodné suspenze hydroxidu vápenatého je nutno udržovat na takové úrovni, aby tepelný obsah kouřových plynů stačil k odpaření vody uváděné do tohoto reaktoru společně se suspenzí, takže adsorpční produkt je při tomto uspořádání odebírán ve formě suchého prášku. Postupem podle tohoto provedení je možno odstranit až 90 % oxidu siřičitého. Nevýhoda tohoto postupu spočívá v tom, že používané trysky k rozstřikování suspenze jsou náchylné k ucpávání, přičemž další nevýhodou je nutnost přípravy vodné suspenze hydroxidu vápenatého k čemuž je nutno použít zvláštního zařízení, což zvyšuje investiční náklady, a problémy a kontrolováním velikosti Částic, respektive kapiček, které se rozstřikují do kouřových plynů.In addition, processes in which the sulfur dioxide content of the flue gases is reduced by various absorption methods performed outside the combustion chamber of the combustion plant are also known in the art. One of these commonly known processes is the so-called sputtering process or semi-dry process, wherein the flue gases that are removed from the combustion plant are fed to a separate reactor in which an aqueous suspension of calcium hydroxide in the form of small droplets is sprayed using special nozzles. The above reactor is a relatively large vessel in which the velocity of the flue gases decreases upon entry into the chamber, and an aqueous suspension from the top of the vessel is sprayed downstream. The temperature in the reactor is in the range of about 50 to 80 ° C, and it is very important to monitor the uniformity of spraying of the aqueous calcium hydroxide slurry, since droplets that are too large remain in the form of liquid at the bottom of the reactor. The density of the aqueous calcium hydroxide slurry must be maintained at a level such that the heat content of the flue gases is sufficient to vaporize the water introduced into the reactor together with the slurry so that the adsorption product is removed as a dry powder. Up to 90% of the sulfur dioxide can be removed by the process. The disadvantage of this process is that the spray nozzles used are prone to clogging, with the additional disadvantage of having to prepare an aqueous calcium hydroxide slurry for which special equipment is required, which increases investment costs, and problems and particle and drop size control respectively. that are sprayed into the flue gases.
Rovněž je znám postup podle patentu DOS 30 31 538, podle kterého jsou kouřové plyny vypouštěné ze spalovacího zařízení rozděleny na dva podíly, přičemž do prvního podílu těchto kouřových plynů se přivádí uhličitan vápenatý a tento uhličitan vápenatý se odděluje na filtru jeětě před spojením s druhým podílem. Druhý podíl těchto kouřových plynů se promývá vodou ve skrubru. Podle tohoto postupu se tedy reakčni činidlo a voda nastřikují do oddělených proudů kouřových plynů, přičemž reakčni činidlo se ještě před spojením těchto proudů odfiltruje.It is also known according to DOS 30 31 538, in which the flue gases discharged from the combustion plant are divided into two portions, wherein the first portion of said flue gases is supplied with calcium carbonate and the calcium carbonate is separated on the filter just prior to the second portion. . The second portion of these flue gases is washed with water in the scrubber. Thus, the reagent and water are injected into separate flue gas streams, and the reagent is filtered off prior to the combination.
Jsou rovněž známy postupy, jako například postup podls patentu Velké BritánieMethods such as those described in the United Kingdom patent are also known
č. 2 118 924, při kterém se do odcházejících kouřových plynů rozstřikuje voda v přítomnosti vápna, ovšem není to za účelem odstraňování oxidu siřičitého z kouřových iNo. 2,118,924, in which water is sprayed into the flue gases in the presence of lime, but this is not for the purpose of removing sulfur dioxide from the flue gases;
CS 274 269 B2 plynů před vypouštěním do okolní atmosféry, nýbrž ke zlepšení oddělování popílku v následném elektrofiltru, ve kterém se vyžaduje použití nižších teplot. Voda se tedy nastřikuje do recirkulujícího proudu nikoliv proto, aby proběhla reakce s oxidem siřičitým, ale z důvodu snížení teploty. K proběhnutí reakce nemůže ani dojít vzhledem ke konstrukci tohoto zařízení. Podle tohoto procesu vzniklý hydroxid nemá potřebný čas ke zreagování s oxidem siřičitým v kouřových plynech nebol voda se nastřikuje v místě těsně před filtrem. Tento postup se kromě toho týká přípravy cementu, při kterém množství použitého vápna js mnoho desateronásobně vyšší než množství síry, které se vyskytuje vs zpracovávaném plynu.CS 274 269 B2 before discharge into the ambient atmosphere, but to improve the separation of fly ash in a downstream electrostatic filter in which lower temperatures are required. Thus, water is injected into the recirculating stream not to react with sulfur dioxide, but to reduce the temperature. Nor can the reaction take place due to the design of the device. According to this process, the resulting hydroxide does not have the necessary time to react with the sulfur dioxide in the flue gas, or water is sprayed in place just before the filter. This process also relates to the preparation of cement, in which the amount of lime used is much ten times higher than the amount of sulfur present in the gas to be treated.
Cílem uvedeného vynálezu je navrhnout postup odstraňování oxidu siřičitého z kouřových plynů odváděných ze spalovacího zařízení, přičemž by při tomto postupu byl oxid siřičitý převeden na pevné sloučeniny síry, které by bylo možno takto snadno oddělit od uvedených kouřových plynů, čímž by došlo k odstranění oxidu siřičitého z uvedených kouřových plynů odváděných ze spalovacího zařízení jednoduchým a ekonomickým způsobem.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a process for the removal of sulfur dioxide from flue gases from a combustion plant, whereby sulfur dioxide is converted into solid sulfur compounds which can be readily separated from said flue gases to remove sulfur dioxide. from said flue gases removed from the combustion plant in a simple and economical manner.
Podstata způsobu odstraňování oxidu siřičitého z kouřových, plynů ze spalovacího zařízení, do kterého se ke spalování přivádí materiál obsahující síru a plyn obsahujíoí kyslík, a kromě toho se do procesu přivádí uhličitan vápenatý, uhličitan vápenato-hořečnatý a/nebo odpovídající oxid v práškové formě, a dále voda a/nebo vodní pára, a nakonec se oddělí z plynů pevný síran nebo siřičitan vápenatý nebo vápenato-hořečnatý jako reakční produkt, spočívá podle uvedeného vynálezu v tom, že se voda a/nebo vodní pára nastřikují odděleně od přivádění uhličitanu vápenatého, uhličitanu vápenato-hořečnatého a/nebo odpovídajících oxidů v práškové formě, do spalovaoího zařízení a/nebo do kouřových plynů o teplotě v rozmezí od 50 do 800 °C vystupujících ze spalovacího zařízení k převedení oxidu na hydroxid, který reaguje s oxidem siřičitým in šitu, přičemž přidávané látky ve formě prášku se přivádí do procesu v přebytku vzhledem ke stechiometrickému množství oxidu siřičitého přítomnému v kouřových plynech.The method of removing sulfur dioxide from flue gases from a combustion plant to which sulfur-containing material and oxygen-containing gas is fed to the combustion, and in addition calcium carbonate, calcium-magnesium carbonate and / or the corresponding oxide in powder form is fed to the process, and further water and / or water vapor, and finally the solid calcium or calcium-magnesium sulphate or sulphite as reaction product is separated from the gases, according to the invention, the water and / or water vapor being sprayed separately from the calcium carbonate feed, calcium-magnesium carbonate and / or the corresponding oxides in powder form, to the combustion plant and / or to the flue gases at a temperature in the range of 50 to 800 ° C exiting the combustion plant to convert the oxide to hydroxide which reacts with sulfur dioxide in situ, wherein the added substances in fo The excess of powder is introduced into the process in excess of the stoichiometric amount of sulfur dioxide present in the flue gases.
Ve výhodném provedení se nastřikování vody a/nebo vodní páry provádí při teplotě kouřových plynů v rozmezí od 90 do 200 °C, přičemž je rovněž výhodné jestliže se voda nastřikovaná do kouřových plynů odpaří tepelnou energií vzniklou reakcemi v tomto procesu a v přiváděných kouřových plynech.In a preferred embodiment, the water and / or water vapor injection is carried out at a flue gas temperature in the range of from 90 to 200 ° C, and it is also preferred that the water injected into the flue gases is evaporated by the thermal energy generated by the reactions in the process.
Výhody postupu podle vynálezu vyplývají z toho, že reakční činidlo, které se přivádí do reakoe s oxidem siřičitým, a voda se přivádí do procesu zpracovávání kouřových plynů odděleně, čímž odpadají problémy a přípravou, a manipulací a se zaváděním vodné suspenze do procesu. Tím, že se v postupu podle vynálezu oxid a/nebo uhličitan v práškové formě a voda a/nebo vodní pára přivádí do procesu odděleně, přičemž je možno zavádět tento práškový materiál do spalovací komory a/nebo je možno oxid v práškové formě přivádět do potrubí odvádějící kouřové plyny a/nebo do následně zařazeného reaktoru, se odstraní nutnost použití suspenze a její přivádění prostřednictvím speciálně konstruovaných trysek, čímž se vyloučí ucpávání trysek a nutnost použití přídavných zařízení na přípravu vodné suspenze. Na rozdíl od těchto nutných opatření je přivádění vody a vodní páry podle uvedeného vynálezu prostřednictvím trysek jednoduché a nezpůsobuje žádné problémy.The advantages of the process according to the invention result from the fact that the reagent which is fed to the sulfur dioxide reaction and the water are fed separately to the flue gas treatment process, thereby avoiding problems and preparation and handling and introducing the aqueous slurry into the process. In the process according to the invention, the oxide and / or carbonate in powder form and the water and / or water vapor are supplied separately to the process, whereby the powdered material can be introduced into the combustion chamber and / or the oxide in powder form can be fed flue gas and / or into the downstream reactor eliminates the need to use the slurry and feed it through specially designed nozzles, thereby avoiding clogging of the nozzles and the need for additional devices to prepare the aqueous slurry. In contrast to these necessary measures, the supply of water and water vapor according to the invention by means of nozzles is simple and does not cause any problems.
Základní myšlenka postupu podle uvedeného vynálezu tedy spočívá v tom, že se oxid vápenatý a oxid hořečnatý, které jsou z hlediska odstraňování oxidu siřičitého málo účinné, aktivují in šitu v kouřových plynech účinkem vody a/nebo vodní páry, přičemž se převedou na odpovídající hydroxidy, které potom reagují s oxidem siřičitým za vzniku směsi pevného síranu a siřičitanu, kterou je potom možno účinným způsobem odstranit z kouřových plynů fyzikálními separačním! metodami.The basic idea of the process according to the invention is therefore that calcium oxide and magnesium oxide, which are poorly effective in sulfur dioxide removal, are activated in situ in the flue gases by the action of water and / or water vapor, converting them to the corresponding hydroxides, which are then reacted with sulfur dioxide to form a mixture of solid sulfate and sulfite, which can then be effectively removed from the flue gases by physical separation. methods.
Práškový oxid a/nebo uhličitan se uvádějí do spalovací komory spalovacího září3The powdered oxide and / or carbonate is introduced into the combustion chamber of the combustion beam3
CS 274 269 B2 zení podle obsahu síry v použitém palivu a sice takovým způsobem, aby množství uhličitanu vápenatého, uhličitanu vápenato-hořečnatého nebo odpovídajících oxidů v práškové formě bylo přinejmenším ekvivalentní množství síry obsažené v kouřových plynech, oož je míněno jako molární poměr podle odpovídající reakční rovnice, přičemž ve výhodném provedení postupu podle vynálezu je toto množství větší než vyžaduje odpovídající molární poměr daný odpovídající stechiometrickou rovnicí.CS 274 269 B2 according to the sulfur content of the fuel used, in such a way that the amount of calcium carbonate, calcium-magnesium carbonate or the corresponding oxides in powder form is at least equivalent to the amount of sulfur contained in the flue gases. The amount of the equation is preferably greater than that required by the corresponding molar ratio given by the corresponding stoichiometric equation.
Zavádění vody nebo vodní páry do kouřových plynů se při praktickém provádění postupu podle vynálezu provádí při teplote pohybující se v rozmezí od 50 do 800 °C, přičemž výhodné rozmezí teplot je 90 až 200 °C, jak již bylo uvedeno. V případech, kdy je nutno získat absorpční produkt v podstatě ve formě suchého prášku, se používá vody pouze v takovém množství, aby tepelná energie obsažená v kouřových plynech a teplo reakcí, které probíhají při provádění procesu, postačovalo k odpaření této vody, nebo aby bylo nutno použít pouze malého množství energie dodávané z vnějšího systému do procesu podle vynálezu.The introduction of water or water vapor into the flue gases is practically carried out at a temperature in the range of from 50 to 800 ° C, the preferred temperature range being 90 to 200 ° C, as mentioned above. Where it is necessary to obtain an absorbent product substantially in the form of a dry powder, water is used only in such an amount that the heat energy contained in the flue gases and the heat of the reactions taking place during the process are sufficient to evaporate the water or only a small amount of the energy supplied from the external system to the process according to the invention must be used.
Na přiloženém výkresu je znázorněno zařízení, ve kterém je možno provádět jedno z možných provedení postupu podle uvedeného vynálezu. Při provádění tohoto postupu se do spalovací komory 1_ tohoto spalovacího zařízení přivádí palivo obsahující síru prostřednictvím přívodu 4, přičemž toto palivo se v tomto zařízení spaluje za vzniku kouřových plynů, obvykle je toto palivo předehřáto. Dále se do spalovací komory přivádí plyn obsahující kyslík nebo vzduch prostřednictvím potrubí 2 a oxid vápenatý a/nebo oxid hořečnatý a/nebo uhličitan vápenatý a/nebo uhličitan hořečnato-vápenatý, což je provedeno prostřednictvím potrubí 6, přičemž ve výhodném provedení tohoto postupu je množství těchto látek v přebytku vzhledem k množství plynného oxidu siřičitého, který vzniká v této spalovací komoře. Tímto uvedeným termínem přebytek se míní v uvedeném textu to, že množství vápníku, hořčíku nebo vápníku a hořčíku, které jsou přítomny ve formě oxidu vápenatého a/nebo oxidu horečnatého a/nebo uhličitanu vápenatého a/nebo uhličitanu hořečnato-vápenatého, je větší než množství teoreticky potřebné podle odpovídající reakční rovnice ke zreagování veškerého podílu síry, která je přítomna ve spalovací komoře.The attached drawing shows a device in which one of the possible embodiments of the process according to the invention can be carried out. In this process, sulfur-containing fuel is supplied to the combustion chamber 7 of the combustion apparatus via an inlet 4, the fuel being combusted in the apparatus to produce flue gases, typically the fuel is preheated. Further, the oxygen-containing or air-containing gas is supplied to the combustion chamber via line 2 and calcium oxide and / or magnesium oxide and / or calcium carbonate and / or magnesium-calcium carbonate is provided via line 6, preferably of these substances in excess of the amount of gaseous sulfur dioxide produced in the combustion chamber. By the term "excess" is meant herein that the amount of calcium, magnesium or calcium and magnesium present in the form of calcium oxide and / or magnesium oxide and / or calcium carbonate and / or magnesium calcium carbonate is greater than the amount theoretically required by the corresponding reaction equation to react all the proportion of sulfur present in the combustion chamber.
Uhličitan, který se přivádí do této spalovací jednotky, se rozkládá na oxid a oxid uhličitý. Takto vzniklý oxid vápenatý nebo vápenatý a horečnatý přinejmenším zčásti reaguje s oxidem siřičitým, přičemž se tvoří nejdříve siřičitan a potom po oxidaci síran. Vzhledem ke krátkému času zdržení ve spalovacím zařízení má pouze malý podíl oxidu možnost zreagovat s oxidem siřičitým při teplotě dostačující k provedení této reakce a proto se ze spalovací komory uvedeného spalovacího zařízení odvádí potrubím £ k odvádění kouřových plynů a dále ve směru šipky 8 vzniklé kouřové plyny, které obsahují oxid vápenatý a/nebo oxid vápenatý a hořečnatý do následně zařazeného reaktoru 2. Tyto plyny obsahují rovněž zbytky po spalování a kromě toho neabsorbovaný oxid siřičitý. Kromě tohoto opatření nebo v alternativním provedení se může práškový oxid přivádět přímo do kouřových plynů v potrubí 7 nebo do následně zařazeného reaktoru 2,The carbonate fed to the combustion unit decomposes into carbon dioxide and carbon dioxide. The calcium or calcium and magnesium oxide thus formed at least partially reacts with the sulfur dioxide, first forming the sulphite and then the sulphate after oxidation. Due to the short residence time in the combustion plant, only a small proportion of the oxide has the ability to react with sulfur dioxide at a temperature sufficient to carry out the reaction, and therefore flue gases are evacuated from the combustion chamber of said combustion apparatus. These gases contain calcium oxide and / or calcium and magnesium oxide to the downstream reactor 2. These gases also contain combustion residues and, in addition, unabsorbed sulfur dioxide. In addition to this or in an alternative embodiment, the pulverized oxide may be fed directly to the flue gases in line 7 or downstream reactor 2,
Při praktickém provádění postupu podle vynálezu je teplota odváděných kouřových plynů tak nízká, že reakce mezi oxidem vápenatým a/nebo oxidem hořečnatým a oxidem siřičitým je relativně slabá, přičemž uvedené oxidy Je možno za těchto podmínek považovat za relativně inaktivní pokud se týče schopnosti reagovat s oxidem siřičitým. Ovšem je možno tyto kouřové plyny využít v tepelném výměníku 12 k ohřátí vzduchu, který je přiváděn do spalovacího zařízení prostřednictvím potrubí 2·In the practice of the present invention, the temperature of the flue gas is so low that the reaction between calcium oxide and / or magnesium oxide and sulfur dioxide is relatively weak, said oxides being considered relatively inactive in terms of the ability to react with the oxide sulfurous. However, these flue gases can be used in the heat exchanger 12 to heat the air that is supplied to the combustion plant via a duct 2.
Kouřové plyny, které obsahují oxid vápenatý a/nebo oxid hořečnatý a oxid siřičitý, a které se odvádí ze spalovací komory uvedeného spalovacího zařízení 1. ve směru šipky 8 se potom vedou přímo do reaktoru 2. Za účelem aktivování oxidu vápenatého a/nebo vápenato-hořečnatého se do kouřových plynů v reaktoru 2 rozstřikuje voda neboThe flue gases which contain calcium oxide and / or magnesium oxide and sulfur dioxide and which are discharged from the combustion chamber of said combustion apparatus 1 in the direction of arrow 8 are then fed directly to the reactor 2. In order to activate the calcium oxide and / or calcium oxide. Magnesium is sprayed with water into the flue gases in reactor 2;
CS 274 269 B2 vodní páry přiváděná potrubím 2» přičemž tato voda a/nebo vodní pára reaguje a oxidem vápenatým a/nebo oxidem hořečnatým za vzniku odpovídajících hydroxidů. Uvedené hydroxidy alespoň zčásti reagují se zbývajícím podílem oxidu siřičitého, který je obsažen v kouřových plynech, za vzniku odpovídajícího siřičitanu, který se v přítomnosti kyslíku přinejmenším částečně dále oxiduje na odpovídající síran.And the water and / or water vapor reacts with calcium oxide and / or magnesium oxide to form the corresponding hydroxides. Said hydroxides at least partially react with the remaining proportion of sulfur dioxide contained in the flue gas to form the corresponding sulfite, which is at least partially further oxidized to the corresponding sulfate in the presence of oxygen.
Množství přiváděné vody potrubím 2 do reaktoru 2 se upravuje takovým způsobem, aby toto přiváděné množství bylo dostatečně nízké a aby odpovídalo tepelnému obsahu kouřových plynů, dostačujícímu k odpaření tohoto množství vody přiváděné do reaktoruThe amount of water supplied via line 2 to the reactor 2 is adjusted in such a way that the supply quantity is sufficiently low and corresponds to the heat content of the flue gases sufficient to evaporate the amount of water supplied to the reactor.
2. Za těchto podmínek Je možno suchý produkt, podobný konzistenci létavého popílku, snadno odstranit stejným způsobem jako tento létavý popílek v běžném odlučovači 2 popílku, ze kterého se kouřové plyny odvádí potrubím 11 do dále zařazeného komína 13 a oddělený létavý popílek a reakční produkt se případně odvádějí k dalšímu zpracování prostřednictvím potrubí 10.2. Under these conditions, dry fly ash-like product can be easily removed in the same way as fly ash in a conventional fly ash separator 2 from which flue gases are discharged via line 11 to downstream stack 13 and the separated fly ash and reaction product is removed. they are optionally discharged for further processing by means of a pipeline 10.
Pořadí, ve kterém se přivádí do procesu voda a/nebo vodní pára a práškový oxid, nejsou podstatné. Například je možno do spalovacího zařízení přivádŠt vodu nebo vodní páru a oxid ve formě prášku v místš za spalovacím zařízením buďto do kouřových plynů v potrubí, které odvádí tyto kouřové plyny ze spalovacího zařízení, nebo do dále zařa zeného reaktoru 2. Dalším výhodným znakem postupu podle tohoto vynálezu je to, že ten to postup je možno aplikovat na spalovací zařízení s jakýmkoliv typem hořáků. Rozměr spalovacího zařízení není omezujícím faktorem, přičemž není nutno recirkulovat oxid vápenatý a/nebo oxid vápenatý a hořečnatý do spalovací komory, takže je možno se obejít bez nákladného alternativního uspořádání s recirkulujícím ložem, při kterém je nutno použít komplikovaného recirkulačního zařízení, a současně předejít problému souvisejícímu a nadměrnou tvorbou prachu, který je z principiálního hlediska nevýhodou postupu s recirkulujícím ložem, a rovněž se tak předejde odlučování prachu z plynu. Ve srovnání s postupy podle dosavadního stavu techniky, při kterých se používá rozstřikování suspenze do kouřových plynů, je rozstřikování vody nebo vodní páry v reaktoru 2 podstatně méně nákladné a komplikované a je možno jej o mnoho snadněji pro vést, než je tomu v případě rozstřikování uvedených suspenzí, což je náchylné k ucpávání rozstřikovacích trysek a je rovněž obtížné z hlediska promíchávání suspenze se zpracovávanými plyny. Další výhodou postupu podle vynálezu je ta skutečnost, že ve spalovací komoře spalovacího zařízení je možno ekonomickým způsobem spalovat použitý uhličitan.The order in which water and / or water vapor and powdered oxide are introduced into the process is not essential. For example, water or water vapor and powdered oxide may be fed to the combustion apparatus downstream of the combustion apparatus either into the flue gas in a pipeline which discharges the flue gases from the combustion apparatus or into a downstream reactor 2. Another advantageous feature of the process of the present invention is that the process can be applied to combustion apparatus with any type of burners. The size of the combustion apparatus is not a limiting factor, and there is no need to recirculate calcium oxide and / or calcium and magnesium oxide to the combustion chamber, so that a costly alternative recirculating bed arrangement using a complicated recirculation device can be dispensed with associated and excessive dust generation, which is in principle a disadvantage of the recirculating bed process, and also avoids the separation of dust from the gas. Compared to prior art processes using spraying a slurry into the flue gas, spraying water or steam in reactor 2 is considerably less costly and complicated, and is much easier to conduct than spraying said slurry. slurry, which is prone to clogging the spray nozzles and is also difficult to mix with the process gas. A further advantage of the process according to the invention is that the carbonate used can be combusted economically in the combustion chamber of the combustion apparatus.
Postup podle uvedeného vynálezu bude v dalším popsán detailněji s pomocí praktic kých příkladů provedení.The process of the present invention will be described in more detail below with the aid of practical examples.
Příklad 1Example 1
Podle tohoto příkladu bylo do spalovacího zařízení na práškové uhlí o tepelném výkonu 600 MW přiváděno uhlí, jehož obsah síry byl 1,4 %, přičemž rychlost přivádění tohoto materiálu byla 70 t/h. Spalovací zařízení pracovalo s plnou kapacitou. Do tohoto spalovacího zařízení byl přiváděn přebytek spalovacího vzduchu, takže obsah kyslíku v kouřových plynech byl 4 %. Do spalovacího zařízení byl rovněž přiváděn vápník, který může být v různé formě, například jako uhličitan vápenatý, jako dolomit nebo jako oxid vápenatý. V příkladném provedení se do spalovacího zařízení přivádí uhličitan vápenatý, který má obsah uhličitanu vápenatého 90 %, přičemž množství tohoto uhličitanu vápenatého je možno měnit a přizpůsobovat množství síry, která je přivá děna do spalovacího zařízení prostřednictvím paliva. Teoreticky potřebné množství odpovídá asi 3,4 t/h uhličitanu vápenatého.In the case of a 600 MW pulverized coal combustion plant, coal with a sulfur content of 1.4% was fed at a feed rate of 70 t / h. The incinerator operated at full capacity. An excess of combustion air was fed to this combustion apparatus so that the oxygen content of the flue gases was 4%. Calcium, which may be in various forms, for example, as calcium carbonate, as dolomite or as calcium oxide, was also fed to the combustion plant. In an exemplary embodiment, a calcium carbonate having a calcium carbonate content of 90% is fed to the combustion apparatus, and the amount of calcium carbonate can be varied and adjusted to the amount of sulfur that is fed to the combustion apparatus via fuel. The theoretically required amount corresponds to about 3.4 t / h of calcium carbonate.
Ve spalovacím zařízení se uvedený uhličitan vápenatý rozkládá při vysokých teplotách na oxid vápenatý a oxid uhličitý podle následující reakční rovnice:In a combustion plant, said calcium carbonate decomposes at high temperatures into calcium oxide and carbon dioxide according to the following reaction equation:
CS 274 269 B2CS 274 269 B2
CaCO3 -> Ca0 + σθ2 (1)» přičemž tyto látky potom opouští spalovací zařízení společně s kouřovými plyny. Určitý podíl oxidu vápenatého reaguje ve spalovacím zařízení s oxidy síry, přítomnými v kouřových plynech, přičemž vzniká síran vápenatý nebo siřičitan vápenatý podle následujících reakčnich rovnic; CaCO3 -> CA0 + 2 σθ (1) »and these compounds then leaves the combustion device together with the flue gases. Some of the calcium oxide reacts in the combustion plant with the sulfur oxides present in the flue gas to form calcium sulfate or calcium sulfite according to the following reaction equations;
Voda a/nebo vodní pára se nástřikují do kouřových plynů buďto ve spalovacím zařízení nebo v potrubí, které odvádí kouřové plyny ze spalovacího zařízení, nebo v odděleném reaktoru, který je zařazen za spalovacím zařízením a napojen na potrubí odvádějící kouřové plyny.Water and / or water vapor is injected into the flue gases either in the combustion plant or in the duct that withdraws the flue gases from the combustion plant or in a separate reactor downstream of the combustion plant and connected to the flue gas duct.
Z hlediska úspory energie je nejekonomičtější zvyšovat obsah vlhkosti v kouřových plynech rozstřikováním vody do těohto kouřových plynů v samostatném reaktoru, zařazeným v procesu podle vynálezu v místě za veškerými teplovýměnnými povrchy použitými v tomto postupu.In terms of energy saving, it is most economical to increase the moisture content of the flue gases by spraying water into the flue gases in a separate reactor downstream of all heat exchange surfaces used in the process.
Zvýšení obsahu vlhkosti v těchto kouřových plyneoh umožňuje tvorbu vysoce reaktivního hydroxidu vápenatého z nereaktivního oxidu vápenatého podle následující reakční rovnice:Increasing the moisture content of these flue gases enables the formation of highly reactive calcium hydroxide from non-reactive calcium oxide according to the following reaction equation:
CaO + H20 -Ca(0H)g (3)CaO + H 2 0 -Ca (0H) C (3)
Ca(OH)2 + S02 -> CaS03 + HgOCa (OH) 2 + SO 2 -> CaSO 3 + HgO
Takto vzniklý hydroxid vápenatý prudce reaguje s oxidy síry přítomnými v kouřových plynech. Čím vyšší je obsah vlhkosti v kouřových plynech odváděných ze spalovacího zařízení, tím účinnější je odstraňování oxidu siřičitého z těchto kouřových plynů.The calcium hydroxide thus formed reacts violently with the sulfur oxides present in the flue gases. The higher the moisture content of the flue gases from the combustion apparatus, the more efficient the removal of sulfur dioxide from the flue gases.
Z hlediska úspory energie je ale výhodné provádět tento postup takovým způsobem, aby teplo uvolněné při uvedených chemických reakcích postačovalo k odpaření vody přiváděné do procesu. V případech, kdy je nutné zvýěit konečnou teplotu kouřových plynů, tzn. teplotu kouřových plynů na konci postupu, je možno buďto použít k zahřátí těchto plynů vnějšího přívodu tepla nebo použít přívodu proudu teplých kouřových plynů.However, from an energy saving point of view, it is advantageous to carry out the process in such a way that the heat released by the chemical reactions is sufficient to evaporate the water supplied to the process. In cases where it is necessary to increase the final temperature of the flue gases, ie. the flue gas temperature at the end of the process can either be used to heat these gases by an external heat supply or by a hot flue gas flow.
Podstatné pro postup podle uvedeného vynálezu je to, aby sloučeniny přiváděné do reakční zóny, odvozené od uhličitanu vápenatého nebo od dolomitu, byly ve formě oxidu.It is essential for the process according to the invention that the compounds fed to the reaction zone derived from calcium carbonate or dolomite are in the form of an oxide.
Získané výsledky při provádění tohoto postupu jsou uvedeny v následujíoí tabulce, přičemž v této tabuloe je uvedeno procentuální odstranění oxidu siřičitého z kouřových plynů při měnícím se použitém množství uhličitanu vápenatého, který byl přiváděn do spalovacího zařízení, podle uvedeného vynálezu, dále je v této tabulce uvedeno množství uhličitanu vápenatého přiváděného do spalovacího zařízení ve formě molárního poměru obsahu vápníku v práškovém uhličitanu vápenatém k obsahu síry v palivu, přiváděném do spalovacího zařízení. Teplota kouřových plynů byla měřena v míete těsně před místem přivádění vody nebo vodní páry do procesu, s výjimkou teploty 800 °C, přičemž při tomto provedení byla voda nebo vodní pára přiváděna přímo do spalovacího zařízení.The results of the process are shown in the following table, which shows the percentage removal of sulfur dioxide from the flue-gases by varying the amount of calcium carbonate fed to the incineration plant of the present invention. the amount of calcium carbonate fed to the combustion plant in the form of a molar ratio of the calcium content of the pulverized calcium carbonate to the sulfur content of the fuel fed to the combustion plant. The flue gas temperature was measured at a point just before the water or water vapor feed point, except at 800 ° C, in which the water or water vapor was fed directly to the combustion plant.
CS 274 269 B2CS 274 269 B2
Tabulka 1Table 1
voda nebo vodní pára přiváděny do spalovacího zařízení ®) teplota měřena v místě těsně před místem přívodu vody S před reaktorem w za reaktoremwater or steam supplied to the combustion plant ®) temperature measured at a point just before the water inlet point S upstream of the reactor w downstream of the reactor
Příklad 2Example 2
Podle tohoto příkladu provedení byl do spalovacího zařízení na spalování práškové ho uhlí, stejného provedení jako v příkladu 1, přiváděn dolomit, který obsahoval 45 % uhličitanu vápenatého (CaCO^), 45 % uhličitanu hořečnatého (MgCOj) a 10 % znečišíujících složek, přičemž v tomto provedení bylo použito stejných provozních charakteristik jako v postupu podle příkladu 1. Pokud se týče vzájemně potřebného ekvivalentního množství, potom je možno uvést, že v tomto provedení odpovídá množství dolomitu, které je potřebné na odpovídající množství síry přiváděné do procesu, asi 6,8 tun/hodinu.Dolomite containing 45% calcium carbonate (CaCO 3), 45% magnesium carbonate (MgCO 3) and 10% of the pollutants was fed to the pulverized coal combustion plant of Example 1. In this embodiment, the same operating characteristics were used as in Example 1. With respect to the equivalent amount of mutually needed, the amount of dolomite needed for the corresponding amount of sulfur fed into the process is about 6.8 tonnes / hour.
Uhličitan vápenatý a uhličitan hořečnatý, které jsou obsaženy v dolomitu, se rozloží ve spalovací jednotce na oxid vápenatý, oxid hořečnatý a oxid uhličitý, odcházející ze spalovací jednotky společně s kouřovými plyny. Část oxidů ve spalovacím zařízení reaguje s oxidy síry, které jsou přítomny v kouřových plynech, za vzniku síranu nebo siřičitanu.The calcium carbonate and magnesium carbonate contained in the dolomite are decomposed in the combustion unit into calcium oxide, magnesium oxide and carbon dioxide leaving the combustion unit together with the flue gases. Some of the oxides in the combustion plant react with the sulfur oxides present in the flue gases to form sulphate or sulphite.
V tomto provedení se voda a/nebo vodní pára nastřikuje do kouřových plynů buSto ve spalovacím zařízení nebo v potrubí odvádějícím tyto kouřové plyny ze spalovacího zařízení, nebo v samostatném reaktoru, který je umístěn v místě za potrubím odvádějícím kouřové plyny, přičemž oxidy, které nezreagovaly ve spalovacím zařízení, tvoří v důsledku přítomné vlhkosti hydroxidy. Tyto hydroxidy reagují alespoň zčásti s oxidy síry přítomnými v kouřových plynech za vzniku reakčniho produktu v práškové formě.In this embodiment, water and / or water vapor is injected into the flue gases either in the combustion apparatus or in the flue gas duct from the combustion device or in a separate reactor located downstream of the flue gas duct, the oxides that have not reacted. in the combustion plant, they form hydroxides due to the moisture present. These hydroxides react at least in part with the sulfur oxides present in the flue gas to form the reaction product in powder form.
V případě, kdy se použije dolomit reaguje vysoce reaktivní hydroxid vápenatý rychleji a dříve než reaguje pomalejší hydroxid hořečnatý, který v případě, že je přítomno dostatečné množství hydroxidu vápenatého, prochází reaktorem téměř nezreago7When dolomite is used, the highly reactive calcium hydroxide reacts faster and before the slower magnesium hydroxide reacts, which, when sufficient calcium hydroxide is present, passes through the reactor almost unreactively.
CS 274 269 B2 ván. Jestliže se tento poetup podle vynálezu navrhne takovým způsobem, aby probíhal pouze s využitím vápníku, který je obsažen v dolomitu, získá se ekvivalentní uvedený podíl. V případě, že je molárni poměr vápníku k síře přinejmenším 1, potom výsledky postupu jsou v podstatě stejné jako hodnoty uvedené v předchozí tabulce 1.CS 274 269 B2 bath tub. If this process of the invention is designed in such a way that it is carried out using only the calcium contained in dolomite, an equivalent proportion is obtained. If the molar ratio of calcium to sulfur is at least 1, then the results of the process are substantially the same as those shown in Table 1 above.
Příklad 3Example 3
Podle tohoto příkladu provedení byl do spalovacího zařízení stejného typu jako v příkladu 1 zaváděn oxid vápenatý, který obsahoval znečišlující složky v množství 10 %, přičemž při provádění tohoto postupu bylo použito stejných provozních charakteristik jako v postupu podle příkladu 1. Pokud se týče uvedené reakce, potom teoreticky ekvivalentní množství oxidu vápenatého na odpovídající množství síry přiváděné do spalovacího zařízení prostřednictvím paliva je asi 1,9 tun/hodinu.In a combustion plant of the same type as in Example 1, calcium oxide containing 10% of the pollutants was fed, using the same operating characteristics as in Example 1. With respect to the reaction, then theoretically equivalent amount of calcium oxide to the corresponding amount of sulfur fed to the combustion plant by fuel is about 1.9 tonnes / hour.
Část oxidu vápenatého reaguje ve spalovacím zařízení s oxidy síry přítomnými v kouřových plynech, za vzniku síranu vápenatého nebo siřičitanu vápenatého.A portion of the calcium oxide reacts in the combustion plant with the sulfur oxides present in the flue gas to form calcium sulfate or calcium sulfite.
V tomto provedení se voda a/nebo vodní pára nástřikují do kouřových plynů buň to ve spalovacím zařízení nebo v potrubí, které odvádí kouřové plyny ze spalovacího zařízení nebo v samostatném reaktoru, který je umístěn v místě za potrubím odvádějícím kouřové plyny ze spalovacího zařízení.In this embodiment, the water and / or water vapor is injected into the flue gases of the cell in a combustion apparatus or in a pipeline that removes the flue gases from the combustion apparatus or in a separate reactor located downstream of the flue gas exhaust pipe.
V důsledku zvýšeného obsahu vlhkosti tvoří oxid vápenatý vysoce reaktivní hydroxid vápenatý, který rychle reaguje s oxidy síry stále ještě přítomnými v kouřových plynech. Čím vyšší je obsah vlhkosti v kouřových plynech, které opustily spalovací zařízení, tím účinnějšího odstranění oxidu siřičitého z kouřových plynů se dosáhne. Pokud se ale týče úspory energie je výhodné postupovat při provádění postupu podle vynálezu tak, aby teplo uvolněné při chemické reakci dostačovalo k odpaření množství vody přiváděné do procesu.Due to the increased moisture content, calcium oxide forms a highly reactive calcium hydroxide which reacts rapidly with the sulfur oxides still present in the flue gases. The higher the moisture content of the flue gases that have left the combustion plant, the more efficient the removal of sulfur dioxide from the flue gases is achieved. However, in terms of energy savings, it is advantageous to carry out the process according to the invention in such a way that the heat released in the chemical reaction is sufficient to evaporate the amount of water introduced into the process.
V případě, že se postupuje tak, aby množství vápníku přiváděné do postupu ve formě oxidu vápenatého bylo ekvivalentní molárnímu poměru k množství přítomné síry, potom dosažené výsledky odpovídají výsledkům uvedených v tabulce 1 a dosaženým v postupu podle příkladu 1.If the amount of calcium fed to the calcium oxide process is equivalent to the molar ratio to the amount of sulfur present, then the results obtained correspond to the results given in Table 1 and obtained in the procedure of Example 1.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI851622A FI78845B (en) | 1984-11-09 | 1985-04-24 | FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR, SAOSOM SVAVELDIOXID FRAON ROEKGASERNA FRAON EN PANNA. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS807985A2 CS807985A2 (en) | 1990-09-12 |
| CS274269B2 true CS274269B2 (en) | 1991-04-11 |
Family
ID=8520717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS807985A CS274269B2 (en) | 1985-04-24 | 1985-11-08 | Method of sulphur dioxide removal from fue gases |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61287419A (en) |
| CN (1) | CN1004258B (en) |
| BA (1) | BA97189B1 (en) |
| BE (1) | BE903596A (en) |
| CH (1) | CH672266A5 (en) |
| CS (1) | CS274269B2 (en) |
| DD (1) | DD239126A5 (en) |
| DE (1) | DE3539349A1 (en) |
| DK (1) | DK515385A (en) |
| ES (1) | ES8700308A1 (en) |
| FR (1) | FR2580949B1 (en) |
| HU (1) | HU202423B (en) |
| LT (1) | LT2549B (en) |
| LV (1) | LV5587A3 (en) |
| PL (1) | PL148178B1 (en) |
| RO (1) | RO93450A (en) |
| SU (1) | SU1711658A3 (en) |
| YU (1) | YU44270B (en) |
| ZA (1) | ZA858475B (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ297608B6 (en) * | 1997-03-19 | 2007-02-07 | Process for removing acid harmful substances from relief gases |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BR112012021914B8 (en) * | 2010-03-02 | 2019-10-01 | Chiyoda Corp | method for removing sulfur compounds in fusible |
| BE1021596B9 (en) | 2013-06-25 | 2018-06-18 | Lhoist Rech Et Developpement Sa | METHOD AND DEVICE FOR TREATING GAS BY INJECTION OF PULVERULENT COMPOUND. |
| JP6153258B2 (en) * | 2013-09-30 | 2017-06-28 | 太平洋セメント株式会社 | Cement kiln extraction gas processing method and chlorine bypass system |
| CN107462077A (en) * | 2016-06-06 | 2017-12-12 | 成都市新力设备制造有限责任公司 | A kind of tunnel kiln smoke-gas desulphurization system UTILIZATION OF VESIDUAL HEAT IN and pre- sulfur method |
| CN107816731A (en) * | 2017-11-21 | 2018-03-20 | 无锡市洗选设备厂 | A kind of coal particles drying process device |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS499471A (en) * | 1972-05-24 | 1974-01-28 | ||
| JPS50150675A (en) * | 1974-05-25 | 1975-12-03 | ||
| DE2539500B2 (en) * | 1975-09-05 | 1980-06-19 | Heinz Ing.(Grad.) 4390 Gladbeck Hoelter | Process for separating dust and gaseous pollutants from hot exhaust gases and device for carrying out the process |
| JPS5644023A (en) * | 1979-09-13 | 1981-04-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Exhaust gas purifying method |
| CA1152294A (en) * | 1980-10-08 | 1983-08-23 | Xuan T. Nguyen | Fluidized bed sulfur dioxide removal |
| DE3136914A1 (en) * | 1981-09-17 | 1983-03-31 | Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck | "Process for the cleaning of flue gas downstream of power stations, producing gypsum at the same time in a dry process" |
| JPS5851924A (en) * | 1981-09-24 | 1983-03-26 | Sumitomo Cement Co Ltd | Method for desulfurizing and cooling exhaust gas |
| AT372876B (en) * | 1981-11-19 | 1983-11-25 | Oesterr Draukraftwerke | METHOD AND DEVICE FOR THE DESCULATION OF FLUE GAS DESULFURING COAL BURNERS AFTER THE DRY ADDITIVE METHOD |
| DE3232080C2 (en) * | 1982-08-28 | 1986-10-16 | Rheinisch-Westfälisches Elektrizitätswerk AG, 4300 Essen | Process for the dry removal of sulfur dioxide and other pollutants from flue gases |
| DE3235341A1 (en) * | 1982-09-24 | 1984-03-29 | Deutsche Babcock Anlagen Ag, 4200 Oberhausen | METHOD FOR PURIFYING EXHAUST GASES |
-
1985
- 1985-10-22 JP JP60236245A patent/JPS61287419A/en active Pending
- 1985-10-24 HU HU854100A patent/HU202423B/en not_active IP Right Cessation
- 1985-10-24 DD DD85282040A patent/DD239126A5/en not_active IP Right Cessation
- 1985-10-28 ES ES548286A patent/ES8700308A1/en not_active Expired
- 1985-11-04 CH CH4723/85A patent/CH672266A5/de not_active IP Right Cessation
- 1985-11-04 FR FR858516280A patent/FR2580949B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-11-05 ZA ZA858475A patent/ZA858475B/en unknown
- 1985-11-06 BE BE0/215831A patent/BE903596A/en not_active IP Right Cessation
- 1985-11-06 DE DE19853539349 patent/DE3539349A1/en not_active Ceased
- 1985-11-06 SU SU853971542A patent/SU1711658A3/en active
- 1985-11-06 YU YU1730/85A patent/YU44270B/en unknown
- 1985-11-07 CN CN85107964.4A patent/CN1004258B/en not_active Expired
- 1985-11-08 CS CS807985A patent/CS274269B2/en not_active IP Right Cessation
- 1985-11-08 PL PL1985256162A patent/PL148178B1/en unknown
- 1985-11-08 RO RO85120718A patent/RO93450A/en unknown
- 1985-11-08 DK DK515385A patent/DK515385A/en not_active Application Discontinuation
-
1992
- 1992-12-29 LV LV920549A patent/LV5587A3/en unknown
-
1993
- 1993-09-28 LT LTRP1230A patent/LT2549B/en not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-08-19 BA BA970189A patent/BA97189B1/en active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ297608B6 (en) * | 1997-03-19 | 2007-02-07 | Process for removing acid harmful substances from relief gases |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3539349A1 (en) | 1986-11-06 |
| CS807985A2 (en) | 1990-09-12 |
| DK515385A (en) | 1986-10-25 |
| CN1004258B (en) | 1989-05-24 |
| YU173085A (en) | 1987-10-31 |
| CN85107964A (en) | 1986-12-31 |
| JPS61287419A (en) | 1986-12-17 |
| ES548286A0 (en) | 1986-10-01 |
| PL148178B1 (en) | 1989-09-30 |
| SU1711658A3 (en) | 1992-02-07 |
| BE903596A (en) | 1986-03-03 |
| ZA858475B (en) | 1986-07-30 |
| BA97189B1 (en) | 1999-08-02 |
| CH672266A5 (en) | 1989-11-15 |
| RO93450A (en) | 1987-12-31 |
| ES8700308A1 (en) | 1986-10-01 |
| HU202423B (en) | 1991-03-28 |
| DK515385D0 (en) | 1985-11-08 |
| FR2580949B1 (en) | 1990-08-03 |
| YU44270B (en) | 1990-04-30 |
| LT2549B (en) | 1994-02-15 |
| DD239126A5 (en) | 1986-09-17 |
| PL256162A1 (en) | 1986-11-04 |
| LV5587A3 (en) | 1994-05-10 |
| HUT48127A (en) | 1989-05-29 |
| FR2580949A1 (en) | 1986-10-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1248735A (en) | Method and apparatus for dry desulfurization of exhaust gas | |
| EP2026897B1 (en) | Integrated dry and wet flue gas cleaning process and system | |
| ES2216979T3 (en) | PROCEDURE AND APPLIANCE FOR THE SETTING OF POLLUTANTS IN THE GAS EFFLUENT | |
| RU2040960C1 (en) | Method and apparatus to remove sulfur oxides from furnace gasses | |
| US4604269A (en) | Flue gas desulfurization process | |
| EP1578518A1 (en) | Method and device for separating gaseous pollutants from hot process gases by absorption and a mixer for moistening particulate dust | |
| DE2907177A1 (en) | PROCESS FOR REMOVING SULFUR OXIDES FROM EXHAUST GASES | |
| CS274270B2 (en) | Method of sulphur dioxide removal from fue gases | |
| CS274271B2 (en) | Method of sulphur dioxide removal from fue gases and equipment for realization of this method | |
| RU2147919C1 (en) | Method of separating gaseous impurities from hot process gases | |
| US4839147A (en) | Method of purifying combustion product gases contaminated with dust and noxious gases | |
| US4600568A (en) | Flue gas desulfurization process | |
| FI80616B (en) | FOERFARANDE FOER AVLAEGSNING AV SVAVELDIOXID FRAON HETA ROEKGASER. | |
| CS274269B2 (en) | Method of sulphur dioxide removal from fue gases | |
| WO1988004196A1 (en) | Flue gas purifying procedure | |
| JPS5998719A (en) | Method and apparatus for purifying flue gas | |
| JPH02110193A (en) | Method for reducing so2 and/or nox generation in combustion process | |
| CA1339241C (en) | Continuous process of dry slaking lime | |
| CA1289337C (en) | Process for removing gaseous sulfur compounds, such as sulfur dioxide, from the flue gases of a furnace | |
| SU1719035A1 (en) | Method of cleaning flue gases from sulfur oxides | |
| FI111608B (en) | Flue gas cleaning process | |
| JPS63197520A (en) | Spray drying absorption method for desulfurizing hot flue gas current | |
| JP2809357B2 (en) | Exhaust gas desulfurization equipment | |
| FI84885C (en) | Procedure for the purification of flue gases | |
| JPH06246131A (en) | Method and device for wet type flue gas desulfurization |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20001108 |