FI78845B - FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR, SAOSOM SVAVELDIOXID FRAON ROEKGASERNA FRAON EN PANNA. - Google Patents

FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR, SAOSOM SVAVELDIOXID FRAON ROEKGASERNA FRAON EN PANNA. Download PDF

Info

Publication number
FI78845B
FI78845B FI851622A FI851622A FI78845B FI 78845 B FI78845 B FI 78845B FI 851622 A FI851622 A FI 851622A FI 851622 A FI851622 A FI 851622A FI 78845 B FI78845 B FI 78845B
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
boiler
flue gases
oxide
sulfur
calcium
Prior art date
Application number
FI851622A
Other languages
Finnish (fi)
Swedish (sv)
Other versions
FI851622A0 (en
FI851622L (en
Inventor
Sirpa Haemaelae
Original Assignee
Tampella Oy Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=26157679&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=FI78845(B) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from FI844411A external-priority patent/FI844411A/en
Priority to FI851622A priority Critical patent/FI78845B/en
Publication of FI851622A0 publication Critical patent/FI851622A0/en
Application filed by Tampella Oy Ab filed Critical Tampella Oy Ab
Priority to NZ213857A priority patent/NZ213857A/en
Priority to JP60236245A priority patent/JPS61287419A/en
Priority to DD85282040A priority patent/DD239126A5/en
Priority to HU854100A priority patent/HU202423B/en
Priority to AU49076/85A priority patent/AU579901B2/en
Priority to ES548286A priority patent/ES8700308A1/en
Priority to CH4723/85A priority patent/CH672266A5/de
Priority to FR858516280A priority patent/FR2580949B1/en
Priority to ZA858475A priority patent/ZA858475B/en
Priority to YU1730/85A priority patent/YU44270B/en
Priority to SU853971542A priority patent/SU1711658A3/en
Priority to DE19853539349 priority patent/DE3539349A1/en
Priority to BE0/215831A priority patent/BE903596A/en
Priority to BG072296A priority patent/BG60232B1/en
Priority to SE8505269A priority patent/SE461957B/en
Priority to CN85107964.4A priority patent/CN1004258B/en
Priority to GB08527454A priority patent/GB2169887B/en
Priority to RO85120718A priority patent/RO93450A/en
Priority to IT8567942A priority patent/IT1237362B/en
Priority to CS807985A priority patent/CS274269B2/en
Priority to PL1985256162A priority patent/PL148178B1/en
Priority to NL8503082A priority patent/NL8503082A/en
Priority to CA000494921A priority patent/CA1289337C/en
Priority to DK515385A priority patent/DK515385A/en
Publication of FI851622L publication Critical patent/FI851622L/en
Publication of FI78845B publication Critical patent/FI78845B/en
Application granted granted Critical
Priority to LV920549A priority patent/LV5587A3/en
Priority to LTRP1230A priority patent/LT2549B/en
Priority to BA970189A priority patent/BA97189B1/en

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
    • C01F11/46—Sulfates
    • C01F11/464—Sulfates of Ca from gases containing sulfur oxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F5/00—Compounds of magnesium
    • C01F5/40—Magnesium sulfates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/003—Arrangements of devices for treating smoke or fumes for supplying chemicals to fumes, e.g. using injection devices
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J7/00—Arrangement of devices for supplying chemicals to fire

Abstract

In addition to a sulphur-containing fuel (4) and an oxygen-containing gas (5), a pulverous alkali metal or alkaline earth metal oxide or carbonate (6) (particularly calcium or magnesium) is fed into the furnace (1) in an amount in excess in proportion to the sulphur dioxide gas formed in the combustion chamber of the furnace, and water and/or steam (9) is sprayed separately into the calcium oxide-containing and/or magnesium oxide-containing flue gases (8) either in the furnace or after leaving the furnace. Alternatively, or in addition, the pulverous oxide (6') can be fed directly into the flue gases (8) leaving the furnace (1). <IMAGE>

Description

1 788451 78845

Menetelmä kaasumaisten rikkiyhdisteiden, kuten rikkidioksidin poistamiseksi kattilan savukaasuista Tämä keksintö kohdistuu menetelmään kaasumaisten rikkiyhdisteiden, kuten rikkidioksidin poistamiseksi rikkipitoista polttoainetta polttavan kattilan, kuten hiilipöly- tai öljykattilan rikkipitoista polttoainetta polttavan, savukaasuista .The present invention relates to a method for removing gaseous sulfur compounds, such as sulfur dioxide, from the flue gases of a boiler burning sulfur-containing fuel, such as a coal-fired or oil-fired boiler burning sulfur-containing fuel.

Ennestään on tunnettua alentaa kattilan savukaasujen rikkidioksidipitoisuutta syöttämällä kattilan polttotilaan kal-siumoksidia, kalsiumkarbonaattia tai jotakin muuta alkalista yhdistettä. Leiju-uunissa, jossa on kiertopeti, voidaan kalkkilisäyksellä alentaa savukaasujen rikkidioksidipitoisuutta jopa 90 %:11a, kun kattila toimii kemiallisten reaktioiden kannalta parhaimmalla mahdollisella lämpötila- o alueella, nimittäin 800-1000 C:ssa. Näin absorboitunut rikkidioksidi poistuu kattilasta lentopölyn mukana kipsin muodossa.It is already known to reduce the sulfur dioxide content of boiler flue gases by feeding calcium oxide, calcium carbonate or some other alkaline compound to the boiler combustion chamber. In a fluidized bed furnace with a circulating bed, the addition of lime can reduce the sulfur dioxide content of the flue gases by up to 90% when the boiler is operating in the best possible temperature range for chemical reactions, namely 800-1000 ° C. The sulfur dioxide absorbed in this way leaves the boiler together with the air dust in the form of gypsum.

Muissa kattiloissa, joissa on käytettävä edellä mainittua korkeampia lämpötiloja ja joissa lisäaineen viipymä on polttotapahtuman luonteesta johtuen lyhyt, on odotettavissa, että savukaasujen rikkidioksidipitoisuuden aleneminen jää olennaisesti alhaisemmaksi, suuruudeltaan n. 50 %:ksi tai alle, joten tätä menetelmää ei sen vuoksi ole tuotannollisessa mittakaavassa sovellettu tällaisiin kattiloihin.In other boilers, where higher temperatures than those mentioned above have to be used and where the residence time of the additive is short due to the nature of the combustion event, the reduction of flue gas sulfur dioxide is expected to be substantially lower, about 50% or less, so this method is not production scale. applied to such boilers.

Toisaalta on tunnettua, että savukaasujen rikkidioksidipitoisuutta voidaan alentaa erilaisilla kattilan ulkopuolisilla absorptiomenetelmillä. Eräs tällainen sinänsä tunnettu menetelmä on nk. spray-menetelmä, jossa kattilasta tulevat savukaasut johdetaan erilliseen reaktoriin, johon erityisten 2 78845 suuttimien läpi suihkutetaan pieninä pisaroina kalsiumhyd-roksidin vesilietettä. Reaktori on tyypillisesti suurehko astia, jossa savukaasujen nopeuden annetaan laskea ja vesi- liete suihkutetaan ylhäältä alaspäin astian yläosasta.On the other hand, it is known that the sulfur dioxide content of flue gases can be reduced by various off-boiler absorption methods. One such method known per se is the so-called spray method, in which the flue gases from the boiler are led to a separate reactor, into which aqueous slurry of calcium hydroxide is sprayed in small droplets through special 2,78845 nozzles. The reactor is typically a larger vessel in which the flue gas velocity is allowed to decrease and the aqueous slurry is sprayed from top to bottom from the top of the vessel.

oo

Reaktorin lämpötila on tällöin n. 50-80 C ja kalsiumhyd-roksidin vesilietteen suihkutuksen säätö on erittäin tärkeää, sillä liian isot pisarat jäävät märkinä reaktorin pohjalle. Kalsiumhydroksidin vesilietteen sakeus pyritään pitämään niin korkeana, että savukaasujen sisältämä lämpö riittää haihduttamaan reaktoriin tulevan veden niin, että absorptiotuote saadaan kuivan jauheen muodossa talteen. Menetelmällä on mahdollista poistaa rikkidioksidista jopa 90 %. Menetelmän haittapuolina mainittakoon suuttimen tuk-keutumisherkkyys, ylimääräinen kalsiumhydroksidin vesilietteen valmistus- ja annostelulaitteisto, joka nostaa investointikustannuksia sekä pisarakoon säätövaikeudet suihku-tuksessa.The temperature of the reactor is then about 50-80 ° C and the control of the spraying of the calcium hydroxide aqueous slurry is very important, as too large droplets remain wet on the bottom of the reactor. The consistency of the aqueous slurry of calcium hydroxide is kept so high that the heat contained in the flue gases is sufficient to evaporate the water entering the reactor so that the absorption product is recovered in the form of a dry powder. The method makes it possible to remove up to 90% of sulfur dioxide. Disadvantages of the method include the nozzle clogging sensitivity, the additional calcium hydroxide aqueous slurry preparation and dosing equipment, which increases the investment cost, and the difficulty in adjusting the droplet size during spraying.

Tämän keksinnön tarkoituksena on aikaansaada menetelmä kaasumaisten rikkiyhdisteiden, kuten rikkidioksidin poistamiseksi kattilan savukaasuista, jolla menetelmällä kaasumaiset rikkiyhdisteet saadaan muunnetuksi kaasuista helposti erotettaviksi kiinteiksi rikkiyhdisteiksi ja siten tehokkaasti poistetuksi kattilan savukaasuista yksinkertaisella ja taloudellisella tavalla.The object of the present invention is to provide a method for removing gaseous sulfur compounds, such as sulfur dioxide, from boiler flue gases, by which gaseous sulfur compounds can be converted into solid sulfur compounds which can be easily separated from the gases and thus efficiently removed from boiler flue gases in a simple and economical manner.

Keksinnön pääasialliset tunnusmerkit ilmenevät oheisista patenttivaatimuksista.The main features of the invention appear from the appended claims.

Esillä olevan keksinnön mukaisessa menetelmässä syötetään kaasumaisten rikkiyhdisteiden ja erityisesti rikkidioksidin kanssa reagoiva aine ja vesi prosessiin erikseen jolloin vältetään lietteen valmistus-, käsittely- ja syöttövaikeudet niin, että a) jauhemaista alkali- ja/tai maa-alkalimetallioksidia ja/ tai vastaavaa kattilassa oksidiksi muuttuvaa yhdistettä,In the process according to the present invention, the substance reacting with gaseous sulfur compounds, and in particular sulfur dioxide, and water are fed to the process separately, thus avoiding sludge preparation, treatment and feed difficulties so that a) powdered alkali and / or alkaline earth metal oxide and / or ,

IIII

3 78845 kuten karbonaattia syötetään poltettavan rikkipitoisen aineen ja happipitoisen kaasun lisäksi kattilaan tai kattilasta tuleviin rikkidioksidipitoisiin savukaasuihin syötetään mainittua oksidijauhetta, b) kattilaan ja/tai savukaasuihin suihkutetaan erikseen vettä ja/tai höyryä oksidin muuttamiseksi rikkidioksidin kanssa reagoivaksi hydroksidiksi, ja lopuksi c) alkali- ja/tai maa-alkalimetallisulfaattia sekä mahdollisesti -sulfiittia sisältävä kiintoaine erotetaan kaasuista .3 78845 such carbonate is fed in addition to the sulfur-containing substance and oxygen-containing gas to be burned, said oxide powder is fed to the boiler or sulfur dioxide-containing flue gases from the boiler, b) water and / or steam are separately injected into the boiler and / or flue gases to convert and / or the solid containing alkaline earth metal sulphate and optionally sulphite is separated from the gases.

Keksinnön perusajatuksena on siis se, että rikkidioksidin poistamisen kannalta epäaktiivit kalsium- ja magnesiumoksi-dit aktivoidaan vasta in situ savukaasuissa vedellä ja/tai vesihöyryllä, jolloin ne muuttuvat vastaaviksi hydroksideiksi ja reagoivat rikkidioksidin kanssa kiinteäksi sul-faatti/sulfiittiseokseksi, joka voidaan sen jälkeen tehokkaasti poistaa savukaasuista fysikaalisilla erotusmenetelmillä .The basic idea of the invention is therefore that calcium and magnesium oxides inactive for desulfurization are activated only in situ in the flue gases by water and / or water vapor, whereby they are converted into the corresponding hydroxides and react with sulfur dioxide to form a solid sulphate / sulphite mixture which can then be efficiently removed. flue gases by physical separation methods.

Jauhemaista oksidia ja/tai karbonaattia syötetään kattilan polttotilaan polttoaineen rikkipitoisuuden mukaan siten, että alkali- ja/tai maa-alkalimetallien määrä on reaktio-kaavan mukaisessa moolisuhteessa vähintään rikkiä vastaava määrä, edullisesti kuitenkin suurempi kuin reaktioon tarvittava määrä. Syöttämällä oksidi ja/tai karbonaatti jauheena erikseen polttotilaan tai oksidi suoraan savukaasuka-navaan sitä ei tarvitse syöttää lietteenä suuttimien kautta, jolloin vältytään suuttimien tukkeutumiselta ja ylimääräisten vesilietteen valmistus- ja annostelulaitteiden käytöltä. Sitävastoin veden ja höyryn syöttö suuttimien kautta on yksinkertaista ja helppoa.The powdered oxide and / or carbonate is fed to the boiler combustion chamber according to the sulfur content of the fuel so that the amount of alkali and / or alkaline earth metals in the molar ratio of the reaction formula is at least equal to sulfur, but preferably greater than the amount required for the reaction. By feeding the oxide and / or carbonate as a powder separately to the combustion chamber or the oxide directly to the flue gas duct, it does not have to be fed as a slurry through the nozzles, thus avoiding clogging of the nozzles and the use of additional aqueous sludge preparation and dosing equipment. In contrast, the supply of water and steam through the nozzles is simple and easy.

Veden tai höyryn syöttö savukaasuihin tapahtuu käytännössä o lämpötilassa 50-800 C, edullisesti kuitenkin lämpötila-o alueella 90-200 C. Mikäli absorptiotuote halutaan ottaa 4 78845 talteen olennaisesti kuivana jauheena, käytetään ruiskutuksessa vettä vain sen verran, että savukaasujen lämpöenergia ja reaktiolämpö kykenee haihduttamaan sen höyryksi tai käytetään reaktiolämmön lisänä pieni määrä systeemin ulkopuolelta tuotua energiaa.The supply of water or steam to the flue gases takes place practically o at a temperature of 50-800 ° C, but preferably in the temperature range of 90-200 ° C. If the absorption product is to be recovered 4 78845 as a substantially dry powder, only water is used in the injection to evaporate the heat energy and heat of reaction. its steam or a small amount of energy imported from outside the system is used in addition to the heat of reaction.

Keksintöä selostetaan alla lähemmin viitaten oheiseen piirustukseen, joka esittää kaaviomaisesti esillä olevan keksinnön mukaisen menetelmän toteuttamiseen soveltuvaa laitteistoa .The invention will be described in more detail below with reference to the accompanying drawing, which schematically shows an apparatus suitable for carrying out the method according to the present invention.

Piirustuksessa on kattila yleisesti merkitty viitenumerolla 1. Kattilan 1 polttotilaan syötetään poltettavaa rikkipitoista ainetta 4, yleensä esilämmitettyä, happipitoista kaasua 5 ja kalsium- ja/tai magnesiumoksidia 6' ja/tai -karbonaattia 6 edullisesti ylimäärin polttotilassa syntyvään rikkidioksidikaasuun nähden. Sanalla "yliroäärin" tarkoitetaan tässä yhteydessä sitä, että kalsium- ja/tai mag-nesiumoksidin ja/tai -karbonaatin sisältämän kalsiumin, magnesiumin tai kalsiumin ja magnesiumin määrä on suurempi kuin mitä teoriassa reaktiokaavan mukaan tarvittaisiin reagoimaan kaiken polttotilaan syötetyn rikin kanssa.In the drawing, the boiler is generally indicated by the reference number 1. The combustion chamber of the boiler 1 is fed with combustible sulfur-containing substance 4, generally preheated, oxygen-containing gas 5 and calcium and / or magnesium oxide 6 'and / or carbonate 6, preferably in excess of the sulfur dioxide gas produced in the combustion chamber. The term "excess" in this context means that the amount of calcium, magnesium or calcium and magnesium contained in the calcium and / or magnesium oxide and / or carbonate is greater than what would theoretically be required by the reaction scheme to react with all the sulfur fed to the combustion chamber.

Kattilaan syötetty karbonaatti hajoaa kattilassa oksidiksi ja hiilidioksidiksi. Oksidi puolestaan voi reagoida rikkidioksidin kanssa muodostaen ensin sulfiittia ja sen jälkeen hapettuessaan sulfaattia. Lyhyen kattilassa viipymisajan vuoksi vain osa oksidista ehtii reagoida rikkidioksidin kanssa reaktion kannalta riittävän korkeassa lämpötilassa, jonka vuoksi kattilan polttotilasta poistuu savukaasukanavaa 7 pitkin palamisjätettä sisältäviä kalsium- ja/tai magne-siumoksidipitoisia savukaasuja 8, jotka vielä sisältävät absorboitumatonta rikkidioksidia. Jauhemaista oksidia 6' voidaan lisäksi tai vaihtoehtoisesti syöttää suoraan savu-kaasukanavaan 7 tai sitä seuraavaan reaktoriin 2.The carbonate fed to the boiler decomposes in the boiler into oxide and carbon dioxide. The oxide, in turn, can react with sulfur dioxide to form sulfite first and then sulfate upon oxidation. Due to the short residence time in the boiler, only a part of the oxide has time to react with sulfur dioxide at a sufficiently high reaction temperature to remove calcium and / or magnesium oxide-containing flue gases 8 containing non-absorbable sulfur oxide from the combustion chamber of the boiler. The powdered oxide 6 'can additionally or alternatively be fed directly to the flue gas duct 7 or to the subsequent reactor 2.

5 788455,78845

Savukaasujen 8 lämpötila on käytännössä sen verran alhainen, että kalsium- ja/tai magnesiumoksidin ja rikkidioksidin reaktio tapahtuu suhteellisen heikosti ja oksideja voidaan niissä olosuhteissa pitää rikin poiston kannalta suhteellisen epäaktiivisina. Savukaasuilla 8 voidaan kuitenkin läm-mönvaihtimessa 12 lämmittää kattilaan 1 syötettävää ilmaa 5.The temperature of the flue gases 8 is practically so low that the reaction between calcium and / or magnesium oxide and sulfur dioxide takes place relatively poorly and the oxides can be considered relatively inactive for desulphurisation under these conditions. However, the flue gases 8 can be used to heat the air 5 supplied to the boiler 1 in the heat exchanger 12.

Kattilan 1 polttotilasta tulevat kalsium- ja/tai magnesiu-moksidipitoiset, rikkidioksidia sisältävät savukaasut 8 johdetaan tämän jälkeen reaktoriin, joka on yleisesti merkitty viitenumerolla 2. Kalsiumin ja/tai magnesiumin aktivoimiseksi savukaasuihin suihkutetaan reaktorissa 2 vettä 9 tai höyryä, joka reagoi kalsium- ja/tai magnesiumoksidin kanssa muodostaen vastaavaa hydroksidia. Hydroksidi puolestaan reagoi savukaasuissa 8 jäljellä olevan rikkidioksidin kanssa muodostaen vastaavaa sulfiittia, joka edelleen hapen läsnä ollessa ainakin osittain hapettuu vastaavaksi sulfaatiksi. Reaktoriin 2 syötetyn veden 9 määrä säädetään niin pieneksi, että savukaasujen 8 lämpö riittää haihduttamaan reaktoriin 2 syötetyn veden. Tällöin kuiva pölymäinen reaktiotuote voidaan poistaa muun pölyn tavoin tavanomaisessa pölynerottimessa 3, josta savukaasut 11 johdetaan edelleen piippuun 13 ja erotettu pöly 12 johdetaan mahdolliseen jatkokäsittelyyn.Calcium and / or magnesium oxide-containing flue gases 8 containing sulfur dioxide from the combustion chamber of boiler 1 are then introduced into a reactor, generally indicated by reference number 2. In order to activate calcium and / or magnesium, water 9 or steam reacting calcium and / or or with magnesium oxide to form the corresponding hydroxide. The hydroxide, in turn, reacts with the remaining sulfur dioxide in the flue gases 8 to form the corresponding sulfite, which is further at least partially oxidized to the corresponding sulfate in the presence of oxygen. The amount of water 9 fed to the reactor 2 is adjusted so small that the heat of the flue gases 8 is sufficient to evaporate the water fed to the reactor 2. In this case, the dry dusty reaction product can be removed, like other dust, in a conventional dust separator 3, from which the flue gases 11 are passed to the barrel 13 and the separated dust 12 is passed to a possible further treatment.

Veden tai höyryn ja jauhemaisen oksidin lisäysjärjestys ei ole mitenkään kriittinen. Siten voidaan esimerkiksi vesi tai höyry syöttää kattilaan ja jauhemainen oksidi vasta kattilan jälkeen joko savukaasukanavaan tai sitä seuraavaan reaktoriin. Esillä olevan keksinnön mukaisen menetelmän lisäetuina mainittakoon, että menetelmää voidaan soveltaa minkä tyyppisellä polttolaitteella hyvänsä varustettuun kattilaan. Kattilan koko ei ole rajoittava tekijä eikä kalsium ja/tai magnesiumoksidia ole tarpeen kierrättää polttotilassa, jolloin vältytään kalliilta kiertopetiratkaisulta hankaline kierrätyslaitteineen ja samalla kiertopetiratkaisun haitta 6 78845 puolena olevalta ylimääräiseltä, sen toimintaperiaatteesta johtuvalta pölyltä ja pölyn erottamiselta. Tunnettuun spray-menetelmään verrattuna on veden tai höyryn suihkuttaminen reaktoriin 2 lisäksi huomattavasti yksinkertaisemmin ja helpommin toteutettavissa kuin suuttimia tukkeavaa ja hankalasti sekoitettavaa lietettä käytettäessä. Lisäetuna mainittakoon, että karbonaatti voidaan taloudellisesti polttaa itse kattilan polttotilassa.The order of addition of water or steam and powdered oxide is by no means critical. Thus, for example, water or steam can be fed to the boiler and the powdered oxide only after the boiler to either the flue gas duct or the subsequent reactor. As a further advantage of the method according to the present invention, it should be mentioned that the method can be applied to any type of boiler equipped with a combustion device. The size of the boiler is not a limiting factor and it is not necessary to recycle calcium and / or magnesium oxide in the combustion chamber, thus avoiding an expensive circulating bed solution with cumbersome recycling equipment and at the same time the disadvantage of the circulating bed solution 6 78845 side dust and dust separation. In addition, compared with the known spray method, the spraying of water or steam into the reactor 2 is considerably simpler and easier to carry out than when using a slurry which clogs the nozzles and is difficult to mix. An additional advantage is that the carbonate can be economically burned in the combustion chamber of the boiler itself.

Keksintöä selostetaan alla lähemmin esimerkkien avulla. Esimerkki 1The invention is described in more detail below by means of examples. Example 1

Hiilipölykattilaan, jonka teho on 600 MW, syötetään täydellä kapasiteetilla ajettaessa 70 t/h hiiltä, jonka rikkipitoisuus on 1,4 %. Palamisilmaa syötetään ylimäärin niin, että happipitoisuus savukaasuissa on 4 %. Kattilaan syötetään kalkkia, joka voi olla esim. joko kalsiumkarbonaattia, dolomiittia tai kalsiumoksidia. Esimerkiksi kalsiumkarbonaattia, jonka kalsiumkarbonaatti-pitoisuus on 90 %, syötetään kattilaan tietyssä vaihtelevassa suhteessa siihen rik-kimäärään nähden, joka tulee polttoaineen mukana kattilaan. Teoreettinen ekvivalenttimäärä on noin 3,4 tn/h kalsiumkarbonaattia .A coal dust boiler with a capacity of 600 MW is fed with 70 t / h of coal with a sulfur content of 1.4% at full capacity. Excess combustion air is supplied so that the oxygen content in the flue gases is 4%. Lime is fed to the boiler, which can be, for example, either calcium carbonate, dolomite or calcium oxide. For example, calcium carbonate with a calcium carbonate content of 90% is fed to the boiler in a certain varying proportion to the amount of sulfur that enters the boiler with the fuel. The theoretical equivalent amount is about 3.4 tn / h of calcium carbonate.

Kalsiumkarbonaatti hajoaaCalcium carbonate decomposes

(1) CaCO ----> CaO + CO(1) CaCO ----> CaO + CO

3 2 kattilassa korkeassa lämpötilassa kalsiumoksidiksi ja hiilidioksidiksi, jotka poistuvat savukaasujen mukana kattilasta. Osa kalsiumoksidista kattilassa reagoi savukaasujen sisältämien rikin oksidien kanssa muodostaen kalsiumsulfaattia tai -sulfiittia 7 788453 2 in a boiler at high temperature into calcium oxide and carbon dioxide, which escape with the flue gases from the boiler. Part of the calcium oxide in the boiler reacts with the sulfur oxides in the flue gases to form calcium sulphate or sulphite 7 78845

(2) CaO + SO + 1/20 ---> CaSO(2) CaO + SO + 1/20 ---> CaSO

2 2 4 tai2 2 4 or

CaO + SO ---> CaSOCaO + SO ---> CaSO

2 32 3

CaSO + 1/20 ---> CaSOCaSO + 1/20 ---> CaSO

3 2 43 2 4

Savukaasuihin suihkutetaan vettä ja/tai höyryä joko kattilassa tai savukanavassa tai erillisessä savukanavan jälkeen olevassa reaktorissa.Flue gases are sprayed with water and / or steam either in a boiler or in a flue or in a separate reactor downstream of the flue.

Energiataloudellisesta edullisinta on lisätä savukaasujen kosteutta suihkuttamalla niihin vettä kaikkien lämmöntal-teenottopintojen jälkeen erillisessä reaktorissa.It is most economically advantageous to increase the humidity of the flue gases by spraying water on them after all the heat recovery surfaces in a separate reactor.

Savukaasujen kosteuden lisääntyminen tekee mahdolliseksi erittäin reaktiivisen kalsiumhydroksidin muodostumisen kattilassa reagoimatta jääneestä kalsiumoksidista, (3) CaO + H O ---> Ca(OH) 2 2An increase in the humidity of the flue gases makes it possible to form highly reactive calcium hydroxide in the boiler from unreacted calcium oxide, (3) CaO + H O ---> Ca (OH) 2 2

Ca(OH) + SO ---> CaSO + H OCa (OH) + SO ---> CaSO + H O

2 2 3 2 joka nopeasti reagoi savukaasujen sisältämien rikin oksidien kanssa. Mitä kosteampia savukaasut poistuessaan ovat, sitä tehokkaammin rikkidioksidi tulee poistettua savukaasuista. Energiataloudellisesta on kuitenkin edullista toimia niin, että kemiallisissa reaktioissa vapautunut lämpö-riittää haihduttamaan lisätyn vesimäärän. Mikäli halutaan nostaa savukaasujen loppulämpötilaa se tehdään joko ulkopuolisella lämmöllä tai lämpimällä savukaasuvirralla.2 2 3 2 which reacts rapidly with sulfur oxides in flue gases. The wetter the flue gases as they exit, the more efficiently the sulfur dioxide will be removed from the flue gases. However, from an energy point of view, it is advantageous to operate in such a way that the heat released in the chemical reactions is sufficient to evaporate the added amount of water. If it is desired to increase the final flue gas temperature, this is done either with external heat or with a warm flue gas flow.

Olennaista on että reaktiovyöhykkeelle tuleva kalsiumkarbo-naatista tai dolomiitista peräisin oleva yhdiste on oksidi-muodossa .It is essential that the calcium carbonate or dolomite-derived compound entering the reaction zone is in the oxide form.

Tulokset on esitetty alla olevassa taulukossa, josta ilmenee prosentuaalisesti kuinka paljon rikkidioksia saatiin 8 78845 poistetuksi savukaasuista, kun kattilaan syötettiin esillä olevan keksinnön mukaisesti vaihtelevia määriä kalsiumkar-bonaattia, jonka määrä on ilmoitettu jauhemaisen kalsium-karbonaatin kalsiumpitoisuuden ja kattilaan syötetyn polttoaineen rikkipitoisuuden moolisuhteina. Savukaasujen lämpötilat on mitattu välittömästi ennen veden tai höyryn o syöttökohtaa, paitsi 800 C:ssa jossa vesi tai höyry on syötetty suoraan kattilaan.The results are shown in the table below, which shows the percentage of 8 78845 sulfur dioxide removed from the flue gases when varying amounts of calcium carbonate, expressed as molar ratios of the calcium content of powdered calcium carbonate and the sulfur content of the fuel fed to the boiler, were fed to the boiler. Flue gas temperatures are measured immediately before the water or steam supply point, except at 800 C where water or steam is supplied directly to the boiler.

. B). B)

Ca/S Savukaasun Savukaasun SOCa / S Flue Gas Flue SO

2 lämpötila lämpötila reduktio S u o A) o 0,48 800 C 108 C 42 % 0,52 50 C 65 C 56 % 1,52 202°C 74°C 77 % 1,56 90°C 68 C 82 % 2,20 200 C 72 C 87 % o o 2,22 120 C 62 C 96 % 2,3 110 C 68 C 93 % 2,5 90 C 66 C 97 % o A) o 4,1 800 C 110 C 72 % 4,0 120 C 68 C 98 % A) veden tai höyryn syöttö kattilaan B) Välittömästi ennen veden syöttökohtaa2 temperature temperature reduction S uo A) o 0.48 800 C 108 C 42% 0.52 50 C 65 C 56% 1.52 202 ° C 74 ° C 77% 1.56 90 ° C 68 C 82% 2, 20,200 C 72 C 87% oo 2.22 120 C 62 C 96% 2.3 110 C 68 C 93% 2.5 90 C 66 C 97% o A) o 4.1 800 C 110 C 72% 4, 0 120 C 68 C 98% A) water or steam supply to the boiler B) Immediately before the water supply point

Esimerkki 2Example 2

Esimerkin 1 mukaiseen hiilipölykattilaan samoilla toiminta-arvoilla syötetään dolomiittia, jossa on 45 % kalsiumkarbo- naattia (CaCO ), 45 % magnesiumkarbonaattia (MgCO ) ja 3 3 10 % epäpuhtauksia. Syötettävään rikkimäärään nähden tarvitaan dolomiittia ekvivalensiuden perusteella noin 6,8 tn/h.Dolomite with 45% calcium carbonate (CaCO), 45% magnesium carbonate (MgCO) and 3 3 10% impurities is fed to the coal dust boiler according to Example 1 with the same operating values. In terms of equivalence, about 6.8 tn / h of dolomite is required in relation to the amount of sulfur fed.

Dolomiitin sisältämät kalsium- ja magnesiumkarbonaatit hajoavat kattilassa kalsium- ja magnesiumoksideiksi ja hiilidioksidiksi, jotka poistuvat savukaasujen mukana kattilasta. Osa oksideista kattilassa reagoi savukaasujen sisältämien rikin oksidien kanssa muodostaen sulfaattia tai sulfiittia.The calcium and magnesium carbonates contained in the dolomite decompose in the boiler into calcium and magnesium oxides and carbon dioxide, which leave the boiler with the flue gases. Some of the oxides in the boiler react with the sulfur oxides in the flue gases to form sulfate or sulfite.

9 788459,78845

Savukaasuihin suihkutetaan vettä ja/tai vesihöyryä joko kattilassa tai savukanavassa tai erillisessä savukanavan jälkeen olevassa reaktorissa, jolloin kosteuden lisääntymisen ansiosta kattilassa reagoimatta jääneet oksidit voivat muodostaa hydroksidia. Hydroksidi puolestaan reagoi savukaasujen sisältämien rikin oksidien kanssa muodostaen jauhemaista reaktiotulosta.Flue gases are sprayed with water and / or water vapor either in a boiler or in a flue or in a separate downstream reactor, whereby unreacted oxides in the boiler can form hydroxide due to the increase in humidity. The hydroxide, in turn, reacts with the sulfur oxides contained in the flue gases to form a powdery reaction product.

Dolomiittia käytettäessä reagoi erittäin reaktiivinen kal-siumhydroksidi ennen hitaampaa magnesiumhydroksidia, joka kalkkimäärän ollessa riittävä läpäisee reaktorin lähes reagoimatta. Suunnittelemalla prosessi pelkästään dolomiitissa olevan kalsiumin perusteella toteutettavaksi päädytään edellä esitettyyn ekvivalenttisuusmäärään. Kalsiumin mooli-suhteen rikkiin nähden ollessa vähintään 1 ovat prosessin toiminnalliset tulokset olennaisesti taulukon 1 vastaavien arvojen mukaiset.When dolomite is used, highly reactive calcium hydroxide reacts before slower magnesium hydroxide, which, when the amount of lime is sufficient, passes through the reactor with almost no reaction. By designing the process to be carried out solely on the basis of calcium in dolomite, the amount of equivalence shown above is reached. With a molar ratio of calcium to sulfur of at least 1, the functional results of the process are substantially in accordance with the corresponding values in Table 1.

Esimerkki 3Example 3

Esimerkin 1 mukaiseen kattilaan vastaavilla toiminta-arvoilla syötetään kalsiumoksidia, jossa 10 % epäpuhtauksia. Kattilaan polttoaineen mukana tulevaan rikkimäärään nähden reaktion kannalta teoreettinen ekvivalenttimäärä kalsiumoksidia on noin 1,9 tn/h.Calcium oxide with 10% impurities is fed to the boiler according to Example 1 with the corresponding operating values. The theoretical equivalent amount of calcium oxide for the reaction is about 1.9 tn / h in relation to the amount of sulfur that enters the boiler as fuel.

Osa kalsiumoksidista reagoi kattilassa savukaasujen sisältämien rikin oksidien kanssa muodostaen kalsiumsulfaattia tai -sulfiittia.Some of the calcium oxide reacts in the boiler with the sulfur oxides contained in the flue gases to form calcium sulfate or sulfite.

Savukaasuihin suihkutetaan vettä ja/tai höyryä joko kattilassa tai savukanavassa tai erillisessä savukanavan jälkeen olevassa reaktorissa.Flue gases are sprayed with water and / or steam either in a boiler or in a flue or in a separate reactor downstream of the flue.

ίο 78845ίο 78845

Kalsiumoksidista muodostuu kosteuden lisääntymisen ansiosta erittäin reaktiivista kalsiumhydroksidia, joka nopeasti reagoi savukaasujen vielä sisältämien rikin oksidien kanssa. Mitä kosteampia savukaasut poistuessaan ovat, sitä tehokkaammin rikkidioksidi tulee poistettua savukaasuista. Energiataloudellisesta on kuitenkin edullista toimia niin, että kemiallisessa reaktiossa vapautunut lämpö riittää haihduttamaan lisätyn vesimäärän.Due to the increase in humidity, calcium oxide forms a highly reactive calcium hydroxide, which reacts rapidly with the sulfur oxides still contained in the flue gases. The wetter the flue gases as they exit, the more efficiently the sulfur dioxide will be removed from the flue gases. However, from an energy efficiency point of view, it is advantageous to operate so that the heat released in the chemical reaction is sufficient to evaporate the added amount of water.

Kun määritellään kalsiumoksidin mukana syötettävä kalsium moolisuhteessa rikkiin, ovat tulokset esimerkin 1 taulukossa 1 esitetyn mukaiset.When determining the molar ratio of calcium to be fed with calcium oxide to sulfur, the results are as shown in Table 1 of Example 1.

lili

Claims (6)

1. Förfarande för avlägsning av gasformiga svavelförenin-gar säsom svaveldioxid ur rökgaser fran en panna, känne-t e c k n a t av att a) det förutom det svavelhaltiga, brännbara ämnet (4) och den syrehaltiga gasen (5) även mätäs pulverformig alkali-och/eller jordalkalimetalloxid och/eller en motsvarande för-ening, som i pannan omvandlas tili oxid, säsom karbonat (6), tili pannan (1), eller sä mätäs nämnda oxidpulver (6') tili de fran pannan avgäende svaveldioxidhaltiga rökgaserna (8), b) pannan (1) och/eller rökgaserna (8) besprutas separat (2) med vatten (9) och/eller änga för omvandling av oxiden tili hydroxid, som reagerar med svaveldioxid, och slutligen att c) det som reaktionsprodukt erhällna fasta ämne (12), som irmehäller alkali- och/eller jordalkalimetallsulfat samt möjligen sulfit, separeras (3) fran gaserna (11).A process for removing gaseous sulfur compounds such as sulfur dioxide from flue gases from a boiler, characterized in that a) in addition to the sulfur-containing combustible substance (4) and the oxygen-containing gas (5), powdery alkali and / or or alkaline earth metal oxide and / or a corresponding compound which is converted in the boiler to oxide, such as carbonate (6), to boiler (1), or as said oxide powder (6 ') to the sulfur dioxide-containing flue gases (8) emitted from the boiler, b) boiling the boiler (1) and / or the flue gases (8) separately (2) with water (9) and / or meadow to convert the oxide to hydroxide which reacts with sulfur dioxide and finally c) the solid obtained as a reaction product (12), which contains alkali and / or alkaline earth metal sulfate as well as possibly sulfite, is separated (3) from the gases (11). 2. Förfarande enligt patentkravet 1, känneteck-n a t av att ett överskott av nämnda pulver (6, 6') inmatas i förhällande tili det tili rökgaserna befintliga svavlet.2. A method according to claim 1, characterized in that an excess of said powder (6, 6 ') is fed in relation to the sulfur present in the flue gases. 3. Förfarande enligt patentkravet 1 eller 2, känne- t e c k n a t av att besprutningen med vatten (9) och/eller . o anga utförs vid rökgastemperaturen 50-800 C, företrädesvis o vid 90-200 C.Method according to claim 1 or 2, characterized in that the spraying with water (9) and / or. o vapors are carried out at flue gas temperature 50-800 C, preferably o at 90-200 C. 4. Förfarande enligt nägot av patentkraven 1 tili 3, k ä n n e t e c k n a t av att rökgaserna (8) besprutas med högst sa mycket vatten (9), att detta kan förflyktigas av den värmeenergi, som rökgaserna och reaktionerna förmär producera.4. A process according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the flue gases (8) are sprayed with not more than water (9), that this can be volatilized by the heat energy which the flue gases and reactions produce.
FI851622A 1984-11-09 1985-04-24 FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR, SAOSOM SVAVELDIOXID FRAON ROEKGASERNA FRAON EN PANNA. FI78845B (en)

Priority Applications (28)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI851622A FI78845B (en) 1984-11-09 1985-04-24 FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR, SAOSOM SVAVELDIOXID FRAON ROEKGASERNA FRAON EN PANNA.
NZ213857A NZ213857A (en) 1984-11-09 1985-10-16 Removal of sulphur compounds from flue gases by addition of alkali or alkaline earth metal oxides and h 2 o into furnace
JP60236245A JPS61287419A (en) 1985-04-24 1985-10-22 Removal of gaseous sulfur compound from flue gas of furnace
HU854100A HU202423B (en) 1985-04-24 1985-10-24 Method for removing gaseous sulfur compounds from flue gas of boilers
DD85282040A DD239126A5 (en) 1985-04-24 1985-10-24 METHOD FOR THE SEPARATION OF GAS-FUSED SULFUR COMPOUNDS, SUCH AS SULFUR DIOXIDE, FROM BOILER SMOKE GASES
AU49076/85A AU579901B2 (en) 1984-11-09 1985-10-25 A process for removing gaseous sulfur compounds, such as sulfur dioxide, from the flue gases of a furnace
ES548286A ES8700308A1 (en) 1985-04-24 1985-10-28 Removal of gaseous sulfur compound from flue gas of furnace
CH4723/85A CH672266A5 (en) 1985-04-24 1985-11-04
FR858516280A FR2580949B1 (en) 1985-04-24 1985-11-04 PROCESS FOR REMOVING SULFIDOUS GAS COMPOUNDS, ESPECIALLY SULFUROUS ANHYDRIDE, FROM COMBUSTION GASES FROM A FIREPLACE
ZA858475A ZA858475B (en) 1985-04-24 1985-11-05 A process for removing gaseous sulfur compounds,such as sulfur dioxide,from the flue gases of a furnace
BG072296A BG60232B1 (en) 1984-11-09 1985-11-06 METHOD FOR REMOVING GAS SULFUR COMPOUNDS, SUCH AS SULFUR DIOXIDE, FROM Flue Flue Gases
SU853971542A SU1711658A3 (en) 1985-04-24 1985-11-06 Method of reduction of sulphurous anhydride concentration in flue gases
DE19853539349 DE3539349A1 (en) 1985-04-24 1985-11-06 Process for separating off gaseous sulphur compounds, such as sulphur dioxide, from boiler flue gases
BE0/215831A BE903596A (en) 1985-04-24 1985-11-06 PROCESS FOR SEPARATING SULFUR COMPOUNDS FROM SMOKE GASES FROM AN OVEN.
YU1730/85A YU44270B (en) 1985-04-24 1985-11-06 Process for removal of sulphur gasses from furnace smoke
SE8505269A SE461957B (en) 1984-11-09 1985-11-07 Method for removing gaseous sulphur compounds such as sulphur dioxide from flue gases
CN85107964.4A CN1004258B (en) 1985-04-24 1985-11-07 Process for removing gaseous sulfur compunds, such as sulfur dioxide, from flue gases of furnace
GB08527454A GB2169887B (en) 1984-11-09 1985-11-07 A process for removing gaseous sulphur compounds, such as sulphur dioxide, from the flue gases of a furnace
RO85120718A RO93450A (en) 1985-04-24 1985-11-08 PROCEDURE FOR INDUSTRY OF SULFUR GAS COMPOSITIONS IN OVEN GAS SULFUR
DK515385A DK515385A (en) 1985-04-24 1985-11-08 PROCEDURE FOR SULFUR GAS SULFURATION
CA000494921A CA1289337C (en) 1984-11-09 1985-11-08 Process for removing gaseous sulfur compounds, such as sulfur dioxide, from the flue gases of a furnace
IT8567942A IT1237362B (en) 1984-11-09 1985-11-08 PROCEDURE FOR REMOVAL OF SULFUR GASEOUS COMPOUNDS, PARTICULARLY SULFUR DIOXIDE FROM THE OVEN OF COMBUSTION GAS
CS807985A CS274269B2 (en) 1985-04-24 1985-11-08 Method of sulphur dioxide removal from fue gases
PL1985256162A PL148178B1 (en) 1985-04-24 1985-11-08 Method of removing gaseous sulfur compounds,in particular sulfur dioxide,from furnace combustion gases
NL8503082A NL8503082A (en) 1984-11-09 1985-11-08 PROCESS FOR THE REMOVAL OF GASEOUS SULFUR COMPOUNDS, SUCH AS SULFUR DIOXIDE, FROM THE COMBUSTION GASES OF AN OVEN.
LV920549A LV5587A3 (en) 1985-04-24 1992-12-29 A drop in the concentration of serskabes anhydride to dumgazes
LTRP1230A LT2549B (en) 1985-04-24 1993-09-28 THE FOUNDATION OF SILVER ANHYDRID CONCENTRATION IN DUMP GAS
BA970189A BA97189B1 (en) 1985-04-24 1997-08-19 Process for removing gaseous sulfur compounds as sulfur dioxide from the flue gas of a furnace

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI844411A FI844411A (en) 1984-11-09 1984-11-09 FOERFARANDE FOER AVLAEGSNING AV SVAVELDIOXID FRAON ROEKGASERNA AV EN VAERMEPANNA.
FI844411 1984-11-09
FI851622 1985-04-24
FI851622A FI78845B (en) 1984-11-09 1985-04-24 FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR, SAOSOM SVAVELDIOXID FRAON ROEKGASERNA FRAON EN PANNA.

Publications (3)

Publication Number Publication Date
FI851622A0 FI851622A0 (en) 1985-04-24
FI851622L FI851622L (en) 1986-05-10
FI78845B true FI78845B (en) 1989-06-30

Family

ID=26157679

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI851622A FI78845B (en) 1984-11-09 1985-04-24 FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR, SAOSOM SVAVELDIOXID FRAON ROEKGASERNA FRAON EN PANNA.

Country Status (9)

Country Link
AU (1) AU579901B2 (en)
BG (1) BG60232B1 (en)
CA (1) CA1289337C (en)
FI (1) FI78845B (en)
GB (1) GB2169887B (en)
IT (1) IT1237362B (en)
NL (1) NL8503082A (en)
NZ (1) NZ213857A (en)
SE (1) SE461957B (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3863549D1 (en) * 1987-10-16 1991-08-08 Reinhard Fischer METHOD FOR ELIMINATING WASTE BY BURNING WITH OXYGEN.
US5376354A (en) * 1987-10-16 1994-12-27 Noell Abfall-Und Energietechnik Gmbh Process for disposal of waste by combustion with oxygen
FI83166B (en) * 1989-02-15 1991-02-28 Imatran Voima Oy RENINGSMETOD FOER ROEKGASER OCH ANLAEGGNING FOER RENING AV ROEKGASER.
US8758710B2 (en) 2010-06-15 2014-06-24 E.T. Energy Corp. Process for treating a flue gas

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU419407B2 (en) * 1970-09-10 1971-11-30 The Golden Cycle Corporation Process for the entrapment of sulfur dioxide gas
US3687613A (en) * 1970-10-27 1972-08-29 Combustion Eng Method and apparatus for preparing an additive for introduction to a gas scrubber
AU455051B2 (en) * 1971-05-31 1974-10-29 Chemical Construction Corporation Process forthe recovery of sulfur dioxide
JPS5079477A (en) * 1973-11-08 1975-06-27
SE418152B (en) * 1974-06-12 1981-05-11 Ceskoslovenska Akademie Ved SET FOR EXHAUSTABILITY OF GASES, IN PARTICULAR NITROGEN AND SULFUR OXIDES, WITH THE HELP OF CARBONATES
GB1429427A (en) * 1974-07-25 1976-03-24 Asahi Fibreglass Co Method of cleaning waste gases containing a fluorine component
GB1504688A (en) * 1975-04-11 1978-03-22 Exxon Research Engineering Co Mitigating or preventing environmental pollution by sulphur oxides in the treatment of sulphur-containing substance
GB1551357A (en) * 1975-05-06 1979-08-30 Hoelter H Purification of gas
US3976747A (en) * 1975-06-06 1976-08-24 The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration Modified dry limestone process for control of sulfur dioxide emissions
BR8103078A (en) * 1980-05-24 1982-02-09 Hoelter H PROCESS AND DEVICE FOR THE DISPOSAL OF Sulfurous Anhydride AND OTHER HARMFUL SUBSTANCES OF SMOKE GAS
CA1152294A (en) * 1980-10-08 1983-08-23 Xuan T. Nguyen Fluidized bed sulfur dioxide removal
DE3106580A1 (en) * 1981-02-21 1982-09-02 L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach METHOD FOR MINIMIZING EMISSIONS FROM POLLUTION PLANTS
DE3235341A1 (en) * 1982-09-24 1984-03-29 Deutsche Babcock Anlagen Ag, 4200 Oberhausen METHOD FOR PURIFYING EXHAUST GASES

Also Published As

Publication number Publication date
GB2169887B (en) 1988-11-23
AU579901B2 (en) 1988-12-15
FI851622A0 (en) 1985-04-24
SE8505269L (en) 1986-10-25
IT8567942A0 (en) 1985-11-08
AU4907685A (en) 1986-10-30
GB2169887A (en) 1986-07-23
SE8505269D0 (en) 1985-11-07
NL8503082A (en) 1986-06-02
SE461957B (en) 1990-04-23
BG60232B2 (en) 1994-01-18
BG60232B1 (en) 1994-01-24
CA1289337C (en) 1991-09-24
IT1237362B (en) 1993-05-31
NZ213857A (en) 1989-07-27
FI851622L (en) 1986-05-10
GB8527454D0 (en) 1985-12-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI78401B (en) FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER ATT BRINGA ROEKGASERNAS GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR SAOSOM SVAVELDIOXID ATT REAGERA TILL FASTA FOERENINGAR SOM SEPARERAS FRAON ROEKGASERNA.
FI78846B (en) FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR OCH SVAVELDIOXID UR ROEKGASER I EN PANNA.
US3932587A (en) Absorption of sulfur oxides from flue gas
US5173279A (en) Method and composition for treating flue or exhaust gases utilizing modified calcium hydroxide
CA2629987C (en) Flue gas desulfurization process utilizing hydrogen peroxide
US4604269A (en) Flue gas desulfurization process
US4839147A (en) Method of purifying combustion product gases contaminated with dust and noxious gases
US3784680A (en) Cyclical process for recovery of elemental sulfur from waste gases
FI80616B (en) FOERFARANDE FOER AVLAEGSNING AV SVAVELDIOXID FRAON HETA ROEKGASER.
US4976937A (en) Sulfur dioxide removal from flue gases with sulfite oxidation inhibition
US4472364A (en) Process for removal of sulfur oxides from hot gases
KR930012041B1 (en) Simultaneous desulphurization and denitrogenation method
FI78845B (en) FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR, SAOSOM SVAVELDIOXID FRAON ROEKGASERNA FRAON EN PANNA.
EP0128698B1 (en) Process and reactor for desulfurization of hot waste gas
US4666690A (en) Method for removing sulfur dioxide from flue gases
SU1711658A3 (en) Method of reduction of sulphurous anhydride concentration in flue gases
US4891194A (en) Method for scrubbing flue gases from a firing unit
FI111608B (en) Flue gas cleaning process
GB2163739A (en) Exhaust gas desulphurisation and treatment of CaSOx solids produced therein
JPH07114920B2 (en) Exhaust gas desulfurization method and apparatus

Legal Events

Date Code Title Description
FC Application refused

Owner name: OY TAMPELLA AB