DE3235341A1 - METHOD FOR PURIFYING EXHAUST GASES - Google Patents
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Abstract
Description
Krefeld, den 20.9·82 T1 - PL/Od A 82/02Krefeld, September 20th 82 T1 - PL / Od A 82/02
Deutsche BabcockGerman Babcock
Anlagen AktiengesellschaftInvestments joint-stock company
Duisburger Straße 375Duisburger Strasse 375
4200 Oberhausen 14200 Oberhausen 1
Die Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.The invention relates to a method according to the preamble of claim 1.
Zur Abtrennung von gasförmigen Schadstoffen wie SO2 und . HCl, aus Abgasen, sind seit langem die Naßwaschverfahren bekannt. Diese haben zwei schwere Nachteile:For the separation of gaseous pollutants such as SO 2 and. HCl, from exhaust gases, has long been known to the wet washing process. These have two serious disadvantages:
1. die gelösten oder suspendierten Reaktionsprodukte belasten das Abwasser1. the dissolved or suspended reaction products pollute the wastewater
2. die Abgase werden bis unter ihren Taupunkt abgekühlt, so daß eine energieverbrauchende Wiederaufheizung erforderlich" ist.2. the exhaust gases are cooled down to below their dew point, so that energy-consuming reheating is necessary " is.
Diese Nachteile werden durch ein sogenanntes "naß-trockenes" Verfahren vermieden, das in der DE-AS 21 59 186 beschrieben ist. Dabei wird eine Reagenzlösung innerhalb eines Turmes • in den Gasstrom eingesprüht. Die Zufuhr der in Form eines feinen Nebels eingesprühten Reagenzlösung wird derart auf die Konzentration der Verunreinigungen und die Temperatur derThese disadvantages are avoided by a so-called "wet-dry" process, which is described in DE-AS 21 59 186 is. A reagent solution is sprayed into the gas stream inside a tower. The supply of the in the form of a fine mist sprayed in reagent solution is so on the concentration of the impurities and the temperature of the
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zu reinigenden Abgase abgestimmt, daß die= Temperatur des den Turm verlassenden Gasstromes über den Taupunkt gehalten; praktisch alle Flüssigkeit im Turm verdampft und das Reaktionsprodukt am Ausgang des Turmes in fester Form erhalten wird. Die erforderliche Menge an Reaktionsmittel ist naturgemäß proportional zur Schadgaskonzentration und entspricht unter günstigen Bedingungen z.B. dem 1,5-fachen stöchiometrischen Verhältnis. Die Wassermenge muß zumindest ausreichen um das Reaktionsmittel in Lösung bzw. Suspension zu halten. Das Verfahren ist daher auf solche Fälle beschränkt, bei denen der aus der zu verdampfenden Wassermenge errechnete Temperaturabfall kleiner ist als die Differenz zwischen der Anfangstemperatur des Gases und seiner Taupunkttemperatur. Insbesondere bei Dampferzeugern liegt die Temperatur, mit der die Abgase in die Gasreinigung eintreten, aus wärmewirtschaftlichen Gründen relativ niedrig, z.B. bei 130-140 0C. Am Ausgang der Gasreinigungsstufe soll die Temperatur mindestens noch zwischen 100 und 110 0C liegen, um den nötigen Sicherheitsabstand vom Taupunkt einzuhalten. Der Temperaturabfall in der Gasreinigung darf demnach nur etwa 30 ° betragen. Diese Bedingung läßt sich bei kohle- oder ölgefeuerten Dampferzeugern und bei Verwendung von gelöschtem Kalk als Reaktionsmittel nur erfüllen, wenn der Schwefelgehalt im Brennstoff nicht wesentlich größer als 1 % ist.to be cleaned exhaust gases matched that the = temperature of the gas flow leaving the tower is kept above the dew point; practically all liquid in the tower evaporates and the reaction product is obtained in solid form at the exit of the tower. The required amount of reactant is naturally proportional to the noxious gas concentration and, under favorable conditions, corresponds, for example, to 1.5 times the stoichiometric ratio. The amount of water must at least be sufficient to keep the reactant in solution or suspension. The method is therefore limited to those cases in which the temperature drop calculated from the amount of water to be evaporated is smaller than the difference between the initial temperature of the gas and its dew point temperature. In particular, in steam generators is the temperature at which the exhaust gases enter the gas purification, from heat-economic reasons relatively low, for example at 130-140 0 C. At the outlet of the gas purification stage to the temperature of at least are between 100 and 110 0 C, necessary for the Maintain a safety distance from the dew point. The temperature drop in gas cleaning must therefore only be around 30 °. In the case of coal or oil-fired steam generators and when using slaked lime as the reactant, this condition can only be met if the sulfur content in the fuel is not significantly greater than 1 % .
Daher ist das "naß-trockene" Verfahren bei der Verfeuerung hochschwefelhaltiger Brennstoffe, deren Schwefelgehalt je nach Herkunft 2 bis 3 % erreichen kann, nicht anwendbar.Therefore, the "wet-dry" process cannot be used when burning high-sulfur fuels, the sulfur content of which can reach 2 to 3% depending on the origin.
Ferner 1st es z.B. durch die DE-OS 25 20 045 bekannt, fein aufgemahlene Absorptionsmassen, u.a. auch Kalkstaub, trocken in das Rohgas einzublasen. Dabei wird eine Temperaturabsenkung praktisch völlig vermieden. Ein schwerer Nachteil des Trockenverfahrens besteht aber darin, daß eine befriedigende Abscheideleistung, wenn überhaupt, dann nur unter Einsatz einer Menge an Reaktionsmittel erreichbar 1st, dieFurthermore, it is known e.g. from DE-OS 25 20 045, finely ground absorption masses, including lime dust, dry to be blown into the raw gas. A drop in temperature is practically completely avoided. A serious disadvantage of the dry process consists in the fact that a satisfactory separation performance, if at all, then only below Use of an amount of reactant achievable is the
das . stöchiometrische Verhältnis um ein Mehrfaches übersteigt. BAD ORIGINAL- COPYthe . exceeds the stoichiometric ratio several times. BAD ORIGINAL COPY
Dadurch ergibt sich eine Kostensteigerung, die in vielen Fällen untragbar ist.This results in a cost increase that is common to many Cases is unsustainable.
In der DE-OS 25 18 079 wird ein zweistufiges Verfahren beschrieben, bestehend aus einer ersten "naß-trockenen" und einer nachgeschalteten trockenen Stufe. Dabei wird der weitaus größte Teil der Schadstoffe - z.B. 90 % - auf "naß-trockenem" Wege abgeschieden. Nur der verbleibende geringe Rest wird mit dem Trockenverfahren dem Gasstrom entzogen. Es wird ausdrücklich erwähnt, daß es nicht ökonomisch wäre, mit einer höheren Schadgaskonzentration in die Trockenstufe zu gehen, da nur 7 bis 15 % des Trockenstoffes für die Sorption der 'Schadgase wirksam sind. Da also nahezu die gesamte Schadgasmenge in der "naß-trockenen" Stufe abgeschieden wird, ist die erforderliche Wassermenge bei diesem 2-stufigen Verfahren nur unwesentlich geringer als bei dem 1-stufigen "naß-trockenen" Verfahren. Hier wie dort bedingen hohe Schadgaskonzentrationen hohe Wassermengen, die wiederum einen starken Temperaturabfall ver-Ursachen. Dies wird durch die in der DE-OS 25 18 079 angegebenen Beispiele bestätigt, bei denen jeweils in der ersten Stufe ein Temperaturabfall von mehreren hundert 0C verzeichnet ist. Dieses Verfahren unterliegt daher hinsichtlich seiner Anwendung hinter Dampferzeugern den gleichen Beschränkungen wie das "naß-trockene" Verfahren.In DE-OS 25 18 079 a two-stage process is described, consisting of a first "wet-dry" and a subsequent dry stage. The vast majority of the pollutants - for example 90 % - are separated in a "wet-dry" way. Only the small amount that remains is removed from the gas flow using the dry process. It is expressly mentioned that it would not be economical to go into the drying stage with a higher pollutant gas concentration, since only 7 to 15 % of the dry matter is effective for the sorption of the pollutant gases. Since almost the entire amount of harmful gas is separated in the "wet-dry" stage, the amount of water required in this 2-stage process is only slightly less than in the 1-stage "wet-dry" process. Here, as there, high concentrations of harmful gases require large amounts of water, which in turn causes a sharp drop in temperature. This is confirmed by the examples given in DE-OS 25 18 079, in which a temperature drop of several hundred ° C. is recorded in each case in the first stage. This process is therefore subject to the same restrictions as the "wet-dry" process with regard to its use downstream of steam generators.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs angegebenen Gattung zu schaffen, bei dem der Temperaturabfall auch unter hohen Schadgaskonzentrationen die bei Dampferzeugungsanlagen zur Verfügung stehende Temperaturspanne nicht überschreitet und bei dem der Verbrauch an Reaktionsmitteln wesentlich geringer ist als bei bekannten trockenen Verfahren.The present invention is based on the object of creating a method of the type specified at the beginning the temperature drop even under high pollutant gas concentrations that are available in steam generation systems does not exceed the standing temperature range and at which the consumption of reactants is significantly lower than with known dry processes.
Diese Aufgabe wird durch die im Kennzeichen des Anspruchs 1 angegebene Maßnahme gelöst.This object is achieved by the measure specified in the characterizing part of claim 1.
Bei dem Verfahren gemäß der Erfindung wird in der ersten Stufe im Trockenverfahren, d.h. ohne nennenswerte Abkühlung des Gases, der Schadgasgehalt erheblich reduziert z.B. auf 30 bis 50 % der Anfangskonzentration. Das nur teilweise ausreagierte trockene Reaktionsmittel gelangt ebenso wie das verbliebene Schadgas mit dem Abgasstrom in die zweite Stufe und wird dort angefeuchtet. Dadurch wird es aktiviert, so daß es zu einer erneuten Reaktion mit dem verbliebenen Schadgas fähig ist. Diese Reaktion wird durch die Turbulenz gefördert, die durch die Einsprühung und die Verdampfung des wässrigen Mediums verursacht wird. Der zurIn the process according to the invention, in the first stage in the dry process, that is to say without significant cooling of the gas, the harmful gas content is considerably reduced, for example to 30 to 50 % of the initial concentration. The dry reactant, which has only partially reacted, reaches the second stage with the exhaust gas flow, as does the remaining harmful gas, where it is humidified. This activates it so that it is able to react again with the remaining harmful gas. This reaction is promoted by the turbulence caused by the injection and evaporation of the aqueous medium. The for
1-5 Aktivierung der Partikel erforderliche Feuchtegehalt des Gases ist unabhängig von der Menge des in der ersten Stufe zugegebenen Trockenstoffes und damit auch von der anfänglichen Schadgaskonzentration. Daher läßt sich auch bei hohen Schadgaskonzentrationen die Wassermenge so beschränker daß eine Taupunktunterschreitung vermieden wird.1-5 activation of the particles required moisture content of the Gas is independent of the amount of dry matter added in the first stage and thus also of the initial one Noxious gas concentration. Therefore, the amount of water can be restricted in this way even with high concentrations of harmful gas that falling below the dew point is avoided.
Die in Anspruch 2 empfohlene Verwendung von reinem Wasser, d.h. Leitungswasser oder Brauchwasser ohne Zusatz von Reaktionsmitteln, ist insbesondere dann vorteilhaft, wenn die Schadgaskonzentration nicht extrem hoch und zeitlich einigermaßen konstant ist. Die Vorteile bestehen darin, daß Verstopfungen und Verschleiß der Düsen vermieden werden, daß die Gefahr von Anbackungen an den Wänden des Reaktionsgefäßes praktisch ausgeschaltet ist und daß durch die Ver- wendung von einfachen Einstoffdüsen Energiekosten gespart werden können.The use of pure water recommended in claim 2, i.e. tap water or industrial water without the addition of Reactants, is particularly advantageous if the pollutant gas concentration is not extremely high and time-consuming is reasonably constant. The advantages are that clogging and wear of the nozzles are avoided, that the risk of caking on the walls of the reaction vessel is practically eliminated and that the caking Use of simple single-fluid nozzles saves energy costs can be.
Insbesondere bei extrem hohen Schadgaskonzen-trationen empfiehlt sich jedoch die Zugabe von frischem Reaktionsmittel in gelöster ode.r suspendierter Form in der zweiten Stufe gemäß Anspruch 3·However, concentrations harmful gas concen-in particular at extremely high, the addition of fresh reactants in dissolved ode.r suspended form is recommended that in the second stage according to claim 3 ·
COPV JCOPV J
Die Steuerung gemäß Anspruch 4 ist vorteilhaft bei Abgasen mit schwankenden Schadgaskonzentrationen.The control according to claim 4 is advantageous in the case of exhaust gases with fluctuating noxious gas concentrations.
Durch die Maßnahme:gemäß Anspruch 5 wird der Verbrauch an Reaktionsmitteln weiter gesenkt.As a result of the measure : according to claim 5, the consumption of reactants is further reduced.
Durch die Maßnahme gemäß Anspruch 6 wird dabei vermieden, daß zusammen mit den Reaktionsprodukten auch Plugasche zurückgeführt wird.The measure according to claim 6 avoids that together with the reaction products, plug ash is also recycled.
Die Zeichnung dient zur Erläuterung der Erfindung. Die Figuren 1 und 2 zeigen schematisch je ein Ausführungsbeispiel einer Qasreinigungsanlage zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens.The drawing serves to explain the invention. Figures 1 and 2 each show schematically an embodiment a Qasreinigungsanlage for carrying out the invention Procedure.
In den unteren Teil eines Reaktionsbehälters 1, der die Form eines schlanken, senkrecht stehenden Zylinders hat, mündet tangential, ähnlich wie bei einem Zyklon, eine waagerecht liegende, von einem nicht dargestellten Dampfkessel ausgehende Abgasleitung 2 ein. Darin ist ein Meßstutzen 3 für die Rauchgasmenge und die Schadgaskonzentration angebracht. In geringem Abstand oberhalb der Einmündung der · Abgasleitung 2 ist in dem Reaktionsbehälter 1 ein trichterförmiger, den Querschnitt ausfüllender Einsatz 4 mit einem axialen Tauchrohr 5 angeordnet. Darüber befindet sich ein Düsensystem 6. Ein weiteres Düsensystem 7 ist etwa auf halbe! Höhe zwischen dem Düsensystem 6 und dem oberen Ausgang 8 des Reaktionsbehälters 1 angebracht. Die Düsen der beiden Düsensysteme 6, 7 sind in bekannter Weise in je einer horizontale!In the lower part of a reaction vessel 1, the Has the shape of a slim, vertical cylinder, opens tangentially, similar to a cyclone, a horizontal one lying exhaust pipe 2 emanating from a steam boiler (not shown). There is a measuring nozzle 3 inside appropriate for the amount of flue gas and the concentration of the noxious gas. At a short distance above the confluence of the Exhaust pipe 2 is in the reaction container 1 a funnel-shaped insert 4 filling the cross section with a axial immersion tube 5 arranged. Above that there is a nozzle system 6. Another nozzle system 7 is about halfway! Height between the nozzle system 6 and the upper outlet 8 of the reaction container 1 attached. The nozzles of the two nozzle systems 6, 7 are each in a known manner in a horizontal!
Ebene ^über den Querschnitt des Reaktionsbehälters 1 verteilt. .Der Ausgang 8 ist durch eine Leitung 9> die mit einer Temperaturmeßeinrichtung 10 ausgestattet ist, mit dem Eingang eines Staubabscheiders 11 verbunden. Der beispielsweise als Gewebefilter ausgeführte Staubabscheider 11 ist mit einer Austragschnecke .2 versehen, unter deren Ausfallende sich el·Level ^ distributed over the cross section of the reaction container 1. The output 8 is through a line 9> with a temperature measuring device 10 is connected to the input of a dust separator 11. For example, as Fabric filter running dust collector 11 is with a Discharge screw .2 provided, below whose dropout el
Silo 13 befindet. . "*'Silo 13 is located. . "* '
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Von dem Staubabscheider 11 ist eine Reingasleitung 14 zuA clean gas line 14 is closed from the dust separator 11
e.-e.-
einem Ventilator 15 geführt. Zur Anlage gehören ferner · ein Wasserbehälter 16 mit Pumpe 17 und Regelventil 18, ein Kalksilo 19, ein Mischer 20 mit einer Dosier- und Austragvorrichtung 21, deren Antrieb 22 regelbar ist, und eine Mühle 23 für rückgeführte Reaktionsprodukte.a fan 15 out. The system also includes a water tank 16 with pump 17 and control valve 18, a lime silo 19, a mixer 20 with a metering and discharge device 21, the drive 22 of which can be regulated, and a mill 23 for recycled reaction products.
Das mit einer Temperatur von z.B. 140 0C einströmende Abgas wird im unteren Teil des Reaktionsbehälters 1 nach dem Fliehkraftprinzip von der mitgeführten Flugasche befreit. Die abgeschiedene Flugasche wird durch den trichterförmigen Bodenauslaß kontinuierlich oder chargenweise abgezogen und kann z.B. auf eine Deponie gebracht werden. Das weitgehend entstaubte Abgas gelangt durch das Tauchrohr 5 in den Bereich des Düsensystems 6. Durch das Düsensystem 6 wird mit Hilfe von Dampf ein trockenes, pulverförmiges Reaktionsmittel, wie z.B. gelöschter Kalk, ggfls. in Mischung mit rückgeführtem Reaktionsprodukt, eingeblasen, das im mittleren Teil des Reaktionsbehälters 1 eine diffuse Wolke bildet. Darüber, d.h. stromabwärts, wird mit dem Düsensystem 7 Wasser in den Gasstrom eingesprüht. Die Wassermenge wird mittels einer Regelstrecke, die durch eine von der Temperaturmeßeinrichtung 10 zu dem Regelventil 18 gezogene gestrichelte Linie symbolisiert ist, so geregelt.The exhaust gas flowing in at a temperature of, for example, 140 ° C. is freed from the fly ash carried along in the lower part of the reaction container 1 according to the centrifugal force principle. The separated fly ash is drawn off continuously or in batches through the funnel-shaped bottom outlet and can, for example, be taken to a landfill. The largely dedusted exhaust gas passes through the dip tube 5 into the area of the nozzle system 6. in a mixture with recycled reaction product, which forms a diffuse cloud in the middle part of the reaction vessel 1. Above, ie downstream, water is sprayed into the gas flow with the nozzle system 7. The amount of water is regulated in this way by means of a regulating system, which is symbolized by a dashed line drawn from the temperature measuring device 10 to the regulating valve 18.
daß die Abgastemperatur in der Leitung 9 stets über dem Taupunkt gehalten wird, z.B. auf 105 0C. Das in dem Abgas enthaltene Schadgas, z.B. SO2, reagiert im mittleren Teil des Reaktionsbehälters 1 zunächst mit den trockenen Partikeln. Dabei bildet sich an der Oberfläche der Partikel eine dünne, ausreagierte Schicht, die zunächst die Reaktion zum Stillstand bringt. Die Teilchen werden durch den Abgasstrom in den oberen Teil des Reaktionsbehälters getragen und kommen mit dem eingesprühten Wasser in Kontakt. Dabei werden sie durch Diffusionsvorgänge, die im Innern der Partikel .ablaufen, widder reaktionsfähig.that the exhaust gas temperature is always kept in the line 9 above the dew point, for example, to 105 0 C. The harmful gas contained in exhaust gas, for example SO2, initially reacts in the middle part of the reaction vessel 1 with the dry particles. A thin, fully reacted layer forms on the surface of the particles, which initially brings the reaction to a standstill. The particles are carried by the exhaust gas flow into the upper part of the reaction container and come into contact with the sprayed water. In doing so, they become reactive through diffusion processes that take place inside the particles.
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Die Reaktion zwischen Partikeln und Schadgas kommt daher im oberen Teil des Reaktionsbehälters 1 wieder in Gang und setzt sich in der Leitung 9 und innerhalb des Staubabscheiders 11 fort- .Die Schadgaskonzentration des über die Leitung 14 und den Ventilator 15 in die Atmosphäre ausgestoßenen Reingases liegt unter der vom Gesetzgeber vorgeschriebenen Grenze. Das in dem Staubabscheider 11 anfallende Reaktionsprodukt wird in dem Silo 13 gesammelt und von dort teils einer Deponie zugeführt, teils über die Mühle 23 zu dem Mischer 20 zurückgeführt, wo es zwecks Rezirkulation mit frischem Kalk vermischt wird.The reaction between particles and harmful gas therefore starts up again in the upper part of the reaction container 1 and continues in the line 9 and within the dust separator 11. The harmful gas concentration of the above the line 14 and the fan 15 emitted pure gas into the atmosphere is below that of the legislature prescribed limit. The reaction product obtained in the dust separator 11 is collected in the silo 13 and from there partly fed to a landfill, partly returned via the mill 23 to the mixer 20, where it is used for recirculation is mixed with fresh lime.
Bei der Anlage gemäß Figur 2 besteht die zusätzliche Möglichkeit, auch in der zweiten Verfahrensstufe dem Gasstrom Reaktionsmittel zuzugeben, und zwar in Form einer wäßrigen Lösung oder Suspension. Zur Herstellung der Lösung oder Suspension ist ein Mischbehälter 24 vorgesehen, der über eine Pumpe 25 und ein Regelventil 26 mit dem Sprühsystem 7 verbunden ist. Das Regelventil 26 ist über eine Regelstrecke mit einer in der Leitung 14 angebrachten Meßeinrichtung 27 für die Schadgaskonzentration verbunden.In the case of the system according to FIG. 2, there is the additional possibility of also using the gas flow in the second process stage Add reactants, in the form of an aqueous solution or suspension. To prepare the solution or Suspension, a mixing container 24 is provided, which is connected to the spray system via a pump 25 and a control valve 26 7 is connected. The control valve 26 is via a control system with a measuring device attached in the line 14 27 connected for the noxious gas concentration.
Dem Mischbehälter 24 werden kontinuierlich in konstantem Mengenverhältnis Wasser aus dem Behälter 16 und Kalk aus dem Silo 19 zugeführt. Daraus wird durch Rühren Kalkmilch von gleichbleibender Konzentration erzeugt. Die Kalkmilch wird in einer Menge, die von der Restkonzentration der Schadgase nach Verlassen des Staubabscheiders 11 abhängt, dem Düsensystem 7 zugeführt. Außerdem wird dem Düsensystem 7 eine über die Temperatur des aus dem Reaktionsbehälter 1 austretenden Abgases geregelte Menge Wasser zugeführt. Das Düsensystem 7 ist mit Zweistoffdüsen ausgestattet, die mit Dampf beaufschlagtThe mixing container 24 is continuously fed in a constant proportion of water from the container 16 and lime fed to the silo 19. Lime milk of a constant concentration is produced from this by stirring. The milk of lime is in an amount that depends on the residual concentration of the harmful gases after leaving the dust separator 11, the nozzle system 7 supplied. In addition, the nozzle system 7 receives an information about the temperature of the from the reaction container 1 Exiting exhaust gas is supplied with a regulated amount of water. The nozzle system 7 is equipped with two-substance nozzles with Steam applied
BADBATH
COPY 1COPY 1
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- ίο -- ίο -
Diese Variation des erfindungsgemäßen Verfahrens empfiehlt sich z.B., wenn neben einer Hauptschadgaskomponente in schwankenden Konzentrationen noch andere Schadgase auftreten, die meßtechnisch nicht erfaßbar sind, wie z.B. bei Müllverbrennungsanlagen. Der Meßstutzen 3 erfaßt nur die Hauptkomponente. Dementsprechend wird die Zugab« des trockenen Reaktionsmittels nur nach der Konzentration der Hauptkomponente bemessen. Da die anderen, nicht erfaßten Komponenten ebenfalls RWktlonsmlttel verbrauchen, wird die Konzentration der Hauptkomponente in der trockenen Verfahrensstufe nicht in dem vorausberechneten Maße reduziert. Daher erscheint am Meßgerät 27 eine erhöhte Konzentration. Dieser Effekt wird durch erhöhte Zugabe von gelöstem oder suspendiertem Reaktionsmittel über das Düsensystem 7 kompensiert.This variation of the method according to the invention is recommended e.g. if, in addition to a main harmful gas component, other harmful gases occur in fluctuating concentrations, which cannot be measured by measurement, e.g. in waste incineration plants. The measuring nozzle 3 only records the main component. Correspondingly, the addition of the dry reagent only depends on the concentration of the Dimension the main component. Since the other, not recorded components also consume RWktlonsmlttel, will the concentration of the main component in the dry process stage is not reduced to the extent calculated in advance. Therefore, an increased concentration appears on the measuring device 27. This effect is due to the increased addition of solute or suspended reactant via the nozzle system 7 compensated.
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