CS244917B2 - Method of nitrocarburizingof metal rings - Google Patents

Method of nitrocarburizingof metal rings Download PDF

Info

Publication number
CS244917B2
CS244917B2 CS829188A CS918882A CS244917B2 CS 244917 B2 CS244917 B2 CS 244917B2 CS 829188 A CS829188 A CS 829188A CS 918882 A CS918882 A CS 918882A CS 244917 B2 CS244917 B2 CS 244917B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
rings
ring
piston
chamber
wear
Prior art date
Application number
CS829188A
Other languages
English (en)
Inventor
Norman Tommis
Original Assignee
Ae Plc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ae Plc filed Critical Ae Plc
Publication of CS244917B2 publication Critical patent/CS244917B2/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
    • C23C8/30—Carbo-nitriding
    • C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
    • C23C8/30—Carbo-nitriding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/26—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction characterised by the use of particular materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
    • F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
    • F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49229—Prime mover or fluid pump making
    • Y10T29/49274—Piston ring or piston packing making
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49229—Prime mover or fluid pump making
    • Y10T29/49274—Piston ring or piston packing making
    • Y10T29/49284—Piston ring or piston packing making including machining or angular cutting

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Description

Vynález · se · týká nltrocementace kovových kroužků, zejména pravoúhlého průřezu, sloužících jako pístní kroužky nebo těsnicí kroužky.
Pístní kroužky a těsnicí kroužky jsou · obvykle vyrobeny z oceli · nebo litiny a mají obvykle pravoúhlý průřez. Kroužek je umístěn v drážce a vyčnívá z ní a jeho radiálně vnější plocha klouže po odpovídající ploše např. litinového válce. Dvě radiálně vyčnívající plochy, (zde nazvané „strany“) zabírají během klouzavého · pohybu se · stěnami drážky. Následkem toho, jak radiálně vnější plochy, tak i strany jsou vystaveny opotřebení. Byly navrženy různé techniky pro snížení tohoto opotřebení a zvláštní pozornost se věnovala snížení opotřebení radiálních vnějších ploch a odpovídajícímu válci nebo vedení. Častěji však požadavky na životnost motoru vyžadovaly nejen snížit opotřebení radiálních vnějších ploch, ale také snížit opotřebení obou stran a stěn odpovídajících drážek.
Jedna z technik pro snížení opotřebení vnějších radiálních ploch pístních kroužků spočívá v tom, že se kroužky ponoří do nitrocementační solné lázně obsahující sodné a draselné soli, přičemž se kroužky zahřejí na teplotu asi 400 °C. Při této nitrocementaci určité oceli a litiny všech typů například šedé litiny karbidové, martenzitické, bainitické sférodiální (tvárné litiny], mají dusík a uhlík difundovaný současně do povrchu, a vytvoří se tvrzená povrchová vrstva.
Britská patentová přihláška č. 1 576 143 uvádí způsob nitrocementace povrchu slinutých kovových pístních kroužků nebo těsnicích kroužků v solné lázni. Kroužky se ponoří do solné lázně ve stohu, tj. svými stěnami v těsném styku pod tlakem vlastní hmotnosti. To je nutné, neboť jsou-li mezi nimi mezery, kroužky se zkroutí a ztratí svůj tvar, plochost a rovněž tak zpracování jednotlivých kroužků bude náročné na čas a nákladné.
Při tomto způsobu se však nanitrocementuje pouze radiálně vnější povrch kroužku, protože kroužky jsou v těsném sloupci. Dále pak použití silné lázně je pomalé.
Jinou technikou je pokovování chromém, při kterém se kroužky rovněž srovnají do těsného stohu svými radiálně vyčnívajícími plochami stěn těsně u sebe a potom se pokovují na radiálně vnějších plochách chromém normálním způsobem. Aby se zabránilo spojení sousedních kroužků při chromování, je nutno zkosit hrany kroužků mezi radiálně vnějšími plochami a stěnami. To je znázorněno na obr. 1, který je mikrosnímkem části řezu pístním kroužkem v rohu mezi radiální vnější plochou kroužku a stranou kroužku.
Při tomto způsobu se pouze radiální vnější plochy kroužků pokovují jak je patrno z obr. 1. Strany lze chromovat pouze v další operaci, což je poměrně nákladné. Zkosené hrany kroužků mají při použití sklon zvy šovat průnik oleje podél kroužků a tím se zvyšuje spotřeba oleje, právě tak se snižuje účinnost těsnění mezi kroužkem a válcem a tak se zvyšuje profouknutí mezi pístem a válcem. Proto jsou zkosené hrany nežádoucí. Dále chromování měkne postupně při teplotách 250° až 300 °C a to je rovněž nevýhoda. Přitom chromované kroužky vyžadují dokončovací operace, které zahrnují lapování, a to zvyšuje jejich výrobní cenu.
Podstata způsobu nitrocementace kovových kroužků zejména pravoúhlého průřezu, sloužících jako · pístní nebo těsnicí kroužky, kde se kroužky vloží do komory, ze · které se vyčerpá plyn, a potom se do komory přivádí směs cementačního a nitridačního plynu v objemovém poměru 25 : 75 až 75 : 25 při teplotě 450 až 650 °C podle vynálezu spočívá v tom, že kroužky se v · komoře složí ve formě sloupce, ve kterém se sousední kroužky těsně dotýkají, a poté se · takto nastohované kroužky nitrocementují.
Bylo zjištěno, že použití plynné nitrocementace umožňuje, aby nitrocementační zpracování proběhlo nejen pouze na radiálních vnějších plochách kroužků ve stohu, ale také na stranách i když jsou kroužky ve stohu. Toto proto dodává všem těmto · třem plochám vytvrzenou úpravu povrchu a tím se zvyšuje jejich celková odolnost proti opotřebení.
Způsobem podle vynálezu se vyrábějí pístní kroužky pro motory nebo kompresory nebo těsnicí kroužky pro tlumiče nárazů.
Vynález je dále blíže popsán s pomocí výkresů, na nichž značí:
obr. 1 mikrosnímek části řezu pístním kroužkem v rohu mezi radiální . vnější · plochou kroužku a stranou kroužku, obr. 2 mikrosnímek řezu částí nitrocementovaného pístního kroužku na rohu mezi . radiální vnější plochou kroužku a stranami kroužku, obr. 3 křivku průniku tvrdosti pro pístní kroužek podle příkladu 1, obr. 4 křivku · průniku tvrdosti pro pístní kroužek podle příkladu 2.
Pístní kroužek se připraví a obrobí· na konečný · tvar obvykle pravoúhlého průřezu s · proříznutou mezerou, aby vznikly dva volné konce. Kroužek má tak radiální vnější · plochu, která při provozu · bude · · klouzat po válci motoru a dvě radiálně procházející · plochy nebo „strany“, které se budou · dotýkat stěn drážky pístního kroužku v pístu, v které je pístní kroužek uložen. Pístní kroužek může být vodicí kroužek používaný jako stěrači kroužek nebo vrchní kroužek (tj. kroužek, který je njblíže k hlavě pístu J, zejména pak vrchní kompresní kroužek.
Kroužek může být z jakéhokoliv vhodného železného materiálu, který lze úspěšně nitrocementovat a který si udrží svou tvrdost a je pružný a odolný jak při zpracování, tak i při chodu motoru. Dva z těchto ma .244917 teriálů jsou vysoce pevné karbidické litiny a oceli. Např. vhodná ocel má složení 0,47 proč, uhlíku, 0,25 % křemíku, 0,75 °/o manganu, 0,55 % niklu, 1 % chrómu, 1 % molybdenu, 0,1 % vanadu, zbytek železo (všechno v % hmotnosti) tvrzená a popouštěná na tvrdost 450 až 500 HV.
Rada takto zpracovaných kroužků se umístí na přípravek do stohu tak, aby se stěny vzájemně těsně dotýkaly a s otevřenými mezerami. Tímto je zajištěno, že během dalších operací kroužky zůstávají rovné a nedeformované.
Stoh kroužků se pak umístí do komory, z které se vysaje vzduch. Potom se nitrogenační plyn např. čpavek a cementační plyn např. exotermický uhlovodíkový plyn přivedou do komory při teplotě 450° až 650 CC. Poměr těchto dvou plynů, nitrogenačního a cementačního, může být 25 ku 75 (°/o objemových) a 75 ku 25 (°/o objemových) avšak zkoušky s čpavkem a exotermickým plynným uhlovodíkem ukázaly, že poměry 50 ku 50 (°/o objemových) nebo 60 ku 40 (% objemových ) dávají lepší výsledky.
Plyny působí na radiální vnější plochy nastohovaných kroužků a rovněž vnikají mezi kroužky a působí na jejich strany. Uhlík a dusík z plynů difundují z těchto ploch do litiny kroužků a tvoří lesklou vrstvu o tloušťce 2 až 10 mikrometrů ze které difúze přichází do tělesa kroužku.
Pro určitý materiál celková hloubka proniknutí závisí na době, po kterou se plyny přivádí a toto lze regulovat tak, aby vznikla vrstva např. 5 mlrokmetrů tlustá a celková penetrace 0,1 až 0,3 mm. Povrchovou tvrdost 700 až 800 HV lze dosáhnout postupným snížením tvrdosti základního materiálu. Tato tvrdost se udržuje při následovném vystavení kroužků teplotě do 600 °C.
Stoh kroužků se pak vyjme z komory a kroužky se ze stohu rozeberou. Toto se dosáhne bez obtíží a kroužky jsou připraveny pro další použití bez jakéhokoliv dalšího zpracování. Takto vyrobené pístní kroužky se mohou používat jako kompresní kroužky nebo stěrači kroužky. Zpracování je rych lé a čisté a představuje jednoduché zpracování kroužků, které jsou vytvrzeny na třech plochách.
Část hotově opracovaného kroužku je znázorněna na obr. 2.
Je patrno, že nitrocementová vrstva prochází přes obě radiální vnější plochy 10 a stranu 11. Je rovněž vidět, že roh mezi těmito dvěma plochami je ostrý pravý úhel.
Pro větší názornost jsou uvedeny následující příklady.
Příklad 1
Pístní kroužek z vysoce pevné karbidické oceli se nitrocementoval jak bylo shora popsáno při teplotě 550 °C. V jednom provedení se pístní kroužky vystavily nitrocementačním plynům po dobu, při které bylo úplné proniknutí 0,10 mm a složená lesklá povrchová vrstva ““ o tloušťce 0,005 mm.
Povrchová vrstva měla tvrdost 700 a 800 HVM.
Typická křivka průniku tvrdosti pro tento pístní kroužek je znázorněna na obr. 3.
Nitrocementované pístní kroužky zhotovené jak bylo shora popsáno byly použity jako horní těsnicí pístní kroužky ve dvoulitrovém automobilovém motoru. Bylo zjištěno, že se kroužky neodírají a podávají uspokojivý výkon. Na rozdíl od toho pístní kroužky pokovené chromém zhotovené jak bylo popsáno dříve s odkazem na obr. 1 se odíraly a byly nepoužitelné. Následkem toho byly u tohoto motoru použity molybdenové kalené kroužky, které jsou drahé a nákladné na výrobu.
Nitrocementované pístní kroužky zhotovené jak bylo dříve popsáno v příkladu 1 byly rovněž srovnávány s pístními kroužky pokovenými chromém, jak bylo popsáno s odkazem na obr. 1 upevněním nitrocementovaných pístních kroužků v horní drážce pístu v 1. a 3. válci čtyřválcového benzinového motoru o obsahu 1,3 1. Chromovaná kroužky byly upevněny v horních drážkách válce dvě a čtyři. Po ujetí 80 000 km byly zjištěny tyto výsledky.
Válec číslo Povrch Zpracování Strana kroužku Strana drážky Rad. kroužku Opotřebení (m. ÍO4“) Max. otvor Opotřebení (m. 10-4)
Opotřebení (m. 10~1°) Opotřebení (m. 10-4)
1. N.C. 0,25 0,104 1,65 0,63
2. chrom 0,61 0,12 1,9 0,51
3. N.C. 0,18 0,11 2,03 0,51
4. chrom 0,76 0,12 1,9 0,63
N.C. — Kroužek nltrocementovaný na vnějším průměru a bočních stěnách jak bylo shora popsáno na příkladu.
Chrom — chromován pouze na vnějším, průměru — nezpracován na bočních stěnách.
Pístní kroužek podle příkladu 1 měl modul pružnosti a pevnost jádra nedotčeny zpracováním. Mez únavy se zvýšila asi o 10 °/o. Ačkoliv pístní kroužek podle příkladu 1 je křehčí než nezpracovaný kroužek, je-li vystaven nadměrnému kroucení nebo rozevření, stále ještě vyhovuje požadovanému minimálnímu tahu a pevnosti v ohybu, která je stanovena pro nezpracované kroužky.
Příklad 2
Byl vyroben pístní kroužek z oceli, která měla následující složení v % hmotnosti: uhlík 0,47 % křemík 0,25 % mangan 0,75 % nikl 0,55 % chrom 1 % molybden 1 % vanad 0,1 % zbytek do 100 % železo
Pístní kroužek byl zakalen a popuštěn na tvrdost 450 až 500 HV a potom nitrocementován jak bylo shora popsáno. V jednom provedení byl pístní kroužek vystaven nitrocementovacím plynům po dobu, po které bylo úplné proniknutí do hloubky 0,015 až
0,020 mm a složená lesklá povrchová vrstva “ “ byla 0,005 až 0,008 mm.
Povrchová vrstva měla tvrdost 800 HVM.
Typická křivka tvrdosti, jejího průniku, pro tento kroužek je znázorněna na obr.
4.
Nitrocementované pístní kroužky vyrobené jak bylo shora popsáno byly použity jako horní těsnicí kroužky ve dvoulitrovém automobilovém motoru. Bylo zjištěno, že kroužky se neodírají a dávají uspokojivý výkon. Na rozdíl od toho, chromované pístní kroužky jak byly popsány s odkazem, na obr. 1 se odíraly a byly nepoužitelné. Vzhledem к tomu měl tento motor předtím tvrzené molybdenové kroužky, které byly nákladné a obtížně vyrobitelné.
Nitrocementované pístní kroužky vyrobené jak bylo shora popsáno v příkladu 2 byly rovněž porovnávány s chromovanými pístními kroužky dříve popsanými s odkazem na obr. 1, přičemž nitrocementované pístní kroužky byly upevněny v horních drážkách pístů ve válcích 1 a 3 čtyřválcového benzinového motoru o obsahu 1 1. Chromované kroužky byly umístěny v horních drážkách válců 2 a 4.
Po 180 hodinách (což se rovná ujetí 24 000 kilometrů za podmínek vysokých zkušebních rychlostí] se dosáhly následující výsledky:
Válec číslo Plocha Zpracování Strana kroužku Strana drážky Rad. kroužku Opotřebení (m. 104) Max. otvor Opotřebení (m . IO4]
Opotřebení (m. IO4) Opotřebení (m . 10~4)
1 N.C. 0,013 0,10 0,025 0,08
2 Chrom 0,051 0,10 0,51 0,15
3 N.C. 0,25 0,08 0,025 0,13
4 Chrom 0,08 0,08 0,38 0,18
N.C. — kroužek nitrocementovaný na vnějším průměru a bočních stěnách, jak bylo popsáno ve shora uvedeném příkladu
Chrom — chromovaný pouze na vnějším průměru nezpracován na vnějších stěnách
Pístní kroužek podle příkladu 2 si udržoval svou pružnost a boční tlak v horní drážce při pracovních teplotách. Jeho úbytek v mezeře při sevření v pouzdru otvoru o průměru rovném průměru kroužku a ohřátí na 350 °C po dobu 6 hod. a ochlazení v pouzdru byl 5,5 %. Toto se srovnává se 7 až 10 proč, u kroužků z martenzitické sférodiální šedé modulární litiny (ne nitrocementované] a 15 % a více u kroužků z fosforečné šedé litiny (ne nitrocementované jednotlivě odlévaných.
Ze shora uvedených příkladů 1 a 2 je patrno, že opotřebení na radiální nejvíce vnější ploše nitrocementovaných kroužků je srovnatelné s chromovanými kroužky, ale že opotřebení na stranách je mnohem menší než boční opotřebení chromovaných kroužků. Je nutno zdůraznit, že tato odolnost proti opotřebení se dosáhla v jedné operaci zpracování. Toto snížení opotřebení zdokonaluje těsnicí výkon kroužků a rovněž zvyšuje jejich životnost, neboť zvýšení meze únavy spojené se snížením bočního opotřebení snižuje možnost zlomení a snižuje rychlost zvětšování unikání plynů.
Radiální vnější plochy nitrocementovaných kroužků mají větší odolnost proti odírání než odpovídající plochy chromovaných krožuků. To je částečně pro větší odolnost nitrocementovaných ploch při teplotách 250° do 300 °C a protože olej snadno nesmočí chrom, zatímco nitrocementovaný povrch ponechává dutinky vytvořené grafitovými vločkami v železe a tyto se chovají jako zásobníčky oleje.
Je nutno si dále uvědomit, že shora popsaný nitrocementační proces s odkazem na obr. 2 lze použít к tvrzení ploch jakéhoko244917 liv tvaru pístního kroužku, právě tak jako stěračích kroužků nebo středních těsnicích kroužků nebo jakýchkoliv těsnicích kroužků jak jsou těsnicí kroužky pro tlumiče rázů.
Jsou-li kroužky vyrobeny z oceli, použití shora popsané nitrocementační techniky umožňuje snížení šířky kroužků na 1 mm ne10 bo méně, neboť snížení bočního opotřebení snižuje možnost zlomení. Jsou-li kroužky železničního typu, nitrocementace stran kroužků snižuje opotřebení mezi kroužkem a expandérem používaným v takovýchto sestavách a snižuje na minimum zaříznutí do kolejnice třmenů vytvořených na expandéru.

Claims (1)

  1. Způsob nitrocementace kovových kroužků zejména pravoúhlého průřezu, sloužících jako pístní nebo těsnicí kroužky, kde se kroužky vloží do komory, ze které se vyčerpá plyn, a potom se do komory přivádí směs cementačního a nitridačního plynu v
    VYNÁLEZU objemovém poměru 25 : 75 až 75 : 25 při teplotě 450 až 650 °C, vyznačující se tím, že kroužky se v komoře složí ve formě sloupce, ve kterém se sousední kroužky těsné dotýkají, a poté se takto nastohované kroužky nitrocementují.
CS829188A 1981-12-16 1982-12-16 Method of nitrocarburizingof metal rings CS244917B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB8137940 1981-12-16

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS244917B2 true CS244917B2 (en) 1986-08-14

Family

ID=10526654

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS829188A CS244917B2 (en) 1981-12-16 1982-12-16 Method of nitrocarburizingof metal rings

Country Status (19)

Country Link
US (1) US4531985A (cs)
JP (1) JPS58189369A (cs)
KR (1) KR890001030B1 (cs)
AR (1) AR229485A1 (cs)
AU (1) AU554451B2 (cs)
BR (1) BR8207278A (cs)
CA (1) CA1207642A (cs)
CS (1) CS244917B2 (cs)
DD (1) DD208830A5 (cs)
DE (1) DE3245689C3 (cs)
ES (1) ES8605047A1 (cs)
FR (1) FR2518209B1 (cs)
GB (1) GB2112025B (cs)
IN (1) IN157758B (cs)
IT (1) IT1155387B (cs)
MX (1) MX167648B (cs)
TR (1) TR22003A (cs)
YU (1) YU277882A (cs)
ZA (1) ZA829284B (cs)

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1983004293A1 (en) * 1982-05-24 1983-12-08 Clark Eugene V Improvements in mechanical seal structures
IT1159435B (it) * 1983-05-16 1987-02-25 Gilardini Spa Elemento meccanico per la camera di combustione di un motore diesel del tipo con superfici di scorrimento provviste di strati protettivi di usura per il periodo di rodaggio e procedimento per ottenere tali strati
GB8323844D0 (en) * 1983-09-06 1983-10-05 Ae Plc Cylinder liners
JPS60155056A (ja) * 1984-01-23 1985-08-14 Nippon Piston Ring Co Ltd 鋼製圧縮ピストンリング
JPH061064B2 (ja) * 1984-03-07 1994-01-05 日本ピストンリング株式会社 ピストンリングの製造方法
JPS60188660A (ja) * 1984-03-07 1985-09-26 Nippon Piston Ring Co Ltd ピストンリング
DE3421569C1 (de) * 1984-06-09 1985-06-27 Goetze Ag, 5093 Burscheid Verschleissfeste Beschichtung
DE3431244A1 (de) * 1984-08-24 1986-03-13 Nippon Piston Ring Co., Ltd., Tokio/Tokyo Kolbenring
US4776901A (en) * 1987-03-30 1988-10-11 Teledyne Industries, Inc. Nitrocarburizing and nitriding process for hardening ferrous surfaces
US4934467A (en) * 1988-12-02 1990-06-19 Dresser Industries, Inc. Drill bit wear resistant surface for elastomeric seal
EP0525086A4 (en) * 1990-04-20 1993-09-15 Martin Marietta Energy Systems, Inc. A method of nitriding refractory metal articles
JPH05148612A (ja) * 1991-11-25 1993-06-15 Nippon Piston Ring Co Ltd ピストンリングの製造方法
DE19525863A1 (de) * 1995-07-15 1997-01-16 Ae Goetze Gmbh Gleitringdichtung für die Laufwerke von Gleiskettenfahrzeugen
DE19815484C1 (de) 1998-04-07 1999-09-09 Federal Mogul Burscheid Gmbh Kolbenring für Brennkraftmaschinen
DE19852450C2 (de) * 1998-11-13 2000-08-24 Federal Mogul Burscheid Gmbh Verfahren zur Oberflächenhärtung von Formkörpern aus Gußwerkstoff sowie dadurch hergestellte Formkörper und deren Verwendung
US6656293B2 (en) 2001-12-10 2003-12-02 Caterpillar Inc Surface treatment for ferrous components
US8136571B2 (en) * 2009-05-19 2012-03-20 Debruin Mark Carbidic outer edge ductile iron product, and as cast surface alloying process
EP2785882B1 (en) 2011-11-30 2016-01-20 Federal-Mogul Corporation High modulus wear resistant gray cast iron for piston ring applications
BR112015007890A2 (pt) 2012-10-11 2017-07-04 Federal Mogul Corp deposição química de vapor de revestimentos resistentes ao desgaste na face corrediça de anel de pistão, face lateral e diâmetro interno em uma demão de revestimento
BR102013031391A2 (pt) 2013-12-06 2015-07-21 Mahle Metal Leve Sa Anel de pistão e processo de tratamento térmico
US10323747B2 (en) 2017-03-28 2019-06-18 Mahle International Gmbh Piston ring and method for manufacturing a piston ring
US20190368607A1 (en) * 2018-05-29 2019-12-05 Mahle International Gmbh Piston ring and method for manufacturing a piston ring

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2014440A (en) * 1928-01-13 1935-09-17 Gen Motors Corp Method of heat treating piston rings
GB401421A (en) * 1932-07-04 1933-11-16 Cecil Francis Simmonds Improvements in and relating to the manufacture of piston rings
US2027116A (en) * 1933-10-27 1936-01-07 Oubridge William Arthur Ring holding apparatus
US2125606A (en) * 1936-01-23 1938-08-02 George J Deeb Method of treating piston rings
US2151190A (en) * 1938-12-31 1939-03-21 Surface Combustion Corp Method of producing a composite carbide and nitride case on steel articles
US2417610A (en) * 1944-05-11 1947-03-18 Hastings Mfg Co Method of manufacturing piston rings
GB1034157A (en) * 1964-02-26 1966-06-29 Gen Motors Corp Case hardening ferrous articles
DE1521450C3 (de) * 1966-01-21 1975-05-15 Bohumil Dr.-Ing. Prag Prenosil Atmosphäre für das !Carbonitrieren von Baustahl und Gußeisen bei niedrigen Temperaturen
GB1351234A (en) * 1970-07-21 1974-04-24 Nissan Motor Process for forming a soft nitride layer in a metal surface
JPS5120016B2 (cs) * 1971-10-21 1976-06-22
DE2324918C3 (de) * 1973-05-17 1983-12-08 Fa. J. Aichelin, 7015 Korntal Verfahren zur Herstellung von Epsilon-Karbonitridschichten auf Teilen aus Eisenlegierungen
DE2505118A1 (de) * 1975-02-07 1976-08-19 Karlheinz Ern Verfahren zur verdichtung der laufflaechen und/oder der flanken von kolbenringen oder kolbenoelringen
GB1578143A (en) * 1977-05-03 1980-11-05 Kynaston A Structures supported by an adjustable leg
JPS5528379A (en) * 1978-08-23 1980-02-28 Nippon Piston Ring Co Ltd Wear resistant sliding material for internal combustion engine
JPS5825863B2 (ja) * 1978-11-22 1983-05-30 日本ピストンリング株式会社 ピストンリングの組合わせ
US4299401A (en) * 1979-09-12 1981-11-10 Ramsey Corporation Piston ring and method of making same
JPS56116870A (en) * 1980-02-18 1981-09-12 Kanai Hiroyuki Ring for spinning machine
JPS56133457A (en) * 1980-03-22 1981-10-19 Toyota Motor Corp Gas soft nitriding method for gear shift fork

Also Published As

Publication number Publication date
ES8605047A1 (es) 1986-02-01
FR2518209A1 (fr) 1983-06-17
AR229485A1 (es) 1983-08-31
IN157758B (cs) 1986-06-07
TR22003A (tr) 1985-12-31
IT1155387B (it) 1987-01-28
DE3245689A1 (de) 1983-06-23
IT8224766A1 (it) 1984-06-15
KR840002912A (ko) 1984-07-21
DD208830A5 (de) 1984-04-11
JPS58189369A (ja) 1983-11-05
GB2112025B (en) 1986-03-19
MX167648B (es) 1993-03-31
DE3245689C2 (cs) 1994-07-14
AU9153682A (en) 1983-06-23
ZA829284B (en) 1984-07-25
IT8224766A0 (it) 1982-12-15
BR8207278A (pt) 1983-10-18
CA1207642A (en) 1986-07-15
FR2518209B1 (fr) 1987-08-07
ES518226A0 (es) 1986-02-01
GB2112025A (en) 1983-07-13
KR890001030B1 (en) 1989-04-20
YU277882A (en) 1985-03-20
AU554451B2 (en) 1986-08-21
DE3245689C3 (de) 1994-07-14
US4531985A (en) 1985-07-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CS244917B2 (en) Method of nitrocarburizingof metal rings
US5960762A (en) Piston ring and cylinder liner combination
US7270719B2 (en) Method for manufacturing surface hardened stainless steel with improved wear resistance and low static friction properties
KR100467112B1 (ko) 내연기관의 실린더 라이너와 피스톤 링의 조합
US6656293B2 (en) Surface treatment for ferrous components
US5019182A (en) Method of forming hard steels by case hardening, shot-peening and aging without tempering
GB2320214A (en) Silent chain
GB2293214A (en) Rolling bearing
KR100540962B1 (ko) 활주 부재 및 그 제조 방법
US20060048861A1 (en) Surface-carbonitrided stainless steel part excellent in wear resistance and method for their manufacture
US9828664B2 (en) Method and steel component
US10053764B2 (en) Method and steel component
JPH11264468A (ja) ピストンリング及びその組合せ
US6834861B2 (en) Two piece oil control ring with nitrided surface layers
JPS60152668A (ja) 圧縮ピストンリングの製造方法
US20030131473A1 (en) Surface treatment of prefinished valve seat inserts
GB2155046A (en) Surface treatment of metal rings
US20070183703A1 (en) Rolling bearing having a nickel-phosphorus coating
CA1225311A (en) Cylinder liners
JPH0861372A (ja) 表面硬化処理層を有する軸受
KR20110129683A (ko) 내마모성 및 내식성이 우수한 철강의 표면처리 방법
JPS60172773A (ja) 高耐久性ピストンリング及びその製造方法
KR100728841B1 (ko) 실린더 라이너 및 그 제조방법
JPS641955Y2 (cs)
KR102106645B1 (ko) 인젝터 부품의 물성 강화 방법 및 그 방법에 의해 제조된 인젝터