CS221943B2 - Method of continuous production of non-corroding steel - Google Patents
Method of continuous production of non-corroding steel Download PDFInfo
- Publication number
- CS221943B2 CS221943B2 CS808732A CS873280A CS221943B2 CS 221943 B2 CS221943 B2 CS 221943B2 CS 808732 A CS808732 A CS 808732A CS 873280 A CS873280 A CS 873280A CS 221943 B2 CS221943 B2 CS 221943B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- reactor
- produced
- chromium
- reduction zone
- stage
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
- C21B13/125—By using plasma
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B4/00—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T15/00—Construction arrangement, or operation of valves incorporated in power brake systems and not covered by groups B60T11/00 or B60T13/00
- B60T15/02—Application and release valves
- B60T15/36—Other control devices or valves characterised by definite functions
- B60T15/42—Other control devices or valves characterised by definite functions with a quick braking action, i.e. with accelerating valves actuated by brake-pipe pressure variation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/006—Starting from ores containing non ferrous metallic oxides
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Transportation (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
Způsob kontinuální výroby nerezavějící oceli. Způsob podle vynálezu se týká výroby nerezavějící oceli ze vsázkového materiálu obsahujícího kysličník chromítý.
Vynálezem se řeší výroby nerezavějící oceli s nízkou spotřebou energie na 1 tunu vyrobené oceli, s velmi jednoduchým výrobním zařízením, kontinuálně a nejvýše dvoustupňové.
Podstata způsobu kontinuální výroby nerezavějící oceli spočívá podle vynálezu v tom, že v prvním stupni se vsázka tvořená práškovou směsí chromitu s poměrem chromitu k železu v rozmezí 0,15 až 3,5 dmýchá společně s uhlíkem a/nebo s uhlovodíky a popřípadě struskotvornými přísadami do redukční zóny v dolní části reaktoru, obsahujícího pevně redukční činidlo, s výhodou pozpředredukčním stupni, přičemž redukční zóna se udržuje plazmovým hořákem»
Teplota ve vyráběné základní tavbě se udržuje v rozmezí 1 500 až 1 650 °C pro dosažení žádoucího obsahu křemíku. V návazném druhém stupni se takto vyrobený roztavený kov z reaktoru vypouští a zušlechťuje.
Vynález se týká způsobu'kontlmrólní výroby nerezavějící oceli s nízkým obsahem uhlíku ze vsázkového mateerálu, obsshhjícího kysličník chromitý.
Při výrobě chromových ocelí se v současné době používá chromové rudy chromitu, přičemž se provádějí různé několikastupňové pochody. Zejména je znám tříetppňový pochod, u něhož se ruda redukuje ve ferochrmové peci ' a tím se získává vhodná chromová slitina, které se pak odlévá na velké Mimiky a ty se pak zakládej do elektrické obloukové pece. V ' ní se mísí. se Šrotem za účelem získání základní tavby a tato se poté zušlechťuje v kyslíoarronnovém plynu a v inertním plynu, zejména argonu. Takové běžné způsoby vyžaduj nákladné zařízení, jsou'pracné a energeticky náročná.
Ji také znám způsob, kdy kysličníky kovů se redukuj předběžnou redukcí kysličníků redukčními - plyny uvolněnými během konečně redukce.
Vynález má - za úkol zlepšit tento známý způsob tak, aby se vyloučily jeho četné nevýhody a obtíže.
Uvedené nedostatky odstraňuje způsob kontinuální výroby nerezatějící oceli s ní zlým obsahem uilíku ze vsázkového ma^eiš^ obes^uícího kysličník chromitý podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že v prvním stupni se vsázka tvořená práškovou srnmsí chromitu s poměrem chromitu k železu v rozmezí 0,15 až 3,5 dlýché společně s uhlkkem a/nebo s uhlovodíky a popřípadě se íeIUíkotvoτnými přísadami do redukční zóny v dolní části reaktoru, obsshutícíUo redukční činidlo, s výhodou po předrad^^ním stupni, přičemž redukční zóna se udržuje plazmovým hořákem a teplota ve vyráběné základní tavbě se udržuje v rozmezí 1 500 až 1 650 °C pro dožádoucího obsahu Wemíku, na&ž se v návazném touftém stupni taHo vyrobený kov z reaktoru vypouuší a zušlechťuje.
Vsázka se d[ýchá do reaktoru společně s nosným plynem, tvořerým alespoň zčásti redukčním plynem vyrobeným v reaktoru.
Do nosného plynu se přidávej ítIUíкoevorná přísady, popřípadě palivo, zejména uhlík a/nebo uhlovodíky. Do plazmového hořáku se jako plazmový plyn přivádí v reaktoru vyrobený redukční plyn.
Ve dvoustupňovém způsobu podle vynálezu se tak dosahuje toho, že odpadnou dosud nezbytné ferochromové pece, jakož i elektrické obloukové pece.
Navrhovaný způsob přináší významné zjednodušení, jakož i zlevnění výroby novou kombinací výrobních-postupů a navíc zjištěný efekt, že regulací - teploty je možno řídit též obsah křemíku v surovém železe obsáhni jcím chrom a tím také tavný výkon šrotu v bezprostředně následujícím rafiraJČním pochodu. Dosahované úspory činí kolem 25 % celkové energetické spotřeby, přičemž také mohou odpadnout nákladná a energeticky náročná zařízení.
Pod8tata způsobu podle vynálezu je podrobně! vysvětlena na příkadnéém výrobním schématu, znázorněném na výkresu.
Reaktor £ se podobá šachtové peci a je určen k provedení konečného redukčního stupně. Reaktor j. se plní shora ve směru šipky 2 iad1iv^tπ·át pevným redukčním činidlem J, v daném případě uhlím nebo koksem, pornooí neprodyšného plnicího zařízení £. M^V€^iíi^?L obs^ujcí kysličníky, zejména železná ruda a chromit obsažený v zásobníku 20, se zafoukává společně se ítxuíkoevornou přísadou, obsaženou v zásobníku £2, do dolní části reaktoru £ potrubím 6 pomocí trysek 2· Současně se potrubím 2 zafoukává palivo a to s výhodou rovněž tryskami 2* Ke konečné redukci a k tavení dochází okarnmitě a roztavený kov 8 stéká sa současného na\uhičoviání ke dnu. Odtud lze vyrobený kov a s trosku odvádět kontinuálně nebo přetržitě odpichovými kanály 2. £0.
Teplota v reaktoru 1 je řízena a potřebné teplo к uskutečnění redukce se přivádí pomocí plazmového hořáku 11.
Materiál obsahující kysličníky, zejména železná ruda, může být známým způsobem předběžně redukován horlým redukčním plynem 12 vystupujícím z reaktoru j_. Tento horký redukční plyn, obsahující směs kysličníku uhelnatého a vodíku v poměrně velké koncentraci, je teplotně řízen hlavně vstřikováním vody tryskami 13 do horní části reaktoru Předběžná redukce může být prováděna v jediném, nebo v několika stupních podle známých postupů, zejména ve vířivém loži 14. Vhodný rozsah předběžné redukce pro materiál obsahující kysličníky činí přitom 50 až 75 %.
Odpadní plyn z předběžného redukčního stupně, který uniká potrubím 15» obsahuje ještě poměrně velké množství spalitelných podílů a může být tudíž použit pro různé topné účely, zejména pro předehřívání a sušení vsázkového materiálu.
Materiál, obsahující kysličníky, který vychází z předběžného redukčního stupně a plní se do reaktoru J_, v daném případě železné ruda, bývá s výhodou jemnozrnnýa může sestávat z rudného koncentrátu nebo z koncentrátové směsi. Jako nosného plynu lze s výhodou použít malé množství redukčního plynu, který se odvádí z reaktoru 1 potrubím 16 a čistí se ve vhodném. čističi nebo filtru 17. načež se dmýchadlem 18 dopravuje dále.
Reaktor 1 a koksové lože 14 se dimenzují tak, aby zafoukaná směs předběžně redukovaného materiálu a chromitu se zadržovala v horké horní oblasti koksového lože a kromě toho aby redukční plyn odváděný z reaktoru 1 potrubím 12. sestávající ze zmíněné směsi kysličníku uhelnatého a vodíku, měl velkou koncentraci. Poměr kysličníku uhelnatého к vodíku je seřizován přidáváním paliva do dolní oblasti reaktoru 1·
Způsob podle vynálezu je vhodný obzvláště pro zpracování kychtového prachu, zejména prachu obsahujícího chrom. Obsah chrómu v surovém železe z prvního stupně způsobu podle vynálezu lze bez obtíží seřídit v konvertoru AOD na žádaný obsah chrómu tím, že se použité druhy prachu mísí.
Žádaný obsah chrómu je vždy nižší než jeho hodnota dosahovaná v pecích na ferochrom, což umožňuje provádět první stupeň způsobu podle vynálezu s výhodou při teplotách aši 1 500 až 1 650 °C, zejména 1 550 až 1 600 °C, namísto při teplotách 1 650 až 1 750 °C v peci na ferochrom, aniž by to výtěžek chrómu ovlivňovalo. Je to zapříčiněno malou aktivitou chrómu v kovové fázi v prvním stupni způsobu podle vynálezu. Uvedené teploty jsou srovnatelné s obvyklými teplotami při výrobě surového železa, totiž 1 350 až 1 450 °C.
Ovládáním výšky teploty lze bez obtíží seřídit obsah křemíku v surovém železe obsahujícím chrom a tím také tavný výkon šrotu v konvertoru AOD. Zvýšení obsahu křemíku například o 0,1 % odpovídá zvýšení tavného výkonu šrotu asi o 75 kg na 1 tunu surového železa obsahujícího chrom. Takovýmto ovládáním obsahu křemíku v surovém železe obsahujícím chrom je možné bez obtíží seřídit tavný výkon šrotu v zařízení AOD takovým způsobem, aby odpovídala převážnému množství šrotu.
Protože první stupeň způsobu podle vynálezu zcela uzavřený, lze energeticky bohatý plyn užitečně využít zejména jako palivo v pecích, к výrobě elektřiny a podobně, a to podstatně výhodněji a bezpečněji, než v obvyklých pecích na ferochrom. To znamená, že lze bez negativních důsledků redukovat větší množství železa v poměru к chrómu, takže množství odpadních plynů к množství chrómu stoupá a lze tudíž vyrábět chromovou ocel přizpůsobenou na zařízení AOD. To opět znamená, že zařízení к provádění prvního stupně způsobu podle vynálezu, tedy ke zpracování prachu obsahujícího chrom, jednoznačně souvisí se způsobem práce konvertoru AOD.
Vyřazením elektrické obloukové pece se takto sníží celková spotřeba energie v podete* tě o 600 kWh.t“1, přičemž ae uspoří dalších asi 150 kWh.t“1, nebol první stupeň způsobu podle vynálezu probíhá při teplotě nižší asi o 150 °C než při obvyklých způsobech. Konečně lze energii odpadního plynu užitečně využít.
Kromě toho lze způsobem podle vynálezu podstatně zvýšit tavný výkon v zařízeních AOD, protože časy zavážení v zařízeních AOD a mezičasy odpichů v zařízeních к provádění způsobu podle vynálezu lze snatao vzájemně sladit.
Způsob podle vynálezu je vysvětlen na následujícím příkladu při použití chromítu.
Příklad
Základní kov pro výrobu nerezavějící oceli podle postupu s plazmovým tavením, tudíž v prvním tavném a redukčním stupni způsobu podle vynálezu, byl vyroben ze směsi chromítu s nízkým poměrem 1,8/1 chrómu к železu, a železné rudy β obsahem 65 % železa. Směs základního kovu měla toto složení: 4»8 % С, 1,2 % Si, 0,3 % Mn, 19,6 % Cr, zbytek hlavně Fe.
Při výrobě 1 tuny základního kovu se postupovalo takto: směs o složení 530 kg chromitu s nízkým obsahem chrómu (38 % Cr, 22 % Fe) a 970 kg železné rudy (65 % Fe) byla redukována ve dvou za sebou uspořádaných vířivých ložích na hodnotu předběžné redukce části kysličníku asi 70 %. Směs pak byla zafoukána společně 8 množstvím 185 kg práškového uhlí do tavné a redukční šachtové pece, kde byla redukována na základní kov o dříve uvedeném 81ožení a roztavena.
Spotřeba energie kromě 185 kg práěkového uhlí činila pro tavnou redukci 60 kg koksu a 1 750 kWh při množství etrusky asi 300 kg a teplotě odpichu 1 640 °C.
Ihned po odpichu byl základní kov zuělechlován pomocí 100 kg feroniklu a 180 kg nerezavějícího Šrotu na nerezavějící ocel s obsahem 0,04 % uhlíku. Výtěžek tekuté oceli činil 1 180 kg.
Na 1 tunu nerezavějící oceli bylo spotřebováno:
157 kg kamenného uhlí 1 221 kWh kg koksu 407 kWh
455 kWh 1 455 kWh
083 kWh kg niklu
153 kg nerezavějícího ocelového šrotu.
Pro porovnání při dosud nejčastěji používaném způsobu výroby nerezavějící oceli jsou nutné tyto postupové stupně, popřípadě teto zařízení:
1. pec na ferochrom,
2. pec na železnou houbu,
3. elektrická oblouková pec a
4· zušlechlování AOD.
Při 8tejně velké šarži šrotu jako v předchozím příkladu je spotřeba energie u tohoto známého způsobu
I ferochrom (67 %) železná houba nerezavějící ocelový Šrot nikl tavení v elektr. obloukové
| 236 kg | 1 512 kWh |
| 580 kg | 2 093 kWh |
| 185 kg | - |
| 85 kg | - |
| peci | 581 kWh |
1Θ6 к Wh.
Z porovnání obou hodnot celkové spotřeby energie jednoznačně vyplývá, že dvoustupňový způsob podle vynálezu je nejen podstatně jednodušší, avšak vykazuje také 25% úsporu energie.
Claims (4)
1. Způsob kontinuální výroby nerezavějící oceli s nízkým obsahem uhlíku ze vsázkového materiálu obsahujícího kysličník chromitý, vyznačený tím, že v prvním stupni se vsázka tvořené práškovou směsí chromitu s poměrem chromitu к železu v rozmezí 0,15 až 3,5 dmýchá společně s uhlíkem a/nebo s uhlovodíky a popřípadě se struskotvornými přísadami do redukční zóny v dolní části reaktoru, obsahujícího pevné redukční činidlo, s výhodou po předredukčním stupni, přičemž redukční zóna se udržuje plazmovým hořákem a teplota ve vyráběné základní tavbě se udržuje v rozmezí 1 500 až 1 650 °C pro dosažení žádoucího obsahu křemíku, načež se v návazném druhém stupni takto vyrobený roztavený kov z reaktoru vypouští a zušlechťuje·
2. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že vsázka se dmýchá do reaktoru společně s nosným plynem, tvořeným alespoň zčásti redukčním plynem vyrobeným v reaktoru.
3. Způsob podle bodu 2, vyznačený tím, že do nosného plynu se přidávají struskotvorné přísady, popřípadě palivo, zejména uhlík a/nebo uhlovodíky.
4. Způsob podle bodu 1, vyznačený tím, že do plazmového hořáku se jako plazmový plyn přivádí v reaktoru vyrobený redukční plyn.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8004311A SE429561B (sv) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | Sett for kontinuerlig framstellning av lagkolhaltiga kromstal av kromoxidhaltiga utgangsmaterial med hjelp av en plasmagenerator |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS221943B2 true CS221943B2 (en) | 1983-04-29 |
Family
ID=20341178
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS808732A CS221943B2 (en) | 1980-06-10 | 1980-12-11 | Method of continuous production of non-corroding steel |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4340420A (cs) |
| JP (1) | JPS5713107A (cs) |
| KR (1) | KR850001211B1 (cs) |
| AR (1) | AR222925A1 (cs) |
| AT (1) | AT373918B (cs) |
| AU (1) | AU532707B2 (cs) |
| BE (1) | BE886231A (cs) |
| BR (1) | BR8100089A (cs) |
| CA (1) | CA1146759A (cs) |
| CS (1) | CS221943B2 (cs) |
| DD (1) | DD155331A5 (cs) |
| DE (1) | DE3042239C2 (cs) |
| ES (1) | ES8107318A1 (cs) |
| FI (1) | FI803614L (cs) |
| FR (1) | FR2483960B1 (cs) |
| GB (1) | GB2077766B (cs) |
| IT (1) | IT1142165B (cs) |
| MX (1) | MX155709A (cs) |
| OA (1) | OA06823A (cs) |
| PH (1) | PH16588A (cs) |
| PL (1) | PL229281A1 (cs) |
| SE (1) | SE429561B (cs) |
| ZA (1) | ZA807153B (cs) |
| ZW (1) | ZW29480A1 (cs) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE457265B (sv) * | 1981-06-10 | 1988-12-12 | Sumitomo Metal Ind | Foerfarande och anlaeggning foer framstaellning av tackjaern |
| SE450898B (sv) * | 1981-09-03 | 1987-08-10 | Skf Steel Eng Ab | Sett vid anvendning av en plasmagenerator for tillforsel av vermeenergi, samt anordning for genomforande av settet |
| AU552070B2 (en) * | 1981-10-19 | 1986-05-22 | Council For Mineral Technology | Producing and treating ferro chrome by arc thermal plasma |
| SE451033B (sv) * | 1982-01-18 | 1987-08-24 | Skf Steel Eng Ab | Sett och anordning for omvandling av avfallsmaterial med plasmagenerator |
| SE436124B (sv) * | 1982-09-08 | 1984-11-12 | Skf Steel Eng Ab | Sett att framstella ferrokisel |
| US4583229A (en) * | 1984-01-09 | 1986-04-15 | Aluminum Company Of America | Metal melting system |
| SE453304B (sv) * | 1984-10-19 | 1988-01-25 | Skf Steel Eng Ab | Sett for framstellning av metaller och/eller generering av slagg fran oxidmalmer |
| FR2573437B1 (fr) * | 1984-11-21 | 1989-09-15 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede pour la conduite d'un haut fourneau, notamment d'un haut fourneau siderurgique |
| DE3535572A1 (de) * | 1985-10-03 | 1987-04-16 | Korf Engineering Gmbh | Verfahren zur herstellung von roheisen aus feinerz |
| DE3708730A1 (de) * | 1987-03-18 | 1988-09-29 | Kloeckner Stahl Gmbh | Verfahren zum wiedereinsatz von filterstaeuben |
| US4996694A (en) * | 1988-04-19 | 1991-02-26 | Skf Plasma Technologies Ab | Method and apparatus for melting iron and steel scrap |
| DE4115348C2 (de) * | 1991-05-10 | 2000-08-10 | Deutz Ag | Verfahren zur Hochtemperaturbehandlung von feinkörnigen Feststoffen in einem Schmelzzyklon |
| US5399833A (en) * | 1993-07-02 | 1995-03-21 | Camacho; Salvador L. | Method for vitrification of fine particulate matter and products produced thereby |
| US5634960A (en) * | 1995-02-16 | 1997-06-03 | Elkem A/S | Scrap melting in a submerged arc furnace |
| AT407400B (de) * | 1998-10-07 | 2001-02-26 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und anlage zum herstellen von eisen, insbesondere stahl |
| US6826721B2 (en) | 2001-11-01 | 2004-11-30 | Agilent Technoloiges, Inc. | Data accelerator and methods for increasing data throughput |
| AU2003901692A0 (en) * | 2003-04-10 | 2003-05-01 | Technological Resources Pty Ltd | Direct smelting plant |
| CN103540769B (zh) * | 2013-09-27 | 2015-12-23 | 泰州永兴合金材料科技有限公司 | 一种红土镍矿制备精炼式不锈钢的方法及其产品 |
| CN103526047A (zh) * | 2013-09-27 | 2014-01-22 | 泰州永兴合金材料科技有限公司 | 一种褐铁矿型红土镍矿的冶炼方法及其产品 |
| CN109628676B (zh) * | 2019-01-07 | 2020-10-30 | 山西赛思普科技有限公司 | 一种直接生产纯净铁水的短流程工艺 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2846300A (en) * | 1952-07-23 | 1958-08-05 | Wenzel Werner | Process for smelting ores |
| US2781255A (en) * | 1955-11-16 | 1957-02-12 | Union Carbide & Carbon Corp | Treatment of fumes containing suspended solids |
| FR1452850A (fr) * | 1965-08-04 | 1966-04-15 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procédé de réduction de minerais au four électrique |
| US3615348A (en) * | 1968-07-31 | 1971-10-26 | Armco Steel Corp | Stainless steel melting practice |
| US3728101A (en) * | 1970-11-09 | 1973-04-17 | Armco Steel Corp | Process for making stainless steel |
| SE388210B (sv) * | 1973-01-26 | 1976-09-27 | Skf Svenska Kullagerfab Ab | Sett vid reduktion av metall ur metalloxider |
| US4072504A (en) * | 1973-01-26 | 1978-02-07 | Aktiebolaget Svenska Kullagerfabriken | Method of producing metal from metal oxides |
| DE2656725C2 (de) * | 1976-12-15 | 1982-12-23 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren zum kontinuierlichen Erschmelzen von Ferrochrom |
| SE422078B (sv) * | 1977-08-29 | 1982-02-15 | Asea Ab | Sett vid forgasning av brenslen |
-
1980
- 1980-06-10 SE SE8004311A patent/SE429561B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-10-24 US US06/200,151 patent/US4340420A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-10-29 GB GB8034805A patent/GB2077766B/en not_active Expired
- 1980-11-08 DE DE3042239A patent/DE3042239C2/de not_active Expired
- 1980-11-12 ES ES496764A patent/ES8107318A1/es not_active Expired
- 1980-11-14 AT AT0561680A patent/AT373918B/de not_active IP Right Cessation
- 1980-11-18 ZA ZA19807152A patent/ZA807153B/xx unknown
- 1980-11-18 BE BE0/202851A patent/BE886231A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-11-19 FI FI803614A patent/FI803614L/fi not_active Application Discontinuation
- 1980-11-19 CA CA000365035A patent/CA1146759A/en not_active Expired
- 1980-11-20 AU AU64565/80A patent/AU532707B2/en not_active Ceased
- 1980-11-27 AR AR283404A patent/AR222925A1/es active
- 1980-12-01 KR KR1019800004588A patent/KR850001211B1/ko active
- 1980-12-02 JP JP17020180A patent/JPS5713107A/ja active Granted
- 1980-12-02 ZW ZW294/80A patent/ZW29480A1/xx unknown
- 1980-12-05 FR FR8025944A patent/FR2483960B1/fr not_active Expired
- 1980-12-10 MX MX185141A patent/MX155709A/es unknown
- 1980-12-11 CS CS808732A patent/CS221943B2/cs unknown
- 1980-12-15 DD DD80226095A patent/DD155331A5/de not_active IP Right Cessation
- 1980-12-23 PH PH25022A patent/PH16588A/en unknown
- 1980-12-30 IT IT27000/80A patent/IT1142165B/it active
-
1981
- 1981-01-08 BR BR8100089A patent/BR8100089A/pt unknown
- 1981-01-20 PL PL22928181D patent/PL229281A1/xx unknown
- 1981-06-08 OA OA57417A patent/OA06823A/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AT373918B (de) | 1984-03-12 |
| BR8100089A (pt) | 1982-08-17 |
| PL229281A1 (cs) | 1982-06-07 |
| ZA807153B (en) | 1981-11-25 |
| FR2483960A1 (fr) | 1981-12-11 |
| FI803614L (fi) | 1981-12-11 |
| ZW29480A1 (en) | 1981-02-18 |
| MX155709A (es) | 1988-04-18 |
| DD155331A5 (de) | 1982-06-02 |
| KR850001211B1 (ko) | 1985-08-20 |
| ES496764A0 (es) | 1981-10-16 |
| IT8027000A0 (it) | 1980-12-30 |
| JPS5713107A (en) | 1982-01-23 |
| ATA561680A (de) | 1983-07-15 |
| AR222925A1 (es) | 1981-06-30 |
| BE886231A (fr) | 1981-03-16 |
| PH16588A (en) | 1983-11-22 |
| GB2077766B (en) | 1984-07-11 |
| JPS622602B2 (cs) | 1987-01-21 |
| IT1142165B (it) | 1986-10-08 |
| US4340420A (en) | 1982-07-20 |
| KR830004444A (ko) | 1983-07-13 |
| DE3042239A1 (de) | 1981-12-24 |
| OA06823A (fr) | 1982-12-31 |
| SE429561B (sv) | 1983-09-12 |
| FR2483960B1 (fr) | 1986-04-18 |
| DE3042239C2 (de) | 1985-06-13 |
| GB2077766A (en) | 1981-12-23 |
| SE8004311L (sv) | 1981-12-11 |
| ES8107318A1 (es) | 1981-10-16 |
| CA1146759A (en) | 1983-05-24 |
| AU6456580A (en) | 1981-12-17 |
| AU532707B2 (en) | 1983-10-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS221943B2 (en) | Method of continuous production of non-corroding steel | |
| US4946498A (en) | Process for the production of steel from fine ore hot briquetted after fluidized bed reduction | |
| US5302184A (en) | Manufacture of ferroalloys using a molten bath reactor | |
| US4089677A (en) | Metal refining method and apparatus | |
| US5611838A (en) | Process for producing an iron melt | |
| KR0131266B1 (ko) | 컨버터를 이용한 철의 제조방법 | |
| KR940008926B1 (ko) | 일시저장 용기를 갖춘 제강장치 및 이를 이용하는 제강법 | |
| US4457777A (en) | Steelmaking | |
| US4551172A (en) | Process of producing liquid carbon-containing iron | |
| JP2016108575A (ja) | 直流アーク式電気炉による高純度鋼の製造方法 | |
| CS212727B2 (en) | Method of recovering non-volatile metals from dusty charge materials containing metal oxides,especially chromium oxides | |
| JPS6294792A (ja) | 製鋼炉用装入原料の連続予熱方法および装置 | |
| CA1188518A (en) | Metal refining processes | |
| GB1460852A (en) | Method of producing metal from metal oxides | |
| PL180143B1 (pl) | Sposób i urzadzenie do wytwarzania cieklych stopów zelaza, zwlaszcza cieklej stali PL PL PL PL PL PL PL | |
| CA1158443A (en) | Method and apparatus for producing molten iron | |
| JPH0148341B2 (cs) | ||
| CN213778596U (zh) | 用于电弧炉可喷吹粉剂的加热电极装置 | |
| US3615351A (en) | Direct gaseous reduction of iron oxide | |
| US3832158A (en) | Process for producing metal from metal oxide pellets in a cupola type vessel | |
| JPS59129707A (ja) | 金属酸化物の直接精錬法およびその装置 | |
| JPS62167808A (ja) | 含クロム溶銑の製造法 | |
| CN116949236A (zh) | 一种分步还原非高炉生产钢铁的方法及系统 | |
| RU2031130C1 (ru) | Способ переработки железосодержащего сырья | |
| RU2287017C2 (ru) | Способ бескоксовой переработки ванадийсодержащего рудного сырья с получением легированной ванадием стали, горячих металлизованных окатышей и ванадиевого шлака |