CN85108620A - 适于搪瓷涂层的冷轧钢板及制造方法 - Google Patents
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Abstract
搪瓷冷轧薄钢板重量百分比组成：
C..0.005％以下，P..0.02％以下，S..0.03％以下，N..0.005％～0.012％，Ti..0.15％以下，且Ti≥(48/12C+48/14N+48/32S)％，Cu 0.08％以下，且从砷、锑和铋族中至少取一种元素其总量为0.003％～0.03％；或取总量为0.003％～0.05％的硒和/或碲；或同时从上述两个族中取总量为0.002％～0.05％的添加元素。余量基本是铁和伴生物杂质。将该成份钢水先连续浇铸制成钢锭，再热、冷轧成薄钢板，在再结晶温度到Ac3点温度范围内进行连续退火。但含钛量较高的钢置于箱体内进行退火且退火温度范围从再结晶温度到800℃。
Description
本发明述及具有改进的模压性和焊接性以及具有改进的搪瓷性的冷轧薄钢板及其制造方法。
适于搪瓷或陶瓷涂层的薄钢板应具备包括搪瓷附着性、焙烧不变形和抗鳞状剥层性在内的搪瓷性。此外，还须是可模压的，因为大多数的搪瓷用的钢板原料须在严格的条件下模压成最终的成品。
在这些工艺技术中，例如，从日本专利公报（Japanese patemt publication）第42-12348号和44-18066号刊登的尽人皆知的钛钢，具体地说就是以含碳量低于0.02%重量百分比的超低碳钢为基础添加钛元素而提高钢的模压性。当钛钢提高了模压性的同时，日本专利公报第45-40655号和日本专利申请公报（Japanese Patent Application Kokai）第53-131919号和第56-9357号发表了钛钢板的搪瓷性质的改进。
这些技术在保持了良好的模压性的同时，并利用钛元素在钢中形成碳化物、硫化物和氮化物的特性，增加钢对氢的吸留能力以减少鳞状剥层的敏感性而特别有效地改进了搪瓷性中的抗鳞状剥层性。
钛元素须添加足够的数量，以便最大限度地发挥其作用。然而，大量地加钛反而伤害钢板搪瓷层的附着性。因此，钛钢虽然具有良好的模压性和抗鳞状剥形成性，但作为表面搪瓷用的钢板原料仅应使其被限定在有用的范围。
搪瓷用的薄钢板被加工成形后，往往还须以各种方法进行焊接。与通常使用的搪瓷用钢板相比，钛钢不适于焊接，因为在焊接区域经常出现小气孔等缺陷。特别是在焊接区域发生明显的“皱缩”（Shrinkage），并在搪瓷层焙烧后发展成条状。而小气孔则导致气泡缺陷。因此，普通钢板领先使用于这些要求进行焊接的场合，而钛钢在这一领域则未被利用。
本发明的目的之一是制造一种新的、改进的具有良好的搪瓷性以及模压性的适合搪瓷用的薄钢板。
本发明的另一个目的是制造一种新的、改进的具有良好的搪瓷性和焊接性以及模压性的适合搪瓷用的薄钢板。
本发明的进一步的目的是制造具有上述改进性质的冷轧钛钢薄钢板。
本发明的更进一步的目的是获得制造上述这些适合搪瓷用冷轧薄钢板的方法。
因为钛钢板在搪瓷前须用硫酸液浸泡以去除在其表面上积存的相当数量的浸渍产物（FeSO4·nH2O）而使搪瓷层的附着性不良。经试验发现，在钛钢中添加砷、锑和/或铋可以有效地防止浸渍产物的积存，因而改进钛钢的搪瓷附着性。在研究工作过程中还发现，添加硒和/或碲可得到和添加砷、锑和铋时同样的作用，但只在很小程度内改进焊接性。而将砷、锑和铋族中的至少一个元素连同硒和碲族中的至少一个元素一起添加在钛钢中，则可获得复合性的双重效果。
按照本发明的第一种方式制成的适合搪瓷的冷轧薄钢板基本上重量百分比组成为：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.015%以下，且
钛≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下，
而且从砷、锑和铋族中至少选取一种元素，其总量为0.003%～0.03%，余量基本上是铁。
按照本发明的第二种方式，具有改进的模压性、搪瓷附着性和抗鳞状剥层性的适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸基本上重量百分比组成如下的钢水
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下，
而且从砷、锑和铋族中至少选取一种元素，其总量为0.003%～0.03%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，然后将钢板连续退火，退火的温度范围从再结晶温度至Ac3点。
按照本发明的第三种方式，具有改进的模压性、搪瓷附着性和抗鳞状剥层性的适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸基本上重量百分比组成如下的钢水
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S+0.03）%，
Cu 0.08%以下，
而且从砷、锑和铋族中至少选取一种元素，其总量为0.003%～0.03%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，并将钢板置于箱体内退火，退火温度范围从再结晶温度至800℃。
按照本发明的第四种方式制成的适于搪瓷的冷轧薄钢板，基本上重量百分比组成为：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下，
而且从硒和碲的族中至少选取一种元素，其总量为0.003%～0.05%，余量基本上是铁。
按照本发明的第五种方式，具有改进的模压性、搪瓷附着性和抗鳞状剥层性的适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸基本上重量百分比组成如下的钢水：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下，
而且从硒和碲的族中至少选取一种元素，其总量为0.003%～0.05%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，并将钢板连续退火，退火温度范围从再结晶温度至Ac3点。
按照本发明的第六种方式，具有改进的模压性、搪瓷附着性和抗鳞状剥层性适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸基本上重量百分比组成如下的钢水
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S+0.03）%，
Cu 0.08%以下，
而且从硒和碲的族中至少选取一种元素，其总量为0.003%～0.05%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，并将钢板置于箱体中退火，退火温度范围从再结晶温度到800℃。
按照本发明的第七种方式制成的适于搪瓷用的冷轧薄钢板基本上重量百分比组成为：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下，
而且从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，另外加上从硒和碲的族中选取的至少一种元素，前后两者总量为0.002%～0.05%，余量基本上是铁。
按照本发明的第八种方式，具有改进的模压性、搪瓷附着性和抗鳞状剥层性的适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸基本上重量百分比组成如下的钢水
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下，
而且从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，另外加上从硒和碲的族中选取的至少一种元素，前后两者总量为0.002%～0.05%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，并将钢板连续退火，退火温度范围从再结晶温度到Ac3点。
按照本发明的第九种方式，具有改进的模压性、搪瓷附着性和抗鳞状剥层性的适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸基本上重量百分比组成如下的钢水
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S+0.03）%，
Cu 0.08%以下，
而且从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，另外加上从硒和碲的族中选取的至少一种元素，前后两者总量为0.002%～0.05%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，并将钢板置于箱体中退火，退火温度范围从再结晶温度到800℃。
说明：
“以下”一词表示不包括数字本身的意思。
“余量基本上是铁”说明不包括出现的伴生物杂质。
图1系用图像表示的示意图，表示了在实例1中谈到的经过连续退火的薄钢板试样上搪瓷附着性以及浸渍产物积存的数量。
图2也系用图像表示的示意图，表示了在实例2中谈到的经过箱体退火的薄钢板试样上搪瓷附着性以及浸渍产物积存的数量。
本发明中的冷轧钢所包含的每一元素系根据下述理由予以限定，除另有说明外均按重量百分比。
碳（C）
碳以固溶体状态存在表明钢的延展性和r值（即钢的塑性变形比值）的降低。若在钢中有足够的含钛量使碳以碳化钛（TiC）的形式存在，则对钢的延展性和γ值的影响较少。然而含碳量若超过0.005%则延展性将降低。而且钛的含量增加到为形成碳化钛（TiC）是碳所需的数量，则导致搪瓷附着性降低并增加成本。因此将含碳量的上限限定在0.005%。
磷（P）
磷在钢中系作为杂质的伴生物存在。因为含磷量增加则降低钢的延展性而有明显的再加工的脆裂性“再加工脆裂性”一词表示薄钢板的被模压部位在低应力下有脆性断裂的现象这种脆裂现象可藉连续退火防止或增加足够数量的钛并使磷的含量降到0.02%或更低些避免之。
硫（S）
硫和磷一样在钢中是以杂质的伴生物存在。硫是招致热缺陷的有害元素，使钢在热轧过程中表面发生缺陷，甚致在冷轧后降低钢的延展性。倘若以足够数量的钛使硫转化成钛的硫化物将减少上述不利的影响。然而硫的含量越多则须添加多量的钛而使成本增加。因此将硫的含量上限限定在0.03%。
氮（N）
氮是本发明中改进薄钢板的搪瓷性质中抗鳞状剥层的基本元素。添加氮于含钛的钢中则氮以氮化钛（TiN）的形式存在。氮的含量越高，则抗鳞状剥层性改进越多。
氮化钛（TiN）的存在使钢在冷轧过程中形成孔隙，孔隙能吸留氢气，否则将引起鳞状皮层形成的敏感性。所以鳞状剥层可被有效的控制，特别是含氮（N）量在0.005%或更高些的情况下。倘若含氮量超量增加且为了定氮而添加的钛也相应地增加，则会在薄钢板上发生“刨花状”（Spill-like）缺陷。然而氮的含量在0.012%或更低些时则上述缺陷几乎不发生。因此应使含氮量限定在0.005%至0.012范围内。
钛（Ti）
在钢中添加钛可有效地定碳、定氮和定硫。使之相应地成为碳化钛（TiC）、氮化钛（TiN）和硫化钛（TiS），这样不仅减轻了这些有害元素对钢材基体的有害作用，而且控制了鳞状剥层的生成。为了充份发挥这些作用，钛须有足够的数量以定碳，定氮和定硫。即其含量为（48/12C+48/14N+48/32S）%或更高些，其中C、N和S依次表示钢中的碳、氮和硫的重量百分比。
钛在钢中也是以磷化物TiFeP的形式存在。当冷轧薄钢板被连续退火时因为冷却的幅度增加，所以不发生再加工的脆裂。当以低的冷却幅度用箱体或包覆物退火时，在冷却过程中因在晶界间的磷偏析而招致再加工的脆裂。当用箱体退火时，钛的含量在形成碳化物、氮化物和硫化物所需之外，还须额外增加到足够定磷以形成磷化物以防止晶界偏析而发生再加工的脆裂。为此目的所需要的钛的最少含量为（48/12C+48/14N+48/32S）%。然而钛的含量若超过需要不仅提高了钢材的成本而且导致连续浇铸水口易于堵塞、出现“刨花状”缺陷，而且往往降低了搪瓷附着性和焊接性。为了免除这些问题含钛量的上限须限定在0.15%。
铜（Cu）
铜在钢中作为杂质伴生物存在，其含量在0.01%或更高些。通常冷轧薄钢板在搪瓷前须用硫酸浸渍。薄钢板对浸渍的适应性受铜的影响较大。因钢中的含铜量增加后浸渍过程可明显地放慢。浸渍产物明显地积存在钢板表面上而导致搪瓷附着性降低。特别是在浸渍的延展周期内累进式地助长浸渍率增加，使浸渍产物增加。由于铜而助长生成上述浸渍产物可用添加砷、锑、铋、硒或碲的办法遏止。为了减少因添加这些元素而增加的成本，铜的含量须限定在0.08%。
砷（As）、锑（Sb）和铋（Bi）
添加元素周期表中属于Va族元素中的至少一个元素，可防止钢板表面浸渍产物的积存。虽然目前还不知道这些元素是如何防止浸渍产物积存的，但可确信这些元素可使钢板表面上的浸渍产物（FeSO4·nH2O）的表面吸附作用减少活性。为了达到这一效果，这些元素之一或一个以上的添加总量至少为0.003%。若总量超过0.03%则妨碍浸渍作用并使钢在热轧过程发生较多的“刨花状”缺陷。最好是从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，且其总添加量为0.005%～0.03%，以期望在有足够效果的情况下避免增加成本。
硒（Se）和碲（Te）
将元素周期表中属于Ⅵa族元素中的至少一个元素添加入钢中，也可有效地控制钢板表面浸渍产物的积存，但比砷、锑和铋的有效程度度差些。虽然目前还不知道这些元素是如何防止浸渍产物积存的，但可确信这些元素可使钢板表面上的浸渍产物（FeSO4·nH2O）的表面吸附作用减少活性。添加硒和/或碲也可改进焊接操作的效率并可防止发生气孔缺陷。虽然目前还不知道这些元素是如何改进焊接性的，但可确信这些元素可减少焊丝熔液的表面张力，可以保证焊接操作在提高焊接速度情况下容易地进行。为了达到改进焊接性的目的，并控制钢板表面浸渍产物的积存，须添加硒和/或碲的总量至少为0.003%。若总量超过0.05%，将导致增成本本、堵塞连续浇铸水口并降低质量。最好是从硒和碲的族中至少选取一种元素的总量为0.005%～0.05%，以期望在达到足够的效果的情况下避免增加成本。
如上所述，添加砷、锑和/或铋可有效地防止在钢板的表面积存浸渍产物，但不能改进焊接性。然而添加硒和/或碲却能有效地改进焊接性。因此，从砷、锑和铋的族中选取至少一种元素，另外连同由硒和碲的族中也选取至少一种元素一起添加入钢中，则可有效地既改进搪瓷附着性又改进焊接性。若由砷、锑和铋中至少选取的一种元素连同由硒和碲中至少选取的一种元素的添加总量为0.002%，可期待达到改进上述两种性能。若总量超过0.05%，则使浸渍过程放慢，且导致成本增加和质量降低。因此，两族元素的混合添加总量限定在0.002%～0.05%范围内。
本发明的冷轧钢板的制造方法介绍如下：适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法系：靠具有上述精确控制各种元素含量的连续浇铸的钢水;将钢坯热轧后冷轧;接着将钢板连续退火或在箱体中退火。
连续浇铸、热轧和冷轧的各个步骤可按传统的、比较熟悉的方式进行。冷轧薄钢板的连续退火温度范围可从再结晶温度到Ac3点。因为连续退火的冷却幅度增加而不会发生再加工的脆裂。而用箱体退火或用包覆物退火的冷轧薄钢板的退火温度范围须从再结晶温度到800℃。以便有效地形成TiFeP。但若箱体退火温度超过800℃，则钛和磷的可溶性增加到妨碍TiFeP凝结沉积的程度。所以，从经济性和避免发生“起皮”（laminating）现象来说，750℃或更低些的箱体退火温度更为好些。
举例
为了更好地理解，以便实践本发明上述的工艺技巧，今以广泛的实例说明如下：除非特殊说明外，所有的百分比均按重量。
实例一
如表1所示成份的炉料经过熔炼并连续浇铸成钢锭，经过热轧、冷轧并在800℃温度连续退火20秒钟制成冷轧薄钢板。在检验这些薄钢板的各项机械性质和搪瓷性之前还通过表面光轧机态形而压薄0.8%，需测定的机械性质包括屈服强度（yS）、抗拉强度（TS）、延伸率（El）和
γ值，亦即平均塑性变形比。同时还需测定搪瓷性的抗鳞状剥层性。
钢板试样的机械性质如表2所示。其中除了第第10号试样的含碳量较高为0.008%外，其余的钢板试样均显示了良好的模压性。可从延伸最少为48%和塑性变形比γ值最少为1.8说明。
钢板试样的抗鳞状剥层性试验的结果亦和表2所示。这种试验系将冷轧薄钢板试样浸于酸液中20秒，然后取出涂以商用的瓷釉（L型瓷釉，Nihon Fellow K、K制造并销售）并放入露点为30℃的搪瓷炉窑内以820℃的温度焙烧，然后检验搪瓷后的钢板试样的鱼鳞状剥层的生成情况。对于每一种钢板试样取20个试验片涂釉并焙烧，依照在试验片上呈现的鳞状剥层的数量百分数来衡量抗鳞状剥层性。除了第8号和第9号试样含氢量低以外，其余所有试样均没有鳞状皮层出现，说明这些薄钢板具有改进的质量和抗鳞状剥层性。
然而，搪瓷附着性则因各个薄钢板不同而有很大的差异。图1表示薄钢板浸以70℃的硫酸液15分钟后浸渍产物积存的数量。浸酸后的薄钢板可先在65℃的含2%镍的硫化物溶液中浸泡10分钟进行了处理，再涂以商用的钛白瓷釉后放入搪瓷炉窑中以820℃温度焙烧。然后检查搪瓷涂层在钢板基体上的附着性。此项结果亦标注于图1中。搪瓷附着性用搪瓷附着性指标，因为这一指标是美国搪瓷研究院（Porcelain Enamel Institute of the U.S.）试验后规定的。
那些不含砷、锑和铋的薄钢板上有较多的浸渍产物并具有不同的搪瓷附着性。第7号试样的PE1指标仅为60%，但在同类试样中还算是搪瓷附着性最好的。
相反，那些含有砷，锑和铋的薄钢板上浸渍产物较少，说明具有良好的搪瓷附着性。
实例二
如表3所示成份的炉料经过熔炼并连续浇铸成钢锭，经过热轧、冷轧并在720℃温度在箱体中退火10小时，而且和实例-一样在检验机械性质和搪瓷性之前还通过表面光轧机整形而压薄0.8%而制成厚度为0.7毫米的冷轧薄钢板。钢板试样测定的性质如表4所示。
抗再加工脆裂性的试验方法系将一块薄钢板拉成一个园筒形帽盖，拉伸比为2∶1，将此帽盖保持在从室温到-60℃之间各个不同温度，同时将一个5公斤的重物从一米高处使之落在帽盖上。在帽盖上发生纵向断裂时的温度即被定为断裂的临界温度。断裂的临界温度越低表明抗再加工脆裂性改进得越好。
所有薄钢板试样表现了良好的模压性，可从
γ＞1.8和El＞50%说明。但第15号试样和第17号试样的含钛量较低，对纵向断裂敏感，甚致在0℃时发生断裂，表明具有不良的再加工脆裂性。反之，含钛量在本发明规定范围内的那些薄钢板试样甚致在-60℃时也不出现纵向断裂，表明具有良好的抗再加工脆裂性。
图2表明了本实例二中的薄钢板试样上浸渍产物的积存量和搪瓷附着性。其测定方法和程序与实例一相同。从图2的图解可明显地看出含有锑、砷或铋的那些薄钢板表现了良好的搪瓷附着性，然而不含有这些元素的第16号和第17号薄钢板试样则呈现出浸渍产物积存量的增长而使搪瓷附着性降低。
实例三
如表5所示成份的炉料经过熔炼并连续浇铸成钢锭，经过热轧、冷轧并在800℃温度连续退火20秒钟，这些薄钢板在按实例一同样方法检验机械性质前还须通过表面光轧机整形而压薄0.8%后制成的厚度为0.8毫米的冷轧薄钢板。
钢板试样测定后的机械性质如表6所示，除了第121号试样含碳量超量为0.008%外，所有其余的钢板试样表现了良好的模压性。可从延伸率最少为50%和
γ值最少为1.8说明。
表6还表明了钢板试样的抗鳞状剥层试验的结果，此试验系将冷轧薄钢板试样浸入酸液浸泡20秒钟，然后取出涂以商用的瓷釉（L型瓷，Nihon Fellow K.K.制造并销售）并放入露点为30℃的搪瓷炉窑内以820℃的温度焙烧，然后检验搪瓷后的钢板试样的鳞状剥层生成情况。对于每一种钢板试样取20个试验片涂釉并焙烧。依照在试验片上呈现的鳞状剥层的数量百分数来衡量抗鳞状剥层性。降了第117号、第119号和120号试样含氮量低以外，所有其余的试样均没有鳞状皮层出现，说明这些薄钢板具有改进的质量和抗鳞状剥层性。
测定薄钢板上浸渍产物积存数量的方法为：将钢板试样浸入温度为70℃、浓度为10%的稀硫酸溶液中15分钟。浸酸后的薄钢板可先在温度为65℃、浓度为2%镍的硫化物溶液中浸泡10分钟进行予处理，再涂以商用的钛白瓷釉后放入搪瓷炉窑中以820℃的温度焙烧。然后检验搪瓷涂层在钢板基体上的附着性。此项结果如表6所示。搪瓷附着性用搪瓷附着性指标PE1表示。
那些不含硒、碲、锑、砷或铋的薄钢板的PE1指标低于60%。
每个薄钢板试样用等离子弧焊机以65安培的焊接电流和每分钟1米的焊接速度进行焊接试验。焊缝的检查兼外观检视和X光透视进行。其结果亦如表6所示。
第101号到106号和第117号到121号试样不含硒和碲，焊接后出现“皱缩”和气孔等缺陷。表明按照本发明规定范围元素含量的薄钢板表现了改进的焊接性以及令人满意的模压性、抗鳞状剥层性和搪瓷附着性。
实例四
如表7所示成份的炉料经过熔炼并连续浇铸成钢锭，经过热轧、冷轧并在720℃温度在箱体中退火10小时，这些薄钢板如实例三那样在检验其机械性质、搪瓷性和焊接性之前还须通过表面光轧机整形减薄0.8%而制成厚度为0.8毫米的冷轧薄钢板。各项检验结果如表8所示。
抗再加脆裂性试验的方法系将一块薄钢板拉成一个园筒形帽盖，拉伸比为2∶1，将此帽盖保持在从室温到-60℃之间各个不同温度，同时将一个5公斤的重物从一米高处使之落在帽盖上。在帽盖上发生纵向断裂时的温度即被定为断裂的临界温度。断裂的临界温度越低表明抗再加工脆裂性改进得越好。
从表8可明显地看出，全部的薄钢板试样表现了良好的模压性，可从
γ值至少为1.9和延伸率为53%说明。特别是含有硒或碲再加以砷、锑或铋的那些钢板试样改进了搪瓷附着性和焊接性。而不含硒或碲的钢板试样焊接后出现了皱缩和气孔缺陷。
第131号和133号试样含钛量较低，所以对纵向断裂敏感，甚致在0℃时发生断裂。说明了不良的抗再加工断裂性。反之，那些含钛量按本发明规定范围的钢板试样甚致在-60℃时也不发生纵向断裂，显示了良好的抗再加工断裂性。
按照本发明制造的适于搪瓷的薄钢板的好处总结归纳如下：
从表2和表4的数据可明显地看出，按照本发明第一种方式从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，且其总含量的重量百分比为0.003%～0.03%的冷轧薄钢板适于搪瓷，并具有改进的模压性和包括搪瓷层附着性以及抗鳞状剥层性在内的搪瓷性。
按照本发明的第二和第三种方式的冷轧薄钢板的制造方法，从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素且其总含量的重量百分比为0.003%～0.03%，并在规定的温度下连续退或置于箱体内退火，则可制成适于搪瓷的冷轧薄钢板。具有改进的模压性;包括搪瓷层附着性和抗鳞状剥层性在内的搪瓷性;以及用箱体退火后的抗再加工脆裂性。
从表6和表8的数据可明显地看出，按照本发明的第四种方式从硒和/或碲中选取总含量的重量百分比为0.003%～0.03%的冷轧薄钢板适于搪瓷，具有改进的模压性、包括搪瓷层附着性和抗鳞状剥层性在内的搪瓷性以及焊接性。
按照本发明的第五种和第六种方式的冷轧薄钢板的制造方法，使硒和/或碲总含量的重量百分比为0.003%～0.05%，并在规定的温度范围内连续退火或置于箱体内退火，则可制成适于搪瓷的冷轧薄钢板。具有改进的模压性;包括搪瓷层附着性和抗鳞状剥层性在内的搪瓷性;焊接性以及用箱体退火后的抗再加工脆裂性。
从表6和表8的数据可明显地看出，按照本发明的第七种方式，从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素连同硒和/或碲一起，且使其总含量的重量百分比为0.002%～0.05%制成的冷轧薄钢板适于搪瓷，具有改进的模压性;包括搪瓷层附着性和抗鳞状剥层性在内的搪瓷性;以及焊接性。
按照本发明的第八种和第九种方式的冷轧薄钢板的制造方法，从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素连同硒和/或碲一起的总含量重量百分比为0.002%～0.05%，并在规定的温度范围内连续退火或在箱体内退火，则可制成适于搪瓷的冷轧薄钢板，具有改进的模压性;包括搪瓷层附着性和抗鳞状剥层性在内的搪瓷性;焊接性以及用箱体退火后的抗再加工脆裂性。
Claims (9)
1、适于搪瓷的冷轧薄钢板的成份基本上由下列的重量百分比组成：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.015%以下，且
Ti≥(48/12C+48/14N+48/32S)%，
Cu 0.08%以下，
而且从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，其总含量为0.003%～0.03%，余量基本上是铁。
2、具有改进的模压性、搪瓷层附着性和抗鳞状剥层性的适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸用的钢水基本上由下列的重量百分比组成：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下，
而且从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，其总量为0.003%～0.03%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，然后在再结晶温度到Ac3点温度范围内连续退火。
3、具有改进的模压性、搪瓷层附着性和抗鳞状剥层的适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸用的钢水基本上由下列的重量百分比组成：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S+0.03/%，
Cu 0.08%以下
而且从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，其总含量为0.003%～0.03%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，然后在再结晶温度到800℃范围内置于箱体内退火。
4、适于搪瓷的冷轧薄钢板的成份基本上由下列的重量百分比组成：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.015%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下，
而且从硒和 的族中至少选取一种元素，其总含量为0.003%～0.05%，余量基本上是铁。
5、一种制造适于搪瓷涂层的冷轧钢板的方法，其特征在于该方法可改进模压性、搪瓷附着性和抗鳞状剥层性，它包括连续浇铸，由下列成分（按重量计）组成的钢水
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下，
以及至少一种总量为0.003%～0.05%的Se和Te中的元素，其余量基本上是铁。
热轧，然后冷轧得到的钢，以及连续使钢退火，
退火温度是在重结晶的温度至AC3的温度范围内。
6、具有改进的模压性、搪瓷层附着性和抗鳞状剥层性的适于搪瓷用的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸用的钢水基本上由下列的重量百分比组成：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S+0.03）%，
Cu 0.08%以下，
而且从硒和碲的族中至少选取一种元素，其总含量为0.003%～0.05%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，然后在再结晶温度到800℃温度范围内置于箱体内退火。
7、适于搪瓷的冷轧薄钢板的成份基本上由下列的重量百分比组成：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下
而且从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，连同由硒和碲的族中至少选取的一种元素，两者的总量为0.002%～0.05%，余量基本上是铁。
8、具有改进的模压性、搪瓷层附着性和抗鳞状剥层性的适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸用的钢水基本上由下列的重量百分比组成：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S）%，
Cu 0.08%以下
而且从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，连同由硒和碲的族中至少选取的一种元素，两者的总量为0.002%～0.05%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，然后在再结晶温度到Ac3点温度范围内连续退火。
9、具有改进的模压性、搪瓷层附着性和抗鳞状剥层性的适于搪瓷的冷轧薄钢板的制造方法，包括：
连续浇铸用的钢水基本上由下列的重量百分比组成：
C 0.005%以下，
P 0.02%以下，
S 0.03%以下，
N 0.005%～0.012%，
Ti 0.15%以下，且
Ti≥（48/12C+48/14N+48/32S+0.03）%，
Cu 0.08%以下
而且从砷、锑和铋的族中至少选取一种元素，连同由硒和碲的族中至少选取的一种元素，前后两者总量为0.002%～0.05%，余量基本上是铁。
将钢热轧后冷轧，然后在再结晶温度到800℃温度范围内置于箱体内退火。
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