CN203654057U - 条状钢丝帘线、轮胎用带束层及轮胎 - Google Patents

Abstract

本实用新型提供一种兼备形状稳定性及耐久性的条状钢丝帘线、轮胎用带束层及轮胎。钢丝帘线（1）通过厚度（Ad）小于15μm的粘合剂（3）将在平面内相互平行地排列的5根钢制芯线（2）一体地束扎而成。构成钢丝帘线（1）的芯线（2）具有小于0.45mm的直径（d），芯线（2）之间的间隔（Gd）小于20μm。作为上述芯线（2），使用芯线（2）的自由卷绕直径（D）为芯线（2）的线径（d）的750倍以上的芯线。

Description

条状钢丝帘线、轮胎用带束层及轮胎

技术领域

本实用新型涉及一种条状钢丝帘线。 

背景技术

为了提高汽车用轮胎的寿命或行驶性能，实现轻量化、降低成本等，已知将相互平行地排列多根钢丝而成的钢丝帘线埋入于构成轮胎的带束层的技术。 

专利文献1公开了将钢制绕线以螺旋状缠绕于相互平行地排列的多根钢丝而成的钢丝帘线。在这里，若基于钢制绕线的约束力太强，则强大的接触压力作用于相邻的多根钢丝之间，存在使用时（安装有轮胎的汽车行驶时）出现微振磨损，使得耐久性降低的担忧。专利文献2公开了利用有机纤维取代钢制绕线来缠绕多根钢丝的技术。然而，相比于钢，有机纤维的刚性非常小，因此存在保持多根钢丝的平行排列的力度不足的担忧。在平行地整齐的钢丝的数量多的情况下，尤其容易发生形状崩塌的现象。 

除了绕线之外，还提出了使用粘合剂来将多根钢丝（细丝）相互平行地束扎的技术（专利文献3及专利文献4）。 

取代缠绕绕线而使用粘合剂来将多根钢丝保持成相互平行的状态，由此无需考虑使用绕线时应考虑的约束力的大小等问题。但是，在使用粘合剂的情况下，当然必须考虑基于粘合剂的钢丝之间的粘合力。并且，由于钢丝帘线和橡胶之间介入有粘合剂，因此也需要考虑埋入于橡胶（带束层）时的钢丝帘线的橡胶附着性。为了保障形状稳定性，当然也需要考虑基于粘合剂的粘合力与钢丝帘线所具有的回弹力（产生弯曲的力）之间的关系。 

专利文献1：日本特开昭62-149929号公报 

专利文献2：日本特开2001-55008号公报 

专利文献3：日本特开昭63-240402号公报 

专利文献4：日本特开平7-304307号公报 

实用新型内容

本实用新型的目的在于，提高钢丝帘线的耐久性及形态稳定性。 

并且，本实用新型的目的在于，在使用粘合剂来将多根钢丝保持相互平行的状态的钢丝帘线中，防止出现橡胶附着性大幅下降。 

进而，本实用新型的目的在于，最大限度地抑制使用粘合剂来将多根钢丝保持相互平行的状态的钢丝帘线的回弹力，防止产生埋入有钢丝帘线的橡胶板中的较大翘曲。 

本实用新型的钢丝帘线将相互平行地排列的多根镀有黄铜的钢制芯线以维持上述平行排列的状态束扎而成，整体外形呈条状（细长的平面状）。本实用新型的条状钢丝帘线的特征在于，芯线的线径（截面直径）小于0.45mm；在表面涂敷有厚度小于15μm的粘合剂，多根芯线彼此通过上述粘合剂被一体地固定；相邻的芯线的间隔小于20μm；上述芯线的自由卷绕直径（Free coil diameter：将钢丝静置于平坦面时，在不施加外力的状态下自然形成的线圈的直径）为线径的750倍以上。 

根据本实用新型，多根芯线彼此通过粘合剂相互粘合，由此来维持多根芯线的平行排列。由于芯线彼此通过基于粘合剂的粘合被一体地固定，因此芯线彼此的接触压力不变大，并且也很难产生芯线彼此摩擦而引起的微振磨损。能够提供一种耐久性高的钢丝帘线。 

本实用新型的钢丝帘线埋入于橡胶板中而使用。为了提高钢丝帘线和橡胶间的粘合性，在构成钢丝帘线的芯线的表面镀有黄铜。在本实用新型的钢丝帘线中，为了一体地固定多根芯线而涂敷于表面的粘合剂的厚度小于15μm。通过将粘合剂的厚度设为小于15μm，能够抑制因夹着粘合剂而造成的钢丝帘线和橡胶之间的粘合性降低的情况。 

进而，本实用新型的钢丝帘线由具有小于0.45mm的线径、且自由卷绕直径为线径的750倍以上的芯线构成。若将具有弯曲（波纹）的钢丝帘线埋入于橡胶板中，则由于所埋入的钢丝帘线，橡胶板出现翘曲。通过使用具有小于0.45mm的线径、且自由卷绕直径为线径的7 50倍以上的芯线，能够将埋入有钢丝帘线的橡胶板上出现的翘曲抑制为比较小。 

并且，在本实用新型的钢丝帘线中，相邻的芯线的间隔小于20μm。通过使用相邻的芯线的间隔小于20μm、且自由卷绕直径为线径的750倍以上的芯线，粘合部分难以剥离，能够良好地维持多根芯线的平行排列，提高形状稳定性。 

此外，如果芯线的线径过小（芯线过细），就有可能无法确保所需的强度，因此上述芯线的线径优选为0.15mm以上。 

本实用新型还提供一种埋入有上述钢丝帘线的轮胎用带束层及具有该带束层的轮胎。 

附图说明

图1是条状钢丝帘线的局部放大立体图。 

图2是沿着图1的Ⅱ-Ⅱ线的条状钢丝帘线的剖视图。 

图3是表示汽车用轮胎的内部结构的剖视图。 

图4简要地示出用于形状稳定性的评价的试验机。 

图5简要地示出了三滚试验机。 

图6是三滚试验的试验品的立体图。 

图7表示弯曲度的评价试验的弯曲量的测量地点。 

图8（A）及图8（B）是分别从表面和背面表示用于平坦性评价试验的复合板的立体图。 

图9是与形状稳定性的评价相关的图表。 

图10是与橡胶附着性的评价相关的图表。 

图11是与板平坦性的评价相关的图表。 

图12是与弯曲度的评价相关的图表。 

附图标记说明 

1：条状钢丝帘线 

2：芯线 

3：粘合剂 

10：轮胎 

11a、11b：带束层 

具体实施方式

实施例 

图1示出了本实用新型的实施例，是条状钢丝帘线1的局部放大立体图。图2是沿着图1的Ⅱ-Ⅱ线的剖视图。 

条状钢丝帘线1具有：5根芯线2，在一个平面内相互平行地排列；粘合剂（粘合层）3，以一体的方式固定5根芯线2，并维持其平行排列。芯线2由钢制成，含有碳及铁。粘合剂3属于橡胶类，主要成分为苯乙烯丁二烯（styrene butadiene）、腈、氯丁二烯（chloroprene）等。 

构成条状钢丝帘线1的芯线2的截面呈圆形，线径（芯线2的截面直径）（线径）d为0.15mm～0.45mm。例如，对线径为5.50mm的钢琴线材进行几次干式拉线及热处理，并对其依次进行镀黄铜（Brass）、湿式拉线来制作出芯线2。5根芯线2无需进行捻制地在一个平面上平行对齐，涂敷上述粘合剂3而调整形状，来制作出条状钢丝帘线1。涂敷的粘合剂3的厚度Ad小于15μm。若芯线2的线径d例如为0.20mm，则钢丝帘线1的宽度大约为1.00mm。图1所示的条状钢丝帘线1的立体图及图2所示的剖视图可以理解为是放大很多后的图。 

参考图2，构成条状钢丝帘线1的5根芯线2彼此之间分别有微小的间隔Gd，该间隔Gd中也有粘合剂3。此外，芯线2之间也可以在其长度方向上相互接触（这时相邻的芯线2之间的间隔Gd为0）。如后述内容，相邻的芯线2之间的间隔Gd小于20μm。不管怎样，构成条状钢丝帘线1的5根芯线2都能够通过粘合剂3固定而成为一体，并稳定地维持平行排列。 

粘合剂3硬化后，条状钢丝帘线1被缠绕于卷轴上，并发货到汽车用轮胎的制造工厂等。 

图3是表示汽车用轮胎10的结构的剖视图。汽车用轮胎10具有：胎体12，构成轮胎10的骨架；环状的胎圈13，位于胎体12的两端； 胎面部14，位于汽车用轮胎10的最外层。胎体12与胎面部14之间有两个带束层11a、11b。条状钢丝帘线1埋入于该带束层11a、11b而使用。胎体12被带束层11a、11b紧固，由此提高轮胎10的刚性。并且，带束层11a、11b缓解来自路面的冲击，也防止外伤直接到达胎体12。 

从各种观点对上述条状钢丝帘线1进行了评价试验。以下，就上述评价试验进行详细说明。 

表1示出了评价试验的结果。制作多样地变更以下说明的参数（结构）而得到的多种条状钢丝帘线，从而分别进行了评价试验。 

表1 

（1）有无绕线（Wrapping wire） 

5根芯线2不是借助粘合剂3而一体化，而是如现有技术（例如参考日本特开昭62-149929号公报）所述，制作了在5根芯线2的周围将绕线缠绕成螺旋状来成为一体的条状钢丝帘线（比较例1～比较例 3）。比较例1使用了钢制绕线、比较例2使用了PA66（聚酰胺66）制绕线，比较例3使用了PET（聚对苯二甲酸乙二醇酯）制绕线。除了比较例1～比较例3之外（比较例4～比较例29、实施例1～实施例12）都没有使用绕线，而是通过粘合剂3来将5根芯线2一体化而得到的条状钢丝帘线1（图1～图2）。 

（2）线径d 

线径是芯线2的线径（截面直径）。在0.15mm～0.5mm的范围内，改变芯线2的线径d（参考图2）制作了条状钢丝帘线1。 

（3）自由卷绕直径D 

自由卷绕直径是指，在将钢丝静置于平整的面时，在无外力作用的状态下自然形成的线圈的直径。如上所述，芯线2经过拉线工序而制成，在拉线工序中通过模具时会产生波纹。因此，在无外力作用时，不一定就呈直线状。可通过模具的拉线出口的形状的控制、模具的角度调整，来控制自由卷绕直径。在评价试验中，在100mm～550mm的范围内改变自由卷绕直径。 

（4）自由卷绕直径/线径（D/d） 

自由卷绕直径/线径（D/d）是所谓弹簧指数，在本实施例中，为了将芯线2的回弹力（脱离直线状态，产生弯曲的作用力）用数值表示而使用自由卷绕直径/线径（D/d）。是上述自由卷绕直径D除以线径d而得到的值。 

（5）丝线间隔 

丝线间隔是相邻的芯线2之间的间隔Gd（参考图2）。在评价试验中，制作在3μm～25μm的范围内改变丝线间隔Gd的条状钢丝帘线1。 

（6）粘合剂厚度 

粘合剂厚度是指涂敷于芯线2的表面的粘合剂3的厚度Ad（参考图1及图2）。在10μm～20μm的范围内改变粘合剂厚度。上述丝线间隔Gd和粘合剂厚度Ad利用将制成的条状钢丝帘线1的截面进行放大拍摄的截面照片而测定。 

表1示出了“形状稳定性”、“橡胶附着性”、“耐久性”、“耐 微振磨损性”、“AH（弯曲度的评价值）”及“H（板平坦性的评价值）”这6种评价。 

（A）形状稳定性的评价 

条状钢丝帘线1要求在压延工序中，形状持续维持到将橡胶和条状钢丝帘线1粘合为止。形状稳定性的评价采用图4所示的试验装置来进行。该试验装置具有：放线卷轴4，放出钢丝帘线；绕线卷轴5，缠绕钢丝帘线1；5个直径为50mm的上段导辊6，在2个卷轴4、5之间相互隔开间隔地设在一条直线上；5个直径为50mm的下段导辊7，在上述上段导辊6的下方相互隔开间隔地设在一条直线上。当钢丝帘线1通过上段导辊6与下段导辊7之间时，上段导辊6与下段导辊7的高度位置被调整为，使钢丝帘线1受到6mm量的上下方向上的变动（按压）。将放线张力设为2kgf，从放线卷轴4放出条状钢丝帘线1，并使其以30m/min的速度通过导辊6、7之间，从而缠绕于绕线卷轴5。之后，对钢丝帘线1进行目视检查。在表1的形状稳定性的评价栏中，对于粘合剥离（平行排列的混乱）等确认到钢丝帘线1的形状崩塌的打“×”、没有确认到形状崩塌的打“○”。 

（B）橡胶附着性的评价 

埋入有条状钢丝帘线1的带束层11a、11b由橡胶制成，要求钢丝帘线1和带束层11a、11b（橡胶）良好地粘合。如上所述，对构成条状钢丝帘线1的芯线2的表面实施了镀黄铜。若芯线2和带束层11a、11b直接接触，则硫化时（轮胎制造工序的最终阶段进行的硫化成型时）因镀黄铜中含有的铜和橡胶中所含的硫磺而产生界面反应，因此两者能够良好地粘合。但是，如上所述，条状钢丝帘线1的最外层设有粘合剂3（参考图1～图2），因此芯线2（其表面的黄铜镀层）和带束层11a、11b（橡胶）不直接接触，由此必须对条状钢丝帘线1和带束层11a、11b的粘合性慎重地进行确认。对于橡胶粘合性的评价，换言之是评价条状钢丝帘线1和带束层11a、11b（橡胶）的粘合性。橡胶附着性的评价依据（ASTM，American Society for Testing and Mater ials）D2229进行。即，在条状钢丝帘线1的周围包覆橡胶后进行硫化成型，并从其中拔出钢丝帘线1，测定被拔出的钢丝帘线1的表面被橡 胶包覆的面积的比例（橡胶包覆率）。在表1的橡胶附着性的评价栏中，对于橡胶包覆率为75%以上的打“○”，小于75%的打“×”。 

（C）耐久性的评价及耐微振磨损性的评价 

若埋入于汽车用轮胎10的带束层11a、11b的条状钢丝帘线1发生断丝（破断），则条状钢丝帘线1就会失去汽车用轮胎10的增强材料的功能。条状钢丝帘线1的断丝是由于构成钢丝帘线1的芯线2之间摩擦而导致磨损所造成的。耐久性的评价及耐微振磨损性的评价均采用图5所示的三滚试验机及图6中放大后示出的试验品30进行。 

三滚试验机具有驱动部20，该驱动部20包括在一条直线上所配置的2个自由旋转的辊21、23以及在上述自由旋转的辊21、23之间配置在与上述一条直线分离的位置的自由旋转的辊22共3个自由旋转的辊。在驱动部20的辊21、22、23挂上埋入有钢丝帘线1的试验品30（图6），并使驱动部20（3个辊21、22、23）在上述一条直线方向上往复移动。辊21、22、23使用直径为辊直径D/芯线直径d=100的辊。中央的辊22和其两侧的辊21、23之间保持大约60°角度。使驱动部20以320循环/分钟（cycle/min）的速度往复移动，1个行程为180mm。试验品30是对全长为1200mm的条状钢丝帘线1用长度为350mm、高度为4.5mm、宽度为9.5mm的方形橡胶进行包覆而成的，从试验品30的两端分别露出条状钢丝帘线1。条状钢丝帘线1的一端螺栓固定于固定件25，在另一端挂上条状钢丝帘线1的切断载荷的10%的载荷的配重24。 

在表1的耐久性的评价栏中，以将比较例1设为100时的指数来表示埋入于试验品30的条状钢丝帘线1全部破断时的驱动部20的往复次数（全破断循环数）。在表1的耐微振磨损性的评价中，在耐久性的评价试验中所得到的全破断循环数的80%的次数时停止试验，将试验品30进行拆解，由此观察钢丝帘线1的表面有无磨损，并表示该观察的结果。对确认有磨损的打“×”，对没有确认到磨损的打“○”。 

（D）弯曲度的评价（钢丝帘线弯曲量AH） 

如上所述，构成条状钢丝帘线1的芯线2经过拉线工序而制成，因而在无外力作用时，不一定呈直线状态。并且，如上所述，将5根 芯线2平行对齐的状态下固定的条状钢丝帘线1以缠绕于卷轴的状态出厂、保管等，因而在缠绕于卷轴期间也会产生波纹。当条状钢丝帘线1有很大的弯曲度时，在制造带束层11a、11b的前一阶段的压延板就会形成翘曲。若压延板有翘曲，则存在对从压延板制造带束层11a、11b的工序产生障碍的可能性。在表1的AH栏中，在主体直径为114mm的卷轴上以1.2kgf的张力缠绕条状钢丝帘线1后保持这种状态放置2周，之后从上述卷轴放出条状钢丝帘线1，并表示其弯曲量。如图7所示，当将切断为400mm的条状钢丝帘线1置于平坦面时，连接条状钢丝帘线1的两端的直线与条状钢丝帘线1的顶点的垂线相交的点到上述顶点的距离就是弯曲量AH。AH是根据JIS G3510测定的。在表1的AH栏中，40mm以上的AH值用粗体来表示。 

（E）板平坦性的评价（板上升量H） 

如上所述，当条状钢丝帘线1有很大的弯曲度时，埋入有这种条状钢丝帘线1的压延板就会产生翘曲。在板平坦性的评价中，评价对条状钢丝帘线1（缠绕于主体直径为114mm的卷轴并放置2周后而成）包覆橡胶后的板的翘曲（上升）的程度。将长度1000mm×宽度100mm×厚度0.5mm的未硫化的橡胶板缠绕于周长1000mm（直径大约为320mm）的卷筒上，在未硫化的橡胶板上以2kgf的张力将条状钢丝帘线1整列缠绕。进而，在其上缠绕相同尺寸的未硫化的橡胶板来夹持条状钢丝帘线1。之后，利用辊以6kgf的载荷压接而制作出复合板40。将复合板40在与钢丝帘线垂直的方向上切断，从卷筒中取出复合板40并静置于平坦面后，测定复合板40的四角处的上升量（与平坦面的距离）。 

图8（A）示出了复合板40的立体图。图8（B）示出了将图8（A）的复合板40翻过来的状态。为了便于理解，分别在图8（A）的复合板40上显示“表”的文字，在图8（B）的复合板40上表示“背”的文字。图8（A）所示的复合板40的AB端及CD端向上方翘曲（稍微强调而图示）。对比之下，图8（B）所示的翻过来的复合板40几乎没有翘曲。这是因为图8（A）所示的端部向上翘曲的复合板40翻过来后静置于平坦面时，因复合板40的自重而沿着平坦面。 

将没有翻过来的复合板40（图8（A））的四角A、B、C及D的上升量（与平坦面的距离）分别设为Ah、Bh、Ch和Dh。将翻过来的复合板40（图8（B））的四角Ar、Br、Cr、Dr的上升量分别设为Arh、Brh、Crh和Drh。复合板40的上升量H采用通过以下公式计算出的值。 

H=（Ah+Bh+Ch+Dh+Arh+Brh+Crh+Drh）/4 

在表1的H栏中，示出了通过上述计算公式计算获得的上升量H的数值。并且，针对超过5mm的上升量H的数值用粗体字来表示。 

参考表1的耐微振磨损性的评价栏，在平行排列的5根芯线2的周围以螺旋状缠绕有钢制绕线的条状钢丝帘线（比较例1）的耐微振磨损性的评价为“×”。这是因为钢制绕线对芯线2的缠绕过紧，使得芯线2之间强烈地摩擦。以螺旋状缠绕有PA66制或PET制绕线的条状钢丝帘线（比较例2及比较例3）及不是通过绕线而是通过粘合剂3将固定5根芯线2一体地固定的条状钢丝帘线1（比较例3～比较例29，实施例1～实施例12）的耐微振磨损性的评价均为“○”。 

参考表1的耐久性的评价栏，若将比较例1的缠绕有钢制绕线的条状钢丝帘线的耐久性设为“100”，则以螺旋状缠绕有PA66制或PET制绕线的条状钢丝帘线（比较例2及比较例3）及通过粘合剂3将5根芯线2一体地固定的条状钢丝帘线1（比较例3～比较例29，实施例1～实施例12）的耐久性均超过“100”。并且，还确认了通过粘合剂3一体地固定5根芯线2的条状钢丝帘线1（比较例3～比较例29，实施例1～实施例12）的耐久性好于以螺旋状缠绕有PA66制或PET制绕线的条状钢丝帘线（比较例2及比较例3）。 

确认了比起采用绕线一体地固定芯线2，当采用粘合剂3一体地固定芯线2时，能够提高条状钢丝帘线1的耐久性及耐微振磨损性。 

接着，参考表1的形状稳定性的评价栏，若作为绕线使用钢制钢丝（比较例1），则形状稳定性的评价为“○”，但是，若使用PA66制或PET制钢丝（比较例2及比较例3），则形状稳定性的评价为“×”。PA66或PET与钢相比刚性低，保持5根芯线2的平行排列状态的支撑力不够。 

另一方面，确认了对于通过粘合剂3一体地固定5根芯线2的条状钢丝帘线1（比较例3～比较例29，实施例1～实施例12），自由卷绕直径/线径（D/d）及丝线间隔Gd的值决定形状稳定性的评价。 

在图9中，在横轴为自由卷绕直径/线径（D/d）、纵轴为丝线间隔Gd的图表上图示表1所示的比较例3～比较例29及实施例1～实施例12的形状稳定性的评价（○或×）。 

参考图9的图表，若D/d的值小于750，则形状稳定性的评价为“×”。并且，若丝线间隔为20μm以上，则即使D/d的值为750以上，形状稳定性的评价也为“×”。确认了当D/d的值为750以上（芯线2的自由卷绕直径D为线径d的750倍以上），且丝线间隔小于20μm时，可实现条状钢丝帘线1的形状稳定性。即，在确保基于粘合剂3的芯线2之间的约束力来保持形状稳定性时，要求芯线2的回弹力不要过大（不使用D/d小的芯线2），且芯线2之间的丝线间隔Gd不要过宽。 

接着，参考橡胶附着性，确认了在橡胶附着性的评价中，粘合剂3的厚度Ad产生影响。 

参考图10，在图10中，在横轴为线径d、纵轴为粘合剂3厚度Ad的图表上图示表1所示的比较例3～比较例29及实施例1～实施例12的橡胶附着性的评价（○或×）。若粘合剂3的厚度为15μm以上，则橡胶附着性的评价为“×”。另一方面，若粘合剂3的厚度小于15μm，则橡胶附着性的评价为“○”。认为粘合剂3的存在会阻碍芯线2的表面（镀黄铜层）与橡胶的反应，但是确认了通过将粘合剂3的厚度限制为小于15μm，反应的受阻比较得到了抑制。 

图11表示与基于表1的试验结果的板平坦性的评价相关的图表，在横轴为条状钢丝帘线1的弯曲量AH、纵轴为板上升量H的图表上，当板上升量H超过5mm时打“×”，当为5mm以下时打“○”。图12表示与弯曲度的评价相关的图表，在横轴为自由卷绕直径/线径（D/d）、纵轴为线径d的图表上，当弯曲量AH为40mm以上时打“×”，当小于40mm时打“○”。 

参考图11，利用条状钢丝帘线1的弯曲量AH（参考图7）为40 mm以上的条状钢丝帘线1的复合板40（参考图8（A）及图8（B））的板上升量H超过了5mm。并且，确认了若条状钢丝帘线1的弯曲量AH超过40mm，则复合板40的板上升量H开始急剧变大。若弯曲量AH小于40mm，则板上升量H为5mm以下。确认了板上升量H强烈地依赖于条状钢丝帘线1的弯曲量AH。 

参考图12，若自由卷绕直径/线径（D/d）的值小于750，或者线径为0.45mm以上，则条状钢丝帘线1的弯曲量AH为40mm以上。确认了若自由卷绕直径/线径（D/d）的值为750以上，且线径小于0.45mm，则条状钢丝帘线1的弯曲量AH小于40mm。即，当自由卷绕直径/线径（D/d）的值为750以上（芯线2的自由卷绕直径D为线径的750倍以上），且线径d小于0.45mm时，复合板40的板上升量H被抑制在5mm以下。 

总结上述评价试验结果如下：为了使所制造的条状钢丝帘线1的形状稳定性良好，需要满足D/d的值为750以上（芯线2的自由卷绕直径D为线径d的750倍以上），且相邻的芯线2之间的丝线间隔Gd小于20μm。为了使条状钢丝帘线1与带束层11a、11b的粘合性良好，需要粘合剂3的厚度Ad小于15μm。进而，为了将埋入有条状钢丝帘线1的复合板40的翘曲控制在5mm以内而确保平坦性，需要D/d的值为750以上（芯线2的自由卷绕直径D为线径d的750倍以上），且线径d小于0.45mm。 

Claims (4)

1.一种条状钢丝帘线，将相互平行地排列的多根镀有黄铜的钢制芯线以维持上述平行排列的状态束扎而成，其特征在于，

上述芯线的线径小于0.45mm，

在表面涂敷有小于15μm的厚度的粘合剂，多根芯线彼此通过上述粘合剂被一体地固定，

相邻的芯线的间隔小于20μm，

上述芯线的自由卷绕直径为线径的750倍以上。

2.根据权利要求1所述的条状钢丝帘线，其特征在于，

上述线径为0.15mm以上。

3.一种轮胎用带束层，其特征在于，

埋入有权利要求1或2所述的条状钢丝帘线。

4.一种轮胎，其特征在于，

具有权利要求3所述的轮胎用带束层。

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