具体实施方式
以下结合附图通过实施例对本实用新型特征及其它相关特征作进一步详细说明,以便于同行业技术人员的理解:
如图1-6所示,标号1-35分别表示:轨道管片1、中隔墙2、车道板3、卡槽4、基座5、履带行走装置6、机架7、行走马达8、驱动链轮9、引导轮10、回转平台11、履带总成12、支重轮13、托链轮14、机械臂15、大臂16、大臂油缸17、小臂18、小臂油缸19、翻转油缸20、机械手21、框架结构22、滑块23、夹钳装置24、微调油缸25、滑杆I26、滑杆油缸I27、滑杆II28、滑杆油缸II29、夹钳30、夹钳油缸31、前后滑套32、转动油缸33、连杆34、滑套35。
如图1 所示,本实用新型所涉及的隧道中隔墙结构,其包括若干相拼接的隧道管片1、位于隧道管片1内且一端与隧道管片1相连的至少两块中隔墙2、位于隧道管片1内的车道板3,一端与车道板3相连,另一端与中隔墙2相连的基座5、分别连接隧道管片1和中隔墙2的卡槽4。隧道管片1拼接后的整体造型呈中空的圆柱形。中隔墙2的截面呈“I”型,其采用预制钢筋混凝土结构,沿隧道的延伸方向,中隔墙2的长度与隧道管片1的长度相同。卡槽4亦为预制钢筋混凝土结构,其上设有收容中隔墙2的上端部的槽,此卡槽4与中隔墙2间预留适量间隙,该间隙内填充有柔性防火材料。另外,卡槽4和所述隧道管片1为固定连接,本实施方式中,所述卡槽构件8和隧道管片1通过膨胀螺栓6相连。在基座5上预留螺栓孔,实现螺栓连接中隔墙2与基座5,方便拼装施工,加快拼装进度。
参见附图1-6,本实施例所描述之中隔墙专用机械主要由履带行走装置7、机械臂15及可进行微调移动的机械手21组成。以下对于上述组件进行详细描述:
履带行走装置7
由于履带式行走机构牵引力大,接地比压小,缺点是移动速度慢。但是安装中隔板作业时要求的行走速度较低(0.6公里/小时),所以行走机构采用履带式。
本装置为中隔墙施工机械的专用底盘,由H型的机架7、液压行走马达8、驱动链轮9、支重轮13、托链轮14、引导轮10、缠绕于驱动链轮9及引导轮10之间的履带总成12、回转平台11等部分组成。两个行走马达8的本体分别固定于机架7的两后侧,其输出端驱动连接驱动链轮9,来自油泵的液压油使液压行走马,8转动,从而带动驱动链轮9转动。驱动链轮9与履带总成12的相对运动从而使底盘整体移动。两个引导轮10装于机架7的两前侧,其轴平行于驱动链轮9的轴设置。支重轮13与机架7相连并支承在履带总成12上,支承机械的重量。托链轮14装在两侧的机架7上,支重轮13及托链轮14的轴均平行于所述驱动链轮9的轴。回转平台11安装在机架7的上端,并可水平转动,从而带动机械臂15部分可相对转动。回转平台11上装有电机、高压油泵、液压油箱、液压油散热器、操纵系统、平衡重。
履带行走装置7的主要结构参数:履带节距154mm、履带板宽度400mm、轮距3300mm、轨距2500mm、采用液压马达驱动。计行走机构时要考虑到,中隔墙专用机械的回转中心要尽可能靠近中隔墙2,故2500mm的轨距保证了中隔墙专用机械两侧履带总成12能插入将中隔墙构件运进隧道的电瓶车外,中隔墙2更靠近机械回转中心。
同时履带行走装置7与常规的履带行走装置不同有如下不同:
1、回转平台11的转动轴离驱动链轮9中心很近,其距离约等于前后轮距的1/3,而常见的履带行走装置中这一比例约为1/2。
2、左右履带轨距较宽,履带间内侧宽度大于运输构件车辆的宽度,从而可以使底盘更接近构件,大大提高了机械作业时稳定性及减轻了机械的重量。
机械臂15
机械臂15包括大臂16、大臂油缸17、小臂18、小臂油缸19及翻转油缸20。其中所述大臂16一端铰接于所述回转平台11上,其另一端与所述小臂18中部铰接,所述小臂18一端部与所述机械手21铰接,其另一端铰接小臂油缸19,所述小臂油缸19与所述大臂16中部铰接,所述回转平台11上端铰接大臂油缸17。所述大臂油缸17与所述大臂16中部铰接。所述小臂18中部铰接翻转油缸20的油缸座,所述翻转油缸20顶出活塞端部铰接有一连杆34,所述连杆34另一端与所述机械手21铰接。通过大臂油缸17、小臂油缸19使大小臂运动,从面可以使机械手21按预定轨迹动动。
机械手21
中隔墙专用机械的核心部分是机械手21,机械手21是在隧道中隔墙施工过程中夹起、移动中隔墙2的部件,并且在将中隔墙2移动到安装位置时,能进行上下、前后、左右微调及绕中隔墙构件轴线三个方向的旋转微调,以保证中隔墙2能准确的安装就位。机械手21的各个方向的微调都采用液压油缸来完成。
机械手21由框架结构22、一滑块23及一夹钳装置24组成:
所述框架结构22上分布有4个平行设置的微调油缸25,这四个微调油缸25固定于同一平面上且顶出方向均朝下。框架结构22上穿设一垂直于所述微调油缸25的顶出方向的孔I(图中未示),此处孔I由两个同轴的孔构成,且这两个孔之间具有一端开放的空间,用于滑块23在其间移动或旋转,为简化描述,此处将两个孔合称为孔I。其中框架结构22上还设置有一滑杆油缸I27,滑杆油缸I27另一端与滑块23上申出的销耳相连。
所述滑块23本体上具有及与孔I垂直的孔II,且其两端对称于孔II分别延伸设置有同轴的圆杆,并构成滑杆I26,滑杆I26两个半轴圆杆分别插装于孔I的两个孔内,而滑块23则位于上述的开放空间中,并可以滑杆I26为轴转动,同时可在滑杆油缸I27的驱动下沿滑杆I26纵向移动(即轴向移动)。
滑块23上还设置有一滑杆油缸II29,滑杆油缸II29的缸体与滑块23相连,活塞杆与夹钳装置24的滑杆II28相连。
所述夹钳装置24具有套装于所述孔II内的滑杆II28、设于滑杆II28两端的夹钳30及夹钳油缸31,夹钳30及夹钳油缸31用于夹持所述中隔墙2。和上述的滑杆I26结构相同,夹钳装置24同样可以滑杆II28为轴转动,同时滑杆II28可通过滑杆油缸II29驱动于孔II内轴向移动。
由于滑杆I26、滑杆II28在孔I、孔II内可自由转动,当上述的四个微调油缸25顶出时,推动中隔墙2绕滑杆I26和/或滑杆II28转动。同时为实现上述的结构,微调油缸25、孔I及孔II由上至下依次分布。由此,通过操纵不同的微调油缸25的组合,可以使不同的微调油缸25支顶中隔墙2,从而达到使中隔墙2的微调转动。
框架结构22上端还设置有一转动油缸33和前后滑套32,前后滑套32由转轴(图中未示意)及套装于此转轴外的滑套35构成。其中,转轴垂直固定于框架结构22上,滑套35外侧则与小臂18的末端铰接、与连杆34铰接,当控制翻转油缸20伸缩时,带动连杆34转动,使得滑套35垂直旋转90度,同时框架结构22由水平方向旋转为垂直方向,由此带动中隔墙2整体翻转。转动油缸33的另一端与滑套35外表面相连。操纵转动油缸33可以使转轴和滑套35相对转动,从而中隔墙2在水平面上微调转动。
对于上述动力及驱动计算
1、电动机功率
由于60KW以下常用电动机功率为55KW,故确定中隔墙专用机械电机功率为55KW/1500转
2、选用液压总泵,选用GjCB404010三联齿轮泵,排量为(40+40+10)ml/rev,系统工作压力设定为25Mpa,先导泵压力设定为3Mpa,则整机液压总功率用以下方法确定
N=(PQ+P′Q′)/450 (马力)
N——液压功率
P——系统额定工作压力,P=25Mpa
Q——主油泵流量,Q=(40+40)×1500/1000=120L
P′——先导压力,P′=3Mpa
Q′——先导泵流量,Q′=10×1500/1000=15L
N=(250×120+30×15)/450/1.36=49.76kw
液压功率N小于电动机功率,拚装机液压系统能正常工作。
液压主系统的液压功率
N′=250×120/450/1.36=49.02kw
3、行走驱动计算
(1)驱动轮基本参数计算
驱动轮节圆直径D k: 驱动轮齿数Z=21,由于驱动轮是两齿传动,因此等效的驱动轮齿数Z′=Z/2=10.5,则
D k=s/sin(180°/Z′)=154/ sin(180°/10.5)=522.468mm
其中:s是驱动轮节距,s=154mm
(2)单个行走马达计算
泵的限定输入总功率:Z=49.02kw,两变量泵p1,p2最大排量q=2×40ml/rev,泵以满负荷工作时输出压力p=25Mpa,泵的机械效率ηmb=0.92,容积效率ηvb=0.94。
拚装机最大行走速度为0.6km/h,因此行马达的最高转速为
n=0.6×1000/60/∏/ D k =6.1转/分
拚装机整机重量最大控制在20吨以下,中隔墙预制件重量为6吨,根据履带式机械行驶理论,行走装置的总牵引力约等于拚装机机重的80﹪,则单侧履带的牵引力为
F=0.4×(20000+6000)=104000kg
作用在链轮上的扭矩为
M′=F×D k /2=10400×0.522/2=2714.4kgm
行走马达的输出扭矩为
M= M′/i/η=2714.4/100/0.9=30.16kgm
η——行走传动的机械效率,取0.9。
取行走马达两腔的压差为230 公斤/平方厘米,则行走马达排量
q =628M/230/ηmm =628×30.16/230/0.95=86.68ml/r
ηmm机械效率取0.95,
每个马达所需的流量为
Q=qn/1000/ηvm=86.68×6.1×100/1000/0.98=53.95L
ηvm容积效率取0.98
4、回转驱动计算
回转马达的流量由定量泵p1提供,因回转马达工作时行走马达不工作,供给行走马达的液压油供给了回转马达,取回转马达参数与行走马达参数相同。
回转马排量q=86.68ml/r,传动比i=100,机械效率ηmm=0.85,容积效率ηvm=0.98。泵的实际流量:Q′=Q×ηvb=60×0.94=56.4 l/min
回转马达理论输出扭矩T:T=pq/2/π=230×86.68/2/π=31.74kgm
回转马达输出齿轮实际扭矩T′:
T′=pq′/2/π*ηmb=230×86.68/2/π×0.92=29.21kgm
回转马达输出齿轮直径D计算:
回转支承选1120规格, 内齿圈齿数Ze=95,模数m=10mm,上下车每分钟相对转1转,则回转马达小齿轮齿数Z=950/6.1/10=15.57。取小齿轮齿数为16齿。
D=m·Z=10×16=160mm
式中:m是回转马达输出齿轮模数,m=10mm,
Z是回转马达输出齿轮齿数,Z=16
回转马达输出齿轮与内齿圈的减速比i′计算:
i′=Ze/Z=95/16=5.9375
5、回转驱动计算
拚装机须计算在极端位置时的稳定性,具体工况如下:
A、拚装机在刚夹起中隔墙预制件时的稳定性
稳定的力矩为G×A1,稳定的力矩F×A2
稳定性系数:
K= (F×A2)/(G×A1)
计算后,如K≥2,则稳定,反之,要采取增加平衡重、重新布置平台部件位置后再计算,确保拚装机稳定。
B、拚装机在把中隔墙预制件翻转90度到垂直位置时的稳定性
计算内容同(1)。
C、拚装机在把中隔墙预制件收向回转中心时的稳定性
计算内容同(1)。
D、拚装机在把中隔墙预制件放到安装位置时的稳定性
计算内容同(1)。
结合上述装置结构,以下对于本中隔墙专用机械的工作过程进行详细说明:
1、中隔墙2平放在运输车上,中隔墙专用机械向前靠近中隔墙2,操纵机械臂15及机械手21,通过夹钳油缸31驱动夹钳30使机械手21夹起中隔墙2并向上移动,到达一定高度时通过操纵翻转油缸20使中隔墙1翻转与地面成90度垂直。
2、通过小臂油缸19操纵小臂18,使中隔墙2收向整机回转平台11。
3、操纵回转平台11上电机,使回转平台11回转90度,回转平台11正对隧道内中隔墙安装位置,操纵大小臂及机械手各微调控制手柄,把中隔墙移动到安装位置。
4、操纵滑杆油缸II29及滑杆油缸I27,可以使滑杆II28在框架结构22内沿滑块23横向移动、滑块23在框架结构22的开放空间内纵向移动。
4、操纵转动微调油缸25组合,可以使框架结构22分别绕滑杆II28或滑杆I26转动微调。
5、操纵转动油缸33,可以使前后滑套32相对转动,对中隔墙2在Z平面内进行转动微调。