CN1995403A - 双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺 - Google Patents
双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1995403A CN1995403A CN 200610166514 CN200610166514A CN1995403A CN 1995403 A CN1995403 A CN 1995403A CN 200610166514 CN200610166514 CN 200610166514 CN 200610166514 A CN200610166514 A CN 200610166514A CN 1995403 A CN1995403 A CN 1995403A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- slag
- blowing
- low
- rifle position
- oxygen flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
本发明涉及冶金工艺领域，具体地指一种适应于转炉生产高碳低磷钢水的转炉工艺，它解决了现有技术中采用转炉高碳出钢工艺存在去磷能力差、终点温度偏低、设备投资及生产成本过高的问题。本技术方案包括将高硅高磷铁水送入转炉中采用变枪变氧流量操作进行吹炼，吹炼前期大量去磷，结束时倒去富磷渣；吹炼中期重新造渣抑制回磷并进一步去磷；吹炼后期再次脱磷并调整熔池终点温度和终点碳。本发明方法设备投资小、生产成本低，转炉吹炼后期结束时的终点碳含量达到0.3％－0.8％，同时终点磷含量小于0.015％。
Description
技术领域
本发明涉及冶金工艺领域，具体地指一种适应于转炉生产高碳低磷钢水的工艺。
背景技术
转炉生产高碳低磷钢水时有两种出钢工艺模式，一种是低拉补碳工艺，即低碳出钢后再大量补碳(终点碳在0.07％～0.12％之间)；另一种是高碳出钢工艺(终点碳≥0.30％)。低拉碳工艺能保证较低的终点磷、合适的终点温度和相对稳定的终点碳(稳定在0.07％～0.12％之间)，其工艺较为稳定，因而为绝大多数钢厂所采用。但是该工艺熔池终点氧含量高，其钢铁料消耗高，合金收得率低，生产成本高，对炉衬侵蚀严重。如果采用高碳出钢工艺，将大幅度提高终点碳，显著降低熔池终点氧，从而降低钢铁料和合金消耗，并大大减少脱氧合金化产生的夹杂物，提高钢水纯净度。但是转炉高碳出钢工艺存在着去磷能力差、终点温度偏低以及终渣流动性差不利于溅渣护炉等难点。因此目前转炉采用高硅高磷铁水生产高碳低磷钢水时，多采用低拉补碳工艺。即便实施高碳出钢，也通常采用下述两种工艺，一种是先对铁水进行脱磷预处理，再由转炉实施高碳出钢；另一种是由两座转炉采用双联法完成，即由一座转炉先去磷，再由另一座转炉降碳升温。基于提高质量和降低成本的双重目的，采用高碳出钢工艺生产高碳低磷钢水是极为有效的一种手段，但前述两种高碳出钢工艺都存在一定的弊病，铁水脱磷预处理工艺大大增加了铁水预处理的设备投资和生产成本，而双联法不仅生产组织难度大，而且会制约转炉产能的发挥。
发明内容
本发明的目的是针对上述问题提供一种低成本、可在一座转炉内以高硅高磷铁水为原料、采用双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺。
本发明的技术方案为：将高硅高磷铁水送入顶底复合吹炼转炉中，并进行下述步骤：
(1)吹炼前期一次脱磷倒渣：将造渣材料总量的50％～60％加入转炉中，采用低-高枪位和高-低供氧流量进行吹炼操作，吹炼前期结束后倒出70％～80％的富磷炉渣，控制前期结束时的熔池温度为1350～1450℃，炉渣碱度在2.3～2.7之间，氧化铁含量在12％-16％之间；
(2)吹炼中期二次脱磷倒渣：将造渣材料总量的30％～40％加入转炉中，采用高枪位和低供氧流量进行吹炼操作，吹炼中期结束后倒出50％～60％的炉渣，控制中期结束时的炉渣碱度在3.2～3.7之间，氧化铁含量为8％～12％；
(3)吹炼后期再次脱磷并调整熔池终点温度和终点碳：将剩余10％～20％的造渣材料加入转炉中，采用高-低枪位和中等供氧流量进行吹炼操作，控制后期结束时的炉渣碱度在3.7～4.2之间，氧化铁含量为10％～15％，吹炼后期结束后，在出钢过程中进行脱氧合金化处理后，即得到高碳低磷钢水。
上述步骤(1)中，所说低-高枪位和高-低供氧流量操作为：先采用1.4m的低枪位和3.0Nm3/min·t的供氧流量，120～150秒后将枪位提至1.7m，同时将供氧流量降至2.6Nm3/min·t，所说吹炼前期时间控制在350～390秒。
上述步骤(2)中，所说加入的造渣材料是按每批3～5kg/t的批量分批错开加入，所说高枪位和低供氧流量为：采用1.8m的枪位和2.6Nm3/min·t的供氧流量，所说吹炼中期时间控制在380～420秒。
上述步骤(3)中，所说加入的造渣材料是按每批2～4kg/t的批量分批错开加入，所说高-低枪位和中等供氧流量操作为：先采用1.7m的枪位和2.8Nm3/min·t的供氧流量，出钢前30秒再将枪位压低至1.4m，所说吹炼后期时间控制在80～120秒。
对步骤(3)中出完钢后留下的炉渣，再采用氧枪以溅渣枪位向炉渣吹氧，其中枪位为0.5～1.0m，供氧流量为2.8Nm3/min·t，供氧时间控制在20～30秒。
在步骤(1)中，充分利用吹炼前期熔池温度低、渣钢间磷分配比高、脱磷热力学条件极好的优势，同时通过加大熔池搅拌强度来获得较好的脱磷动力学条件，可产生很好的脱磷效果，使熔池磷含量在吹炼前期便降至较低水平。
在步骤(2)中，由于在吹炼中期温度上升，脱碳反应加快，氧化铁含量降低，同时因高碳出钢，终点氧低，氧化铁低，渣钢间磷分配比相对较低，脱磷效果差，易回磷，必须通过步骤(1)中的倒渣操作来降低渣中五氧化二磷含量，并在步骤(2)中重新调渣来确保炉渣有足够的碱度和氧化性，以达到抑制回磷并进一步去磷的目的。
对步骤(3)中出完钢后留下的炉渣，再采用氧枪以溅渣枪位向炉渣吹氧，以达到溅渣护炉的目的。
本发明仅需在一座转炉完成整个吹炼过程，大大节约了设备投资。本发明通过两次脱磷倒渣，可以倒去富磷渣、抑制回磷并进一步脱磷，出钢后采用氧枪以溅渣枪位向炉渣吹氧，解决了终渣流动性差不利于溅渣护炉等难点，所生产的高碳低磷钢水与传统方法得到的高碳低磷钢水相比，其转炉吹炼终点碳由0.07％～0.12％提高到0.3％～0.8％，终点氧含量由350ppm左右降低至100ppm左右，终点磷基本上小于0.015％，其钢铁料、合金等成本消耗均显著降低，高碳低磷钢水的冶炼成本约降低26元/吨钢，即降低了生产成本。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步说明。
实施例：将高硅高磷铁水送入顶底复合吹炼转炉中，并进行下述步骤：
(1)吹炼前期一次脱磷倒渣：将造渣材料总量的50％～60％加入转炉中，在进行吹炼操作时，先采用1.4m的低枪位和每吨钢水3.0Nm3/min的供氧流量，以加大熔池搅拌强度，这样既可提高前期石灰熔化速度，亦可使熔池磷含量在吹炼前期便降至较低水平，120～150秒后将枪位提至1.7m，同时将供氧流量降低至每吨钢水2.6Nm3/min，以便降低吹炼前期升温速度，延长脱磷期，保证脱磷效果，吹炼前期时间最短不少于350，最长不超过390秒，结束后倒出70％～80％的富磷炉渣，控制吹炼前期结束时的熔池温为1350～1450℃，炉渣碱度在2.3～2.7之间，氧化铁含量在12～16％之间；
(2)吹炼中期二次脱磷倒渣：将造渣材料总量的30％～40％加入转炉中，且按每批每吨钢水3～5kg的批量将造渣材料分批错开加入，采用1.8m的枪位和每吨钢水2.6Nm3/min的供氧流量进行吹炼操作，吹炼中期时间最短不少于380，最长不超过420秒，结束后倒出50％～60％的炉渣，并取钢样为后期确定吹炼时间提供依据，控制中期结束时的炉渣碱度在3.2～3.7之间，氧化铁含量在8％～12％之间；
(3)吹炼后再次脱磷并期调整熔池终点温度和终点碳：将剩余10％～20％的造渣材料加入转炉中，且按每批每吨钢水2～4kg的批量分批错开加入，在进行吹炼时，先采用1.7m的枪位和每吨钢水2.8Nm3/min的供氧流量，出钢前30秒再将枪位压低至1.4m，其中，控制吹炼后期结束时的炉渣碱度在3.7～4.2之间，氧化铁含量在10％～15％之间，根据吹炼中期结束时所取钢样确定吹炼后期时间，其最短不小于80，最长不超过120秒。吹炼后期结束后，在出钢过程中进行脱氧合金化处理后，即得到高碳低磷钢水。在出钢后通过采用0.5～1.0m的枪位和每吨钢水2.8Nm3/min的供氧流量向炉渣吹氧20～30秒，以改善炉渣流动性，确保溅渣护炉效果。
采用本发明的工艺，可使终点碳达到0.3％～0.8％，终点氧在100ppm左右，终点磷小于0.015％。下表列出了部分高碳钢钢种转炉吹炼后期结束时的工艺参数控制情况。
| 钢种 | 终点碳分布，％ | 终点碳平均，％ | 平均终点磷，％ |
| 重轨系列 | 0.33~0.52 | 0.46 | 0.014 |
| SWRH82B | 0.36~0.6 | 0.45 | 0.011 |
| GCr15等 | 0.42~0.8 | 0.52 | 0.013 |
Claims (5)
1、一种双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺，其特征在于，将高硅高磷铁水送入转炉中，并进行下述步骤：
(1)吹炼前期一次脱磷倒渣：将造渣材料总量的50％～60％加入转炉中，采用低-高枪位和高-低供氧流量进行吹炼操作，吹炼前期结束后倒出70％～80％的富磷炉渣，控制前期结束时的熔池温度为1350～1450℃，炉渣碱度在2.3～2.7之间，氧化铁含量在12％-16％之间；
(2)吹炼中期二次脱磷倒渣：将造渣材料总量的30％～40％加入转炉中，采用高枪位和低供氧流量进行吹炼操作，吹炼中期结束后倒出50～60％的炉渣，控制中期结束时的炉渣碱度在3.2～3.7之间，氧化铁含量为8％～12％；
(3)吹炼后期再次脱磷并调整熔池终点温度和终点碳：将剩余10％～20％的造渣材料加入转炉中，采用高-低枪位和中等供氧流量进行吹炼操作，控制后期结束时的炉渣碱度在3.7～4.2之间，氧化铁含量为10％～15％，吹炼后期结束后，在出钢过程中进行脱氧合金化处理后，即得到高碳低磷钢水。
2、如权利要求1所述的双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺，其特征在于，步骤(1)中，所说低-高枪位和高-低供氧流量为：先采用1.4m的枪位和3.0Nm3/min·t的供氧流量，120～150秒后将枪位提至1.7m，同时将供氧流量降至2.6Nm3/min·t，所说吹炼前期时间控制在350～390秒。
3、如权利要求1所述的双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺，其特征在于，步骤(2)中，所说加入的造渣材料是按每批3～5kg/t的批量分批错开加入，所说高枪位和低供氧流量为：采用1.8m的枪位和2.6Nm3/min·t的低供氧流量，所说吹炼中期时间控制在380～420秒。
4、如权利要求1所述的双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺，其特征在于，步骤(3)中，所说加入的造渣材料是按每批2～4kg/t的批量分批错开加入，所说高-低枪位和中等供氧流量为：先采用1.7m的枪位和2.8Nm3/min.t的供氧流量，出钢前30秒再将枪位降至1.4m，所说吹炼后期时间控制在80～120秒。
5、如权利要求1或4所述的双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺，其特征在于，对步骤(3)中出完钢后留下的炉渣，再采用氧枪以溅渣枪位向炉渣吹氧，其中枪位为0.5～1.0m，供氧流量为2.8Nm3/min·t，供氧时间控制在20～30秒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CNB200610166514XA CN100451134C (zh) | 2006-12-28 | 2006-12-28 | 双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CNB200610166514XA CN100451134C (zh) | 2006-12-28 | 2006-12-28 | 双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN1995403A true CN1995403A (zh) | 2007-07-11 |
| CN100451134C CN100451134C (zh) | 2009-01-14 |
Family
ID=38250604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CNB200610166514XA Expired - Fee Related CN100451134C (zh) | 2006-12-28 | 2006-12-28 | 双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN100451134C (zh) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101363068B (zh) * | 2008-09-28 | 2010-06-23 | 首钢总公司 | 一种低磷钢水冶炼方法 |
| CN101880743A (zh) * | 2010-05-19 | 2010-11-10 | 首钢总公司 | 一种转炉少渣冶炼进行锰矿合金化的工艺 |
| CN101906504A (zh) * | 2010-08-30 | 2010-12-08 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种转炉生产超低磷钢冶炼工艺 |
| CN101638707B (zh) * | 2009-08-21 | 2011-07-20 | 武汉钢铁(集团)公司 | 转炉炼钢双向供钢供氧方法 |
| CN102168160A (zh) * | 2011-03-08 | 2011-08-31 | 武汉钢铁(集团)公司 | 使锰矿直接还原合金化的转炉炼钢工艺 |
| CN102220453A (zh) * | 2011-06-22 | 2011-10-19 | 攀钢集团有限公司 | 半钢脱磷的方法 |
| CN102560001A (zh) * | 2011-12-09 | 2012-07-11 | 浙江中达特钢股份有限公司 | 一种小容量aod炉双渣法冶炼不锈钢的脱硫、氧工艺 |
| CN102899443A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-01-30 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种冶炼低磷钢水的工艺 |
| CN103060509A (zh) * | 2012-03-31 | 2013-04-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种高硅铁水冶炼方法 |
| CN103255258A (zh) * | 2013-06-11 | 2013-08-21 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低磷高合金钢的转炉冶炼方法 |
| CN104561433A (zh) * | 2014-12-24 | 2015-04-29 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种中高碳超低磷钢水的转炉冶炼方法 |
| CN104911294A (zh) * | 2015-06-23 | 2015-09-16 | 武汉钢铁(集团)公司 | 转炉低温冶炼高碳低磷钢的方法 |
| CN106884067A (zh) * | 2016-12-25 | 2017-06-23 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种高磷铁水冶炼低磷钢的转炉操作方法 |
| CN107151723A (zh) * | 2017-05-09 | 2017-09-12 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 双渣全留渣的半钢炼钢方法 |
| CN110117689A (zh) * | 2019-06-11 | 2019-08-13 | 北京科技大学 | 一种基于高硅铁水转炉双渣法冶炼低磷钢的方法 |
| CN114150100A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-03-08 | 邯郸钢铁集团设计院有限公司 | 一种转炉冶炼高碳低磷钢的炼钢方法 |
| CN115044741A (zh) * | 2022-06-16 | 2022-09-13 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 低硅高磷铁水冶炼低磷钢双渣去磷的方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101935734B (zh) * | 2010-08-23 | 2012-11-21 | 首钢总公司 | 一种转炉炼钢过程减少回磷量的方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3931024C1 (en) * | 1989-09-16 | 1991-05-16 | Krupp Stahl Ag, 4630 Bochum, De | Steel prodn. having low phosphor content - comprises single stage process using calcium oxide saturated residual stage from porous melt |
| JPH11343514A (ja) * | 1998-06-02 | 1999-12-14 | Kawasaki Steel Corp | 底吹転炉を用いた高炭素溶鋼の溶製方法 |
| CN100354433C (zh) * | 2006-02-21 | 2007-12-12 | 攀钢集团成都钢铁有限责任公司 | 转炉冶炼方法 |
-
2006
- 2006-12-28 CN CNB200610166514XA patent/CN100451134C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101363068B (zh) * | 2008-09-28 | 2010-06-23 | 首钢总公司 | 一种低磷钢水冶炼方法 |
| CN101638707B (zh) * | 2009-08-21 | 2011-07-20 | 武汉钢铁(集团)公司 | 转炉炼钢双向供钢供氧方法 |
| CN101880743A (zh) * | 2010-05-19 | 2010-11-10 | 首钢总公司 | 一种转炉少渣冶炼进行锰矿合金化的工艺 |
| CN101906504A (zh) * | 2010-08-30 | 2010-12-08 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种转炉生产超低磷钢冶炼工艺 |
| CN102168160A (zh) * | 2011-03-08 | 2011-08-31 | 武汉钢铁(集团)公司 | 使锰矿直接还原合金化的转炉炼钢工艺 |
| CN102168160B (zh) * | 2011-03-08 | 2013-04-17 | 武汉钢铁(集团)公司 | 使锰矿直接还原合金化的转炉炼钢工艺 |
| CN102220453A (zh) * | 2011-06-22 | 2011-10-19 | 攀钢集团有限公司 | 半钢脱磷的方法 |
| CN102560001A (zh) * | 2011-12-09 | 2012-07-11 | 浙江中达特钢股份有限公司 | 一种小容量aod炉双渣法冶炼不锈钢的脱硫、氧工艺 |
| CN103060509B (zh) * | 2012-03-31 | 2015-03-18 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种高硅铁水冶炼方法 |
| CN103060509A (zh) * | 2012-03-31 | 2013-04-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种高硅铁水冶炼方法 |
| CN102899443A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-01-30 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种冶炼低磷钢水的工艺 |
| CN102899443B (zh) * | 2012-10-23 | 2014-06-18 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种冶炼低磷钢水的工艺 |
| CN103255258A (zh) * | 2013-06-11 | 2013-08-21 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低磷高合金钢的转炉冶炼方法 |
| CN104561433A (zh) * | 2014-12-24 | 2015-04-29 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种中高碳超低磷钢水的转炉冶炼方法 |
| CN104911294A (zh) * | 2015-06-23 | 2015-09-16 | 武汉钢铁(集团)公司 | 转炉低温冶炼高碳低磷钢的方法 |
| CN106884067A (zh) * | 2016-12-25 | 2017-06-23 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种高磷铁水冶炼低磷钢的转炉操作方法 |
| CN107151723A (zh) * | 2017-05-09 | 2017-09-12 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 双渣全留渣的半钢炼钢方法 |
| CN110117689A (zh) * | 2019-06-11 | 2019-08-13 | 北京科技大学 | 一种基于高硅铁水转炉双渣法冶炼低磷钢的方法 |
| CN110117689B (zh) * | 2019-06-11 | 2020-07-31 | 北京科技大学 | 一种基于高硅铁水转炉双渣法冶炼低磷钢的方法 |
| CN114150100A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-03-08 | 邯郸钢铁集团设计院有限公司 | 一种转炉冶炼高碳低磷钢的炼钢方法 |
| CN114150100B (zh) * | 2021-10-15 | 2023-02-03 | 邯郸钢铁集团设计院有限公司 | 一种转炉冶炼高碳低磷钢的炼钢方法 |
| CN115044741A (zh) * | 2022-06-16 | 2022-09-13 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 低硅高磷铁水冶炼低磷钢双渣去磷的方法 |
| CN115044741B (zh) * | 2022-06-16 | 2023-11-17 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 低硅高磷铁水冶炼低磷钢双渣去磷的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN100451134C (zh) | 2009-01-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100451134C (zh) | 双渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺 | |
| CN100453657C (zh) | 单渣法生产高碳低磷钢水的转炉工艺 | |
| CN103194565B (zh) | 一种对含钒铁水同时进行脱磷和提钒的方法 | |
| CN102071277B (zh) | 一种转炉脱磷炼钢方法 | |
| CN102559985B (zh) | 转炉低磷钢冶炼方法 | |
| CN102776313B (zh) | 利用低温低硅铁水在转炉中冶炼高磷钢的方法 | |
| CN102212643A (zh) | 一种转炉少渣冶炼工艺 | |
| CN102230052A (zh) | 单渣法生产高碳低磷钢水的顶底复吹转炉工艺 | |
| CN105112595A (zh) | 一种转炉高碳出钢磷含量小于70ppm的冶炼方法 | |
| CN105349728A (zh) | 一种含钒铁水转炉同时脱磷提钒的方法 | |
| CN103352101A (zh) | 一种转炉低成本冶炼工艺 | |
| CN102994871A (zh) | 一种使用含钒钛铁水冶炼中高碳硬线用钢的方法 | |
| CN100354433C (zh) | 转炉冶炼方法 | |
| CN103290163A (zh) | 一种半钢炼钢方法 | |
| CN103571999A (zh) | 一种控氮马氏体不锈钢全铁水冶炼方法 | |
| CN102181596A (zh) | 用石灰石对转炉渣进行冷却的转炉吹炼脱磷工艺 | |
| CN103160637A (zh) | 转炉顶吹氧枪混吹氧气与氮气的低磷钢冶炼方法 | |
| CN101928874A (zh) | 一种用转炉工艺冶炼汽车半轴套管用钢圆坯的方法 | |
| CN104531940A (zh) | 一种转炉终渣稠化方法 | |
| CN103122401B (zh) | 一种转炉冶炼低磷钢水的方法 | |
| CN102618689B (zh) | 一种高效低成本转炉生产超低磷钢水的工艺技术方法 | |
| CN109280734B (zh) | 一种中高合金超低磷钢的冶炼方法 | |
| CN107502704A (zh) | 一种降低半钢炼钢铸坯中氧化铝夹杂的方法 | |
| CN104109727A (zh) | 半钢转炉冶炼低磷钢的方法 | |
| CN103205522A (zh) | 一种半钢冶炼普碳钢的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20090114 Termination date: 20161228 |