CN1989687A - 用于串联谐振开关模式电源的自动频率控制 - Google Patents

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Abstract

开关模式电源包括半桥电路或全桥电路。谐振电路与桥接电路相连，并且包括串联连接的感应元件(105，208)和电容性元件(106，209)，由此谐振电路具有谐振频率。谐振电路两端的电压变化率被测量。控制开关元件的开关频率以将谐振电路两端的电压变化率降低到预定最小值。在空载状况下，将开关元件的开关频率设置到比谐振电路的谐振频率高的操作频率。在载荷状况下，将开关元件的开关频率降低到谐振电路的谐振频率。

Description

用于串联谐振开关模式电源的自动频率控制
本发明涉及一种开关模式电源。尤其是，本发明涉及一种串联谐振开关模式电源。
已知具有电感负载的开关模式电源，当开关接通时，由于零压转换，使得这种电源具有低开关损耗。另一方面，已知具有电容性负载的开关模式电源，当开关断开时，由于低电流转换，也使得这种电源具有低开关损耗。举个例子，LLC(电感器-电感器-电容器)串联谐振转换器由于它们具有零电压转换以及(几乎)零电流转换，尤其是当它们在其谐振频率下工作时，所以这种转换器具有低开关损耗。
实际上，作为开关电源一部分的电源元件，像电感器和电容器，都具有容差，并且它们的电特性随着时间不会不变的。因此，电源电路的谐振频率是不稳定的。另外，还由于作为驱动电路一部分的元件易受到来自制造和其他外部及内部影响的变化，所以开关模式电源中驱动开关元件的信号的振荡频率是不稳定的。结果，在没有附加措施的情况下，驱动电路的振动频率通常是不适合电源电路的谐振频率，造成开关模式电源的次最佳操作。如果振荡频率高于谐振频率，则开关元件将切断更多的感应电流，从而增加开关关闭损耗。如果振荡频率低于谐振频率，则开关元件、电感器和其他元件将引起电流增加，从而导致传导损耗增加。
考虑到上述情况，需要一种控制电路以简单可靠的方式使振荡频率适应于谐振频率，从而使开关损耗最小。
在本发明的第一方面，根据权利要求1，这个目的在一种开关模式电源中实现。
当以一个高于谐振电路谐振频率的操作频率(即，开关元件在其中操作的频率)对根据本发明的开关模式电源操作时，在传导开关关闭的时候，在谐振电路中有一个正弦波形的谐振电流(负载电流)通过。如果负载电路包括与谐振电路串联耦合的变压器，则被切断的电流是正弦波形的负载电流(它的大小取决于负载)加上变压器的磁化电流。这种复合电流的关闭在谐振电路中产生电压的变化率(dV/dt)，关闭的电流越大(选择的操作频率越高)，这种变化率就越陡。因而，当操作频率从高于谐振电路谐振频率的一个频率降低到接近谐振频率的一个频率时，谐振电路中电压的变化率也会减少，并且如果存在变压器，在开关的操作频率在谐振电路的谐振频率上的情况下，桥接电路的开关元件将关闭低电流，这种电流仅仅是连接在谐振电路中的变压器的磁化电流。控制(即，变化)开关元件的频率以便减少谐振电路中电压的变化率，被有利地使用于操作桥接电路的开关元件使得从高于谐振频率的频率达到谐振频率。结果，电源在其使用寿命期间都在最优操作点操作，尽管谐振电路元件的公差和元件的电特性随着时间而变化。当在谐振频率上操作开关元件时，变压器的感应，若有的话，将由电容器的电容补偿，使得变压器在不同负载下保持恒定的输出电压。进一步，谐振电路提供通过变压器的正弦电流，若有的话，并且从而减少了变压器中的任何损耗。
注意到桥接电路可以是半桥电路或是全桥电路。
应进一步注意到如果变压器存在，则变压器的漏电感可以构成谐振电路的感应元件。然而，除了作为谐振电路一部分的变压器，谐振电路还可以包含一个或多个其他的感应元件。
在根据本发明的电源中，如果使用场效应晶体管(FET)作为开关元件，则零电压切换可以通过使用磁化电流在桥接电路导通的上半时(这时后半时未导通)和桥接电路导通的后半时(这时上半时未导通)之间的(可能固定的)停滞时间内对FET的漏极-源极电容充/放电来实现。当使用这样一段停滞时间时，通过对谐振电路元件的电感和电容特性计算而来的谐振频率比实际的谐振频率低。在本说明书中，考虑了可能的停滞时间，实际谐振频率被视为谐振电路的谐振频率。
在优选实施例中，控制电路适用于将开关元件的开关频率设置到比在基本空载状况下的谐振电路的谐振频率高的操作频率；并且将开关元件的开关频率降低到在空载状况下谐振电路的谐振频率。
在空载状况下，如果谐振电路中存在变压器，则开关元件的高开关频率减少变压器核心的损耗。当负载一连接到电源，高的开关频率就会导致谐振电流(包括负载电流)在到达零交叉前被切断。这相当大地增加了谐振电路中的电压变化率。这个信号被测量并且在控制电路中被用于降低开关元件的开关频率，因而也降低了电压变化率直到达到了预定最小值，这时开关元件的开关频率与谐振电路的谐振频率一致。当负载去除时，开关元件的开关频率再次增加到高于谐振频率。
在优选实施例中，这是很简单的，测量电路包括串联连接的电容器和电阻。这样一个微分电路，当被谐振电路中的电压激发时，可以提供电压变化率的信号，例如电流。在控制电路中，为了进一步处理这个信号，它可能被整流。该信号也可能被缓冲。
在本发明的另外一个方面，根据权利要求4，提供一种用于控制开关模式电源的振荡频率的方法。
仍是在本发明的另外一个方面，根据权利要求6，提供一种用于开关模式电源的控制电路。
参考附图进一步解释了本发明和它的特点、特性及优点，附图示出了转换器和它的一些部件的示范性实施例。实施例不视为是对本发明范围的限制，而是仅用于阐明本发明的主要方面。
图1示出了现有技术串联谐振半桥LLC转换器的示意图。
图2示出了现有技术串联谐振全桥LLC转换器的示意图。
图3示出图1或图2的转换器中流过开关的电流和在一个开关两端的电压的波形图。
图4示出了根据本发明的测量和控制电路的示意图。
图5示出了根据本发明用于半桥转换器的测量电路的图。
图6示出了根据本发明用于全桥转换器的测量电路的图。
在图中，同样的参考标记表示相同的部件或者具有相同或相似功能的部件。
图1示出了半桥LLC转换器电路的例子。第一开关元件101的第一个端子连接到DC电源电压Vin。第一开关元件101的第二个端子通过节点103与第二开关元件102的第一个端子连接。在图1中，开关元件101、102表示为固态开关，特别为MOSFET，更特别地为N型MOSFET，但是开关元件101、102也可以采用其他任何合适的形式。节点103通过整流器104的输入端、电感器105和电容器106的串联连接与第二开关元件102的第二个端子连接。所示的与整流器104并联连接的电感器107可以表示实际的电感器，或者可以表示作为整流器104一部分的变压器的磁化电感。如果整流器104不包括变压器，那么电感器107可以不存在。如果存在，则电感器107促进零电压转换。电感器107的电感比电感器105的电感大得多，这样连接在第二开关元件102的第二个端子和节点103之间的电路的谐振频率基本上由电感器105和电容器106确定，其形成了谐振电路。但是，如果没有电感器105，则谐振电路也可以由电感器107和电容器106形成。
在整流器104的输出端，示出了缓冲电容器108与负载109并联连接。
图2示出了全桥LLC转换器电路的例子。第一开关元件201的第一个端子和第二开关元件202的第一个端子连接到DC电源电压Vin。第一开关元件201的第二个端子通过节点204与第三开关元件203的第一个端子连接。第二开关元件202的第二个端子通过节点206与第四开关元件205的第一个端子连接。第三开关元件203的第二个端子与第四开关元件205的第二个端子连接。开关元件201、202、203和205表示为固态开关，特别为MOSFET，更特别为N型MOSFET，但是它们也可以采用其他任何合适的形式。节点204与节点206通过整流器207的输入端、电感器208和电容器209的串联连接而相互连接。所示的与整流器207并联连接的电感器210可以表示实际的电感器，或者可以表示作为整流器207一部分的变压器的磁化电感。如果整流器207不包括变压器，那么电感器210可以不存在。如果存在，则电感器210促进零电压转换。电感器210的电感比电感器208的电感大得多，这样连接在节点204和节点206之间的电路的谐振频率基本上由电感器208和电容器209确定，其形成了谐振电路。但是，如果没有电感器208，则谐振电路也可以由电感器210和电容器209形成。
在整流器207的输出端，示出了缓冲电容器211与负载212并联连接。
图3示出了流过开关元件101，102(图1)或201，202，203，205(图2)之一的电流301(实线)的波形图(基本是正弦波)和在开关元件101，102，201，202，203或205之一两端的电压302(虚线)的波形图(基本是方波)。从这些波形中，可以清楚的看到在开关元件打开和关闭期间，开关元件基本上没有处理电流和电压。唯一被切断的电流是磁化变压器产生的电流。
现在，如果图1或2的桥接电路的开关元件以一个高于谐振电路的谐振频率的频率进行转换，那么关闭一个(或多个)开关元件将切断比图3显示的更高电流，从而产生更高的dV/dt(谐振电路两端的电压变化率)。按照本发明，测量dV/dt，并且在控制电路中，dV/dt的增加会转换为开关频率的减少，从而降低dV/dt，并且使开关频率适合谐振电路的谐振频率。
图4示出了用于图1电源电路的控制电路，控制电路与dV/dt测量电路402连接，该测量电路具有与图1中桥接电路的节点103连接的输入端401。下面参考图5和图6解释dV/dt测量电路402的示范性实施例。控制电路包括耦合到测量电路402的振荡器部分(OSC)404和耦合到振荡器部分404的开关信号生成部分(SW)406。具有在振荡器部分所产生的频率的信号被转换为开关信号c1，c2，用于开关信号生成部分406中的开关元件101，102(的基极)。
为了使得(在MOSFET用作开关元件的情况下)漏极-源极电容可以由变压器的磁化电流进行(充)放电，振荡器部分404可以包括在不同开关元件转换之间引入停滞时间的部分。
图4的测量电路402接收到来自图1电源电路的节点103的电压信号。测量电路402提供一个输出信号(优选是电流)，该信号与电压信号的dV/dt成比例。测量电路输出信号提供给振荡器部分404，该振荡器部分包括具有依靠于测量电路402的输出信号的频率的振荡器，从而如果测量电路输出信号增加，则振荡器频率减少。这样的振荡器在本领域是公知的，所以在此省略振荡器的详细描述。由于振荡器频率的减少，所以开关元件101，102的开关信号的频率减少。如果开关信号频率减少，那么测量电路402测量的dV/dt值减少。因而，dV/dt可以被控制电路稳定。
如果图4的电路被耦合到图2的全桥电路，那么到测量电路402提供两个而不是一个输入端，并且提供四个而不是两个开关信号c1，c2。
图5示出了如图4所示的dV/dt测量电路402的一个示范性实施例。根据图5，测量电路包括小电容器501，该电容器的第一个端子与电阻502的第一个端子相连接，从而形成节点503。电容器501的第二个端子连接到图1的节点103上，用于测量此处产生的电压V。节点503进一步连接到二极管504的阳极，该二极管的阴极连接到电容器505的第一个端子以及在节点515上第一晶体管506的基极。电容器505的第二个端子和电阻502的第二个端子连接到节点507。第一晶体管506的发射极、电阻508的第一个端子和第二晶体管509的基极连接到节点510。电阻508的第二个端子和第二晶体管509的集电极连接到节点507。第一晶体管506的集电极和电阻511的第一个端子被供给DC电源电压Vcin。电阻511的第二个端子通过节点512连接到第二晶体管509的发射极。节点512提供了DC控制信号(输出电流)Vc。
如果测量电路用于一个全桥电路(图2)中，那么采用的是图6。由电容器501、电阻502、节点503和二极管504形成的部分电路由电容器601、电阻602、节点603和二极管604复制，以提供电容器601的第二个端子。电容器501和601的第二个端子分别连接到图2中的节点204和206以测量在此产生的电压。
图5和6的测量装置如下操作。在节点503(图5)或分别在节点503，603(图6)上，通过由电容器501(图5)产生的电流或分别由电容器501，601(图6)产生的电流在电阻502(图5)或分别在电阻502，602(图6)两端产生电压，所述电流与电容器501(图5)或分别与电容器501，601(图6)两端的dV/dt成比例。这个产生的电压被二极管504(图5)或分别被二极管504，604(图6)单侧整流，并且被电容器505(图5和图6)缓存。电容器505两端的电压与节点512的电压直接成比例，这样信号Vc就与桥接电路产生的dV/dt直接成比例。
尽管在优选实施例中已经对本发明进行了描述和说明，但可以理解，在发明范围内偏差可能会产生，本发明范围不限于在此公开的内容。另外，在所附权利要求和上述描述中，“包括”应被理解为不排除其他的元件或步骤，“一”或“一个”不排除多个。更进一步地，在权利要求中的任何参考标记不应被解释为限制本发明的范围。

Claims (7)

1、开关模式电源，包括：
包括串联连接的至少两个开关元件(101，102；201，203，202，205)的桥接电路；
连接到桥接电路的谐振电路，包括串联连接的感应元件(105)和电容性元件(106)，该谐振电路具有一个谐振频率；
用于控制开关元件转换的控制电路；和
用于测量桥接电路中参数的测量电路(402)，该测量电路向控制电路提供测量信号，
其中，测量电路适用于测量谐振电路两端的电压的变化率，并且其中控制电路适用于控制开关元件的开关频率，以将谐振电路两端的电压变化率降低到预定最小值。
2、按照权利要求1的开关模式电源，其中控制电路适用于：
将开关元件(101，102；201，202，203，205)的开关频率设置到比在基本空载状况下的谐振电路的谐振频率高的操作频率；和
将开关元件的开关频率降低到在载荷状况下的谐振电路的谐振频率。
3、按照权利要求1的开关模式电源，其中测量电路(402)包括串联连接的电容器(501，601)和电阻(502，602)。
4、用于控制开关模式电源的振荡频率的方法，该开关模式电源包括具有串联连接的至少两个开关元件的桥接电路以及与所述桥接电路连接并包括串联连接的电感元件和电容性元件的谐振电路，该谐振电路具有一个谐振频率，该方法包括：
(a)测量谐振电路两端的电压变化率；和
(b)控制开关元件的开关频率以将谐振电路两端的电压变化率降低到预定的最小值。
5、按照权利要求4的方法，其中步骤(b)包括：
将开关元件的开关频率设置到比在基本空载状况下的谐振电路的谐振频率高的操作频率；和
将开关元件的开关频率降低到在载荷状况下的谐振电路的谐振频率。
6、用于开关模式电源的控制电路，该开关模式电源包括具有串联连接的至少两个开关元件的桥接电路以及与所述桥接电路连接并包括串联连接的电感元件和电容性元件的谐振电路，该谐振电路具有谐振频率，该控制电路包括：
输入端，接收表示谐振电路两端电压变化率的信号；和
用于转换开关元件的开关信号输出端；
其中控制电路适用于控制开关元件的开关频率以将谐振电路两端的电压变化率降低到预定最小值。
7、按照权利要求6的控制电路，其中控制电路适用于：
将开关元件的开关频率设置到比在基本空载状况下的谐振电路的谐振频率高的操作频率；和
将开关元件的开关频率降低到在载荷状况下的谐振电路的谐振频率。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101911492B (zh) * 2007-11-19 2013-05-01 苹果公司 利用时变电源对1-of-N NDL门进行电荷再循环
CN105207487A (zh) * 2015-09-24 2015-12-30 成都芯源系统有限公司 一种谐振变换器的控制方法、电路及谐振变换器
CN111830573A (zh) * 2019-04-17 2020-10-27 梅特勒-托利多安全线有限公司 用于操作金属检测器的方法和金属检测器

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007030236A1 (de) 2007-06-26 2009-01-02 Georg Dr. Ing. Hinow Schaltung und Verfahren zur Präzisierung und Regelung des Resonanzzustandes in einem Brückenwechselrichter zur Erzeugung elektromagnetischer Hochfrequenzenergien
US8368355B2 (en) 2010-04-14 2013-02-05 Apple Inc. Portable electronic device power manager with current limit feedback control loop modification for stabilizing an external power supply
JP2012120362A (ja) * 2010-12-02 2012-06-21 Sanken Electric Co Ltd Ｄｃ−ｄｃコンバータ
US8942012B2 (en) 2012-01-31 2015-01-27 Semiconductor Components Industries, Llc Method of forming a switched mode power supply controller device with an off mode and structure therefor
US9759750B2 (en) 2015-08-03 2017-09-12 Alex C. H. MeVay Low loss current sensor and power converter using the same
JP2022085225A (ja) * 2020-11-27 2022-06-08 富士電機株式会社 電流検出回路、電源回路

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4924697B1 (zh) * 1970-02-23 1974-06-25
US4346332A (en) * 1980-08-14 1982-08-24 General Electric Company Frequency shift inverter for variable power control
DE59400222D1 (de) * 1993-02-05 1996-05-30 Siemens Ag Verfahren zum Begrenzen der Frequenz eines spannungsgesteuerten Oszillators in einer Steuerschaltung eines Resonanzwandler-Schaltnetzteils und Steuerschaltung für ein Resonanzwandler-Schaltnetzteil
JP2003510001A (ja) * 1999-09-17 2003-03-11 コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ Ｌｌｃ変換器及びｌｌｃ変換器を制御する方法
US6344979B1 (en) * 2001-02-09 2002-02-05 Delta Electronics, Inc. LLC series resonant DC-to-DC converter
DE10200917A1 (de) * 2002-01-12 2003-07-24 Philips Intellectual Property Treiberschaltung zur Steuerung eines resonanten Konverters
US6930893B2 (en) * 2002-01-31 2005-08-16 Vlt, Inc. Factorized power architecture with point of load sine amplitude converters

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101911492B (zh) * 2007-11-19 2013-05-01 苹果公司 利用时变电源对1-of-N NDL门进行电荷再循环
CN105207487A (zh) * 2015-09-24 2015-12-30 成都芯源系统有限公司 一种谐振变换器的控制方法、电路及谐振变换器
CN105207487B (zh) * 2015-09-24 2017-11-21 成都芯源系统有限公司 一种谐振变换器的控制方法、电路及谐振变换器
CN111830573A (zh) * 2019-04-17 2020-10-27 梅特勒-托利多安全线有限公司 用于操作金属检测器的方法和金属检测器

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