CN1526940A - 燃料喷射阀及调节其喷射量的方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种用于内燃机的燃料喷射阀及调节其喷射量的方法。在这种可在短时间内调节其喷射量的燃料喷射阀中，固定芯体(30)压力配合到管件(12)的磁阻元件(14)及第二磁性元件(15)的内周壁。固定芯体30的内壁具有大直径部分和小直径部分(35和36)以便在两部分的边界处形成台阶(37)。弹簧(24)的一端被台阶(37)抑制，另一端被移动芯体(22)抑制。该弹簧在阀件(20)安置到阀座(17)的方向上推压移动芯体(22)和阀件(20)。当线圈(44)通电时，阀件和移动芯体克服弹簧(24)的推压力作用向固定芯体(30)移动，从而使阀件离开阀座(17)，允许喷射孔(18a)喷射燃料。

Description

燃料喷射阀及调节其喷射量的方法

技术领域

本发明涉及一种用于内燃机(以下称为发动机)的燃料喷射阀及调节其喷射量的方法。

背景技术

为调节燃料喷射阀的喷射量必须要调节静态喷射量和动态喷射量。静态喷射量由固定芯体和移动芯体之间的间隙决定。动态喷射量取决于弹簧作用到和移动芯体一起做往复移动的阀件的推压力。JP-A-4-231672公开了一种已知的用于抑制弹簧的调节管，其设置于固定芯体内，通过改变调节管相对于固定芯体的位置来调节弹簧的推压力。在JP-A-4-231672公开的燃料喷射阀中，通常是在调节固定芯体和移动芯体之间的间隙以调节静态喷射量后，再调节调节管的位置，以调节动态喷射量。

但是，如果因定位调节管，调节管被压配合到固定芯体内，并且由于调节管的压力移动了芯体的位置，固定芯体和移动芯体之间的间隙值可能改变，从而使静态喷射量改变。为防止固定芯体和移动芯体之间间隙的改变，必须增加固定芯体的固定强度。此外，为了在不对固定芯体施加过量压力的情况下将调节管固定到固定芯体上，就须使制造的固定芯体和调节管的尺寸，形状和表面粗糙度非常精确，这就会造成较高的生产成本。

此外，传统的调节方法中，弹簧的推压力依靠调节管的调节，因为是两步骤的调节，也就是，调节喷射量需要静态喷射量的调节和动态喷射量的调节，所以需要一个较长的调节时间。

发明内容

本发明的一个目的是提供一种使用较少零部件易于生产且其喷射量可在短时间内进行调节的燃料喷射阀。

本发明的另一个目的是提供一种调节上述燃料喷射阀喷射量的方法。

为达到上述目的，本发明的燃料喷射阀包括：带有阀座的阀体；当置于所述阀座上时中断燃料喷射而当离开所述阀座时允许燃料喷射的阀件；移动芯体，其位于所述阀座相对于所述阀件的相反一端，并与所述阀件一起做往复移动；固定芯体，其位于所述移动芯体往复移动方向的一侧面向所述移动芯体一端；推压构件，其用于在移动芯体往复移动的另一个方向上推压所述阀件；以及线圈，当通电时，产生使移动芯体克服推压构件的推压力作用从而向固定芯体移动的磁引力；其特征在于：所述固定芯体在其内壁设置有突出部分，通过所述突出部分抑制所述推压构件。

依据上述的燃料喷射阀，由于朝向所述阀座推压所述阀件的所述推压构件由所述固定芯体直接抑制，因此减少了构成喷射阀零部件数量。此外，通过调节固定芯体的位置可同时调节静态和动态喷射量，所以降少了调节喷射量的时间。

所述固定芯体突出部分的位置决定了所述推压构件推压所述阀件的推压力。因此，在调节动态喷射量时，就要求通过控制以保证所述突出部分位置的尺寸精确到一定程度。但是，这种尺寸控制并不比传统燃料喷射阀中固定芯体的尺寸控制和调节管被压力配合到固定芯体内的尺寸控制更严格。因此，本发明的固定芯体的制造比传统燃料喷射阀的制造更加容易。

此外，当装配所述固定芯体并调节所述固定芯体和所述移动芯体之间的间隙时，比所述固定芯体压力配合所需的压力大的外力不会作用到所述固定芯体，所以所述固定芯体和所述移动芯体之间的间隙很难改变。因此，不需要严格地固定所述固定芯体，所以固定芯体的装配比较容易。

另外，通过改变所述固定芯体的装配位置，可调节所述固定芯体和所述移动芯体之间的间隙，也可调节所述推压构件的推压力，即可调节静态和动态喷射量。因此，如果在较高精确度下控制所述固定芯体的装配位置，则也可高精确度地调节所述固定芯体和所述移动芯体之间的间隙及所述推压构件的推压力，这就使静态和动态喷射量的调节高度精确。

优选的方式是将所述固定芯体和所述移动芯体置于一个管件内，所述管件包括第一磁性元件，磁阻构件和第二磁性元件或阀体，所述固定芯体和所述移动芯体置于带有磁性元件的一个管件内，所述磁性元件围住所述移动芯体的外围。在这样的结构下，所述固定芯体被压力配合到所述管件内。

依据上述燃料喷射阀，由于所述固定芯体被压力配合到所述管件内，所以所述固定芯体的装配比较容易。此外，由于所述固定芯体被压力配合到所述管件内，所以所述固定芯体相对于所述管件的定位精确。因此，在每个燃料喷射阀中所述移动芯体和所述固定芯体之间的间隙是统一的(不波动)。这就会比较容易地调节燃料喷射阀的喷射量。

此外，当所述固定芯体被压力配合到所述管件内时，在传统燃料喷射阀中压力配合调节管所必须的较大的外部力不作用到所述固定芯体，所以可使用较小的压力将所述固定芯体压力配合到所述管件内。因此，不需要为保证将所述固定芯体压力配合到所述管件内而将压力限定在一定范围内，因此不必要在高精度条件下制造所述固定芯体，因此所述固定芯体的制造比较容易。并且，所述固定芯体压力配合到所述管件内所需的压力较小，且减少了将固定芯体压力配合到管件内所产生的残余物和碎片。

优选的方式是，通过加工固定芯体内壁的一部分以形成一个台阶，或通过冷锻或挤压固定芯体以形成单个或多个径向向内的突起从而形成固定芯体的突出部分。

在一个多缸发动机中，空气/燃料的混合比通过改变安装在汽缸内的燃料喷射阀的相应喷射量的平均值来调节。各个喷射量平均值的改变通过以统一比率改变提供到燃料喷射阀的相应电流来进行。因此，如果一个燃料喷射阀的喷射量超出一个给定的范围，则空气/燃料的比率不会被精确地更正。因此，每个燃料喷射阀的喷射量优选处于给定值范围内。为达到此目标，在所述移动芯体和所述固定芯体之间的间隙限定了静态喷射量以后，一个调节管作为从所述固定芯体分离出并抑制用于推压所述阀件的所述推压构件的分离件，对其位置进行调节以便高精度地调节动态喷射量。

但是，在单缸发动机中，为改正空气/燃料的混合比，调节单个喷射阀的喷射量就已足够，所以不需严格控制静态和动态喷射量。因此，在所述燃料喷射阀中，通过充分定位固定芯体来同时调节静态和动态喷射量从而精确地改正空气/燃料的比率，所述固定芯体直接抑制用于推压所述阀件的所述推压构件，上述燃料喷射阀优选适用于单缸发动机。在所述固定芯体被压力配合到所述管件内以保证所述固定芯体和所述移动芯体之间间隙处于一个预定值的状态下，如果抑制所述推压构件的构件或所述推压构件本身因制造缺陷存在尺寸波动，则推压构件的推压力易于波动，这就会造成动态喷射量的波动。

因此，优选提供一种包括下述调节可燃料喷射阀喷射量的步骤的方法。第一步是形成一个壳部件，其具有包括设置在管件外围的线圈在内的构件。下一步骤是形成一个管形组件，所述管形组件以这样的方式容置阀体，阀件，移动芯体，推压构件和固定芯体，即以所述移动芯体和所述固定芯体之间的间隙具有一个预定值的方式。最后一个步骤是调节所述管形组件被推入到所述壳部件内的距离。

如果间隙相对于线圈的位置通过调节所述管形组件被推入到所述壳部件内的距离而改变，则磁引力也发生改变。而且，如果所述壳部件具有置于所述管件外部的径向朝向所述移动芯体的磁性元件，则所述磁性元件径向朝向所述移动芯体的区域被改变。由于磁引力通过调节所述管形组件被推入到所述壳部件内的距离来进行调节，所以因磁引力的波动而导致的动态喷射量的波动可以高精度地进行调节和纠正。

本发明的其它特征和优点，操作方法及相关构件的功能将从下面的说明书，所附的权利要求书及附图中体现出来，所有这些构成本申请的一部分。

附图说明

图1为根据本发明第一实施例的燃料喷射阀的剖面图。

图2为图1中燃料喷射阀的固定芯体附近一部分的放大剖视图。

图3示意性地示出了图1中的燃料喷射阀的安装位置。

图4示意性地解释了将固定芯体安装到喷射控制阀的过程。

图5是显示喷射量在单位时间内的变化的图表。

图6是示出磁引力和间隙之间关系的图表。

图7是示出阀开启时间和间隙之间关系的图表。

图8是示出阀闭合时间和间隙之间关系的图表。

图9是示出无效喷射时间和间隙之间关系的图表。

图10A和10B是说明依据本发明第二实施例的调节动态喷射量方法的视图。

图11A和11B是说明依据本发明第二实施例的调节动态喷射量方法的另一视图。

图12是说明依据本发明第二实施例的调节动态喷射量方法的又一视图。

图13是示出依据本发明第二实施例的调节动态喷射量的方法的流程图。

图14是示出依据本发明第三实施例的固定芯体附近的燃料喷射阀一部分的横截面图。

图15是示出本发明第四实施例的燃料喷射阀的横截面图。

图16是示出本发明第五实施例的燃料喷射阀的横截面图。

具体实施方式

下面参照附图对本发明的实施例进行描述

(第一实施例)

图1中，依据本发明第一实施例所示的一种燃料喷射阀10，安装在图3所示的两轮机动车的单缸发动机内。如图1所示，一个管件12由一个磁性元件和一个磁阻元件组成，其形状为圆柱体。管件12的内部设置有燃料通道300。在燃料通道300内容置有阀体16，阀件20和移动芯体22，用作推压部件的弹簧24，和固定芯体30。

管件12具有第一磁性元件13，作为抗磁性元件的磁阻元件14和第二磁性元件15，它们从图1中下部的阀体16附近依次向上设置。第一磁性元件13和磁阻元件14之间的连接及磁阻元件14和第二磁性元件15之间的连接是通过焊接实现，例如，激光焊接。磁阻元件14可阻止磁通量从第一磁性元件13和第二磁性元件15之间发生短路。阀体16通过焊接接合到喷孔一侧的第一磁性元件13的内部。阀体16在其内周壁上设置有阀座17，阀件20可安置在阀座17上。一个杯形的喷孔片18通过焊接固定在阀体16的外周壁上。喷孔片18的形状为薄片，其中央部分带有多个喷射孔18a。

阀件20是具有底部的圆柱体，其底部设有接触部分21。接触部分21与在阀体16内形成的阀座17接触。当接触部分21置于阀座17上时，喷射孔18a闭合以中断燃料喷射。移动芯体22通过焊接接合到阀件20上与阀体16相反的一端。阀件20在接触部分21的上游端设置有多个穿透其侧壁的燃料孔20a。流入阀件20的燃料通过燃料孔20a从内部流到外部并流向由接触部分21和阀座17形成的阀部分。

固定芯体30形成为圆柱体。固定芯体30以这样的方式固定到管件12内，即固定芯体30从管件12开口被插入管件12后，固定芯体30被压力配合到管件12的磁阻元件14和第二磁性元件15内部周围，如图4所示。如图1所示，固定芯体30与移动芯体22相对，其中，固定芯体30在阀件20做往复移动的一个方向上位于阀体16相对于移动芯体22的相反一端。固定芯体30与移动芯体22相对的一端涂覆有非磁性材料。

如图2所示，固定芯体30具有第一小直径部分31，压力配合部分32，第二小直径部分33和大直径部分34，这些部分在移动芯体22附近依次设置。压力配合部分32的外部直径与大直径部分34的外部直径相等。第一小直径部分31和第二小直径部分33的外部直径小于压力配合部分32和大直径部分34的外部直径，且第一小直径部分31和第二小直径部分33不与管件12的内周壁接触。压力配合部分32被压力配合到磁阻元件14的内周壁和第二磁性元件15的内周壁。

固定芯体30的内周壁具有大直径部分35和内径比大直径部分35的内径小的小直径部分36，它们依次设置在移动芯体22的一端。在大直径部分35和小直径部分36的边界设置有台阶37，其形成一个突出部分。弹簧24一端被台阶37抑制，另一端被移动芯体22抑制。弹簧24在阀件20移向阀座17的方向上，也就是，阀件20做往复移动的另一个方向上压迫移动芯体22和阀件20。

磁性元件40和42磁性连接并径向设置在线圈44的外部。磁性元件40与第一磁性元件13磁性连接，磁性元件42与第二磁性元件15磁性连接。固定芯体30，移动芯体22，第一磁性元件13，磁性元件40和42及第二磁性元件15组成一个磁路。

其上缠有线圈44的线轴45安装在管件12的外围。如图1所示，一个树脂材料的外壳50覆盖在管件12和线圈44的外围。端子52与线圈44连接在一个电路中并向线圈44提供驱动电流。

从图1上端的管件12的一部分流入燃料通道300的燃料，经过固定芯体30内的燃料通道，移动芯体22内的燃料通道，阀件20内的燃料通道，燃料孔20a以及当接触部分21离开阀座17时接触部分21和阀座17之间的开口，从喷射孔18a喷出。

在上述燃料喷射阀中，当切断线圈44的电流时，阀件20受弹簧24作用向图1中的下部方向移动，也就是向阀闭合方向移动，从而使接触部分21与阀座17接触。因此，喷射孔18a被关闭从而中断燃料喷射。

当线圈44通电时，磁通量流过由固定芯体30，移动芯体22，第一磁性元件13，磁性元件40和42及第二磁性元件15组成的磁路，从而使固定芯体30和移动芯体22之间产生磁引力。因此，阀件20与移动芯体22克服弹簧24的推压力一起向固定芯体30移动以便使接触部分21离开阀座17以允许燃料从喷射孔18喷出。阀件20的最大升高量是由移动芯体22最终被固定芯体30止住而决定的。

下面描述燃料喷射泵10的动态喷射量的调节方法。

首先，当燃料喷射阀10喷射燃料时，喷射量随时间而改变。如图5所示，当在给定的一个脉冲时间段Ti期间向线圈施加一个喷射脉冲信号时，固定芯体30和移动芯体22之间产生磁引力。由于在喷射脉冲信号打开后到导致移动芯体22向固定铁心30移动的磁引力产生有一个时间延迟，在喷射脉冲信号产生之后，阀件20从阀座17移开并被固定芯体30止住。阀开启时间To表示阀件20从阀座17移开直到被固定芯体30止住所需的一段时间，也就是，指示喷射的喷射脉冲信号产生之后阀件20的最大提升。

当关掉喷射脉冲信号时，从喷射脉冲信号开始下降到移动芯体22离开固定芯体30和阀件20置于阀座17上仍有一个时间延迟。阀闭合时间Tc表示喷射脉冲信号关掉后，阀件20置于阀座17以中断燃料喷射所需的一段时间。

如图5所示，假定区域S0包括阀件20离开阀座17后到被固定芯体30止住时喷射的燃料量，基本上等同于区域S1包括的阀件20离开固定芯体30后到置于阀座17上时喷射的燃料量。因此，如果图5中所示的动态喷射量是在移动芯体20被固定芯体30止住时阀完全开启的状态下喷射的，燃料喷射阀10喷射燃料的有效时间假设满足下述公式(1)：

     Ti+Tc-To＝Ti-(To-Tc)                  (1)

静态喷射量是通过给燃料喷射阀10一个喷射指示信号，例如，一分钟的脉冲宽度，来测量喷射量获得的。如果在移动芯体22被固定芯体30止住时完全开启状态下喷射，每单位时间[msec]的动态喷射量q[mm³/str]假设等于静态喷射量Q[cm³/min]转换后的每单位时间喷射量[mm³/msec]。因此，每单位时间[msec]的动态喷射量q[mm³/str]可被表示为Q/60。此外，当带有脉冲时间Ti的喷射信号作用到线圈44时，动态喷射量q[mm3/str]可利用公式(1)的有效喷射时间表示为下述公式(2)，其中(To-Tc)表示无效喷射时间Tv，

  Q≈(Q/60)×(Ti-(To-Tc)＝(Q/60)×(Ti-Tv)    (2)

如图4所示，通过将固定芯体30压力配合到管件12内，使移动芯体22和固定芯体30之间的间隙具有一个预定值，从而同时限定燃料喷射阀10的静态喷射量和动态喷射量。但是，由于移动芯体22，抑制弹簧24的固定芯体30以及弹簧24自身制造不规则，弹簧24的推压力可能波动，以致使每个燃料喷射阀的动态喷射量有可能改变。下面描述调节动态喷射量使其具有更小波动的方法。

开始，先描述间隙和磁引力，阀开启时间To或闭合时间Tc之间的关系。如图6所示，当间隙增大，则使移动芯体22向固定芯体30移动地磁引力减小。由于间隙增大和磁引力减小，阀开启时间To变长，如图7所示。如图8所示，间隙增大，则阀闭合时间Tc变长。

但是，阀开启时间变长与间隙增大的比率大于阀闭合时间To变长与间隙增大的比率。因此，如图9所示，无效喷射时间Tv在阀开启时间To和阀闭合时间Tc之间是不同的，间隙越大，无效喷射时间越长。

由公式(2)可以理解，动态喷射量q随无效喷射时间Tv变化而变化，也就是说，动态喷射量q随着阀开启时间TO和阀闭合时间Tc差值的变化而变化。虽然无效喷射时间Tv依照间隙变化而变化，但当固定芯体30压力配合到管件20时，燃料阀10的动态喷射量可通过测量静态喷射量调节到一个给定值，从而使随间隙改变而变化的静态喷射量处于允许的范围值内。

依据第一实施例，在压力配合方向上，固定芯体30一个轴端的一部分与管件12的内周壁压力配合。固定芯体30被压入管件12的部分的长度相对短，以使固定芯体30在较小压力作用下容易压力配合到管件12。

(第二实施例)

下面将参照附图10到13描述依据第二实施例的动态喷射量的调节方法。依据第二实施例的调节动态喷射量的方法适用于燃料喷射阀的结构，其基本上与第一实施例相同。图13是一个流程图，示出了依据第二实施例调节动态喷射量的方法。

如图10A所示，通过连接磁性元件40和42及线圈44由树脂材料制成(图13中步骤400)壳部件200。磁性元件40和42及线圈44是设置在管件12外围的构件。此外，如图10B所示，通过将第一磁构件13，磁阻元件14和第二磁构件15彼此焊接起来形成管件12。

如图11A所示，管件12压力配合到壳部件200中直到第二磁性元件15的台阶15a和磁性元件42之间的距离d为一个给定值(步骤402)。

与喷孔片18通过焊接接合的阀体16插入到第一磁性元件13中并通过焊接与之接合。弹簧24和通过焊接与移动芯体22相接合的阀件20插入到管件12中。接着，如图11B所示，固定芯体30压力配合到管件12中以便保证移动芯体22和固定芯体30之间的预定间隙。管件12被压力配合到壳部件200的磁性元件42中。这个压力大于使固定芯体30压力配合到管件12的压力。因此，即使固定芯体30被压力配合到管件12中，管件12的第二磁性元件15的台阶15a与壳部件200的磁性元件42之间的距离也很难改变。如图12所示，在管件12的燃料进入端设置有燃料过滤器60，从而由管件12，阀体16，喷孔片18，阀件20，移动芯体22，弹簧24，固定芯体30和燃料过滤器60形成管形组件210(步骤404)。

接着，将管形组件210推入壳部件200内，并将推入量调节到距离d处于给定范围值内。依据第一实施例，燃料喷射阀10的动态喷射量随阀开启时间TO和闭合时间Tc的变化而改变，这一点可以从公式(2)理解到。因此，在第一实施例中，为了调节动态喷射量，则调节移动芯体22和固定芯体30之间的间隙以改变阀开启时间TO和闭合时间Tc。

依据第二实施例，为调节动态喷射量，通过调节将管形组件210推入到壳体200的距离来改变阀开启时间TO和阀闭合时间Tc。管形组件210被推入到壳部件200中的推入量的改变不仅会引起移动芯体22和固定芯体30之间间隙位置相对于线圈44改变，也会改变移动芯体22径向面对磁性元件40的区域，从而改变磁引力，导致阀开启时间TO和闭合时间Tc的变化。因此，通过将管形组件210推入到壳部件200以保证阀开启时间TO和闭合时间Tc的预定值来调节动态喷射量。

阀开启时间TO是通过测量从施加给线圈44的脉冲信号产生到探测到因移动芯体22撞靠到固定芯体30产生的振动这一时间段来确定的，其中移动芯体22撞靠到固定芯体30产生的振动是通过如图12所示设置在壳部件200上的加速传感器230探测到的。阀闭合时间TO是通过测量从施加给线圈44的脉冲信号下降直到加速传感器230探测到由于阀件20置于阀座17上产生的振动这一时间段而得到的。一旦阀开启时间TO和闭合时间Tc达到一个预定值(步骤408)，管形组件210向壳部件200的推入被终止。接着，通过磁性元件40和第一磁性元件13相互接合，管形组合件210被固定到壳部件200上(步骤410)。

依据第二实施例的调节喷射量的方法中，优选考虑防止外部材料进入燃料喷射阀10，一直到在管件12的燃料进入口侧设置燃料过滤器，形成管形组件210的步骤404的所有处理程序都在一个清洁车间进行。在步骤406和408检漏量处理程序和调节管形组件210推入到壳部件200中的推入量的处理程序不必在清洁车间进行，因此，在将燃料过滤器设置在阀件12的进口端之后，直到燃料阀10的喷射量调节完成，所有的处理程序都可在普通工作间进行。

在第二实施例中，由于喷孔片18的形状为外径比磁性元件40内径大的杯形，因此在管件12被压力配合到壳部件200上之后，阀体16和喷孔片18附装在管件12上。但是，如果形状为薄片形的喷孔片被固定到阀体底端外壁上，如后面第三和第四实施例中所描述的，则管形组件210可以插入到壳部件200内，其中，当阀体16和喷孔片18安装到管件12上之后，阀件20，移动芯体22，弹簧24及固定芯体30被置于管件12内，以使移动芯体22和固定芯体30之间的间隙具有一个预定值。

(第三实施例)

本发明的第三实施例将结合附图14描述。与第一实施例中相同的标号代表功能基本类似的元件。

一个固定芯体70被压力配合到管件12内。固定芯体70在其内周边上沿圆周间隔布置多个突起或一个环形突起72，其通过冷锻或冲压使其向内径向突出。单个或多个突起72构成突起部分。固定芯体30的内径在突起72处变小，弹簧24被突起72抑制。

在依据第三实施例的燃料喷射阀中，通过将移动芯体22和固定芯体30之间的间隙调节到一个预定值而同时决定静态和动态喷射量。

此外，当固定芯体70被压力配合到管件12中时，通过测量喷射量可保证动态喷射量的给定值。

另外，通过连接包括安装在管件12外围的线圈44的构件形成壳部件，和通过将阀体16，喷孔片18，阀件20，移动芯体22，弹簧24和固定芯体70在管件12内形成管形组件，以使移动芯体22和固定芯体70之间的间隙具有一个预定值以后，可通过调节管形组件在壳部件内的推入量来调节动态喷射量。

(第四和第五实施例)

本发明的第四和第五实施例将参照附图15，16分别描述。

如图15所示，依据本发明第四实施例，燃料喷射阀80的管件82具有一个磁性元件83，一个磁阻元件84，它们从位于图15下部的阀体86一端依次设置。该磁性元件插入并通过焊接接合到磁阻元件84的内周边。一个细的厚喷孔片18通过焊接固定到阀体86底端外壁上。喷孔片18具有多个喷射孔。

阀件90为一个带有底部的圆柱体，阀件90具有一个与形成在阀体86上的阀座87相接触的接触部分91。阀件90在接触部分91的上游端侧壁内设置有多个穿过侧壁的燃料孔90a。流入阀件90的燃料从燃料孔90a内部径向向外部流出，接着，流向接触部分91和阀座87组成的阀部分。移动芯体92通过焊接固定到阀体86相对端的阀件90上。作为偏压构件的弹簧94的一端被阀件90抑制，另一端被由固定芯体100的突出部分形成的台阶101抑制。固定芯体100压力配合到管件82内。

线圈102设置在磁阻元件84的外围，磁性元件104包住线圈102的外围部分，且在移动芯体92的径向外部位置与磁性元件83连接，并在固定芯体100径向外部位置与磁阻元件84连接。树脂材料壳110包住管件82，线圈102，磁性元件104的外部。燃料过滤器112被安装在管件82的燃料进入端。

如图16所示，依据第五实施例的燃料喷射阀120中，固定芯体122压力配合到管件82中。固定芯体122在其内周边沿圆周间隔地设置有突起123，突起123是通过冷锻或冲压形成的径向向内的突起，这些突起组成突出部分。固定芯体122的内径在突起123处变小。弹簧94被突起123抑制。燃料喷射阀120的其它结构实际上与第四实施例中喷射阀结构相同。

每个燃料喷射阀80和120中，静态和动态喷射量可通过将移动芯体和固定芯体之间的间隙调节到预定值同时决定。

此外，当固定芯体被压力配合到管件内时，动态喷射量的给定值可通过测量喷射量来保证。

另外，通过连接包括安装在管件82外围的线圈102等构件形成壳部件，和通过将阀体，喷孔片，阀件，移动芯体，弹簧及固定芯体设置在管件内形成管形组件以使移动芯体和固定芯体之间的间隙具有一个预定值以后，可通过调节管部件推入到壳部件的推入量来调节动态喷射量。

在上述实施例中，固定芯体直接抑制弹簧24，94，无其它构件抑制弹簧24，94，因此该燃料喷射阀具有较少零件。此外，在固定芯体被压力配合到管件上的位置被确定时，移动芯体和固定芯体之间的间隙及推压移动芯体和阀件的弹簧24，94的推压力可同时被决定。也就是，静态和动态喷射量可被同时决定，这样将减少调节燃料喷射量的时间。

由于没有一个大的外部力作用到固定芯体，当固定芯体压力配合到管件上时，因固定芯体被压力配合到管件所需要的压力较小，所以固定芯体的压力配合容易，并且由于将固定芯体压力配合到管件上而产生的废料或碎片量减少。此外，不需要严格控制用于固定芯体被压力配合到管件的压力，并且由于用于抑制弹簧24，94的调节管不被压力配合到固定芯体30内，所以制造固定芯体比较容易。

在上述实施例中，固定芯体的位置通过被压力配合决定，所以固定芯体位置的精确度较高。移动芯体和固定芯体之间间隙的确定具有高精确度，静态喷射量的精确性较高。对用于形成抑制弹簧24和94的固定芯体内部突出部分的尺寸控制比对形成固定芯体使其与调节管压力配合的尺寸控制较粗略。因此，固定芯体的位置精确度较高，弹簧24，94的推压力可在较高的精确度下调节。这使得静态喷射量的调节具有较高精确性。

如上所述，如果固定芯体在较高精确度下定位，燃料喷射阀的静态和动态喷射量的精确度较高，因此喷射量的波动较小。因此，本发明的燃料喷射阀可应用于带有多缸的燃料喷射量波动较高的发动机。

为进一步降低动态喷射量的波动，当调节固定芯体压力配合的配合距离时，可以测量动态喷射量，从而将动态喷射量调节到一个预定的值，如第一实施例所述。此外，如在第二实施例所述，当调节将管形组件推入到壳部件中的推入量时，将阀开启时间调节到一个给定值，从而将动态喷射量调节到一预定值。

可以使固定芯体通过焊接固定到管件上来代替将固定芯体压力配合到管件上。此外，固定芯体可不使用管件装配。

Claims (7)

1.一种燃料喷射阀(10，80，120)，包括：

具有阀座(17，87)的阀体(16，86)；

阀件(20，90)，其用于当置于所述阀座上时中断燃料喷射，当离开所述阀座时允许燃料喷射；

可与所述阀件一起往复移动的移动芯体(22，92)，其位于所述阀座相对于所述阀件的相反一端；

固定芯体(30，70，100，122)，其位于所述移动芯体往复移动方向的一侧，面向所述移动芯体的一端；

推压构件(24，94)，其用于在所述移动芯体往复移动的另一个方向上推压所述阀件；以及

线圈(44，102)，当通电时，其产生使所述移动芯体克服推压构件的推压力作用从而向所述固定芯体移动的磁引力，其特征在于：

所述固定芯体在其内壁设置有突出部分(37，72，101，123)，通过所述突出部分抑制所述推压构件。

2.如权利要求1所述的燃料喷射阀，还包括，

管件(12)，其包括第一磁性元件(13)，磁阻元件(14)和第二磁性元件(15)，它们从所述阀体(16)的一侧沿轴向依次设置，所述固定芯体(30，70)和所述移动芯体(22)置于所述管件内，其中，所述固定芯体被压力配合到所述管件内。

3.如权利要求1所述的燃料喷射阀，还包括，

管件(82)，其中容置有所述阀体(86)，所述固定芯体(100，122)和所述移动芯体(92)，所述管件包括围住所述移动芯体外围的磁性元件(83)，其中所述固定芯体被压力配合到所述管件内。

4.如权利要求1至3任一所述的燃料喷射阀，其特征在于，所述突出部分形成台阶(37，101)。

5.如权利要求1至3任一所述的燃料喷射阀，其特征在于，所述突出部分是单个或多个突起(72，123)。

6.如权利要求1至3任一所述的燃料喷射阀，其特征在于，所述燃料喷射阀适用于单缸内燃机。

7.一种调节如权利要求2或3所述的燃料喷射阀的喷射量的方法，其特征在于如下步骤：

形成一壳部件(200)，其具有包括设置在所述管件外围的线圈(44)等构件；

形成管形组件(210)，所述管形组件以这样的方式容置所述阀体(16，86)，所述阀件(20，90)，所述移动芯体(22，92)，推压构件(24，94)以及固定芯体(30，70，100，122)：即以所述移动芯体和固定芯体之间的间隙具有一个预定值的方式；

调节所述管形组件被推入到壳部件内的距离。

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