CN1398421A - 阴极射线管用玻璃通风筒及阴极射线管用玻璃阀 - Google Patents

Abstract

设置通风筒(3)的密封边缘面(3c1)壁厚S与盘92的密封边缘面(2b1)大致相同。通风筒(3)部分机身(3e)包括：从密封边缘面(3c1)沿着管轴Z平行方向尺寸(h)的第1领域(3e1)、除去第1领域(3e1)的第2领域(3e2)。第2领域(3e2)壁厚相对小于第1领域(3e1)，因此，两个领域交界处在部分身(3e)外部形成段差部(3e3)。

Description

阴极射线管用玻璃通风筒及阴极射线管用玻璃阀

技术领域

本发明涉及的是关于电视机信号接收用阴极射线管所需要的玻璃通风筒及阴极射线管。

背景技术

轴径如图9所示，电视机信号接收用阴极射线管即玻璃通风筒11由显示图象的玻璃阀(以下称“阀”)12和其背部呈漏斗状的玻璃通风筒(以下称“通风筒”)13、装有电子枪的轴径14组成。轴径14焊接在通风筒13的小开口部位。阀12包括视像区域的相位12a和、与相位12a周边略微垂直的裙形12b；如放大后的图10所示，装于裙形12b侧面的密封边缘12b1同装于通风筒13大开口位置的密封边缘面13c1通过封口用密封玻璃15而相互结合。

上述组成阴极射线管用玻璃阀11在给轴径14安装完电子枪后，进行内部排气，做真空容器用(排过气的内部压力可达10-5Torr左右)。于是，玻璃阀11外部产生由于大气压负荷而带来的应力(以下把该应力称为“真空应力”)，因此要求玻璃阀11必须充分具备能够抵抗该真空应力所造成的破坏(真空破坏)的机械性、结构强度。即、由此可以推测：由于上述强度不够，玻璃阀11将无法抵抗上述真空压力，可能会造成疲劳破损，并还会因为外部细小疤痕和冲击负荷等来自于外部因素的作用，提前进入疲劳破损状态。此外，在阴极射线管生产制造过程中，一旦玻璃阀的温度升高到400℃前后，温度升高和上面真空应力作用相乘，也能至使破坏的产生。

玻璃阀为非球状，因此上面真空应力对玻璃阀11呈压缩压力以及拉伸应力作用，这些应力如略图11所示分布。并且，图11(a)、(b)、(c)分别显示玻璃阀11在短轴截面、长轴截面、对角轴截面时的应力分布。在这些应力分布图里，向内箭号区域表示压缩应力作用领域；向外箭号区域表示拉伸应力作用领域。

一般情况下，玻璃结果件破坏强度对拉伸应力比压缩压力弱，在作为真空容器的阴极射线管用玻璃阀11里，真空应力产生拉伸应力(以下把该应力称为“拉伸真空应力”)所作用的区域，即从阀12相位12a的边缘直到裙形12b的区域，以及从通风筒13密封边缘面13c1周边区域为起点，比较容易进行破坏。特别是阀12的边缘密封面12b1与通风筒13的边缘密封面13c1采用密封玻璃15给予结合，该结合部位就成了强度方面的一个弱点，拉伸真空应力在结合部位的周边区域显示出峰值{图11(a)、(b)}，因此要对上面结合部位采取防止破坏措施。处于上述原因，以往阴极射线管用玻璃阀11均通过增大壁厚方法，确保必要的强度。

最近，针对电视接收等显示提出平面、大型画面要求，在这种趋势下，阴极射线管也面向平面化、扁平化方向发展，于是阴极射线管用玻璃阀形状比原来变大、脱离球状，真空应力分布不均程度增大，同时增加了阴极射线管用玻璃阀强度水平。其结果是：阴极射线管用玻璃阀壁厚增加，于是带来

重量加大，阴极射线管用玻璃阀重量的增加不但带来搬运、使用上的不便，它将造成内置与阴极射线管最终产品分量变大，降低其商品价值的一大重要因素。尤其是大型阴极射线管用玻璃阀此种倾向更大。

出于以上理由，市场要求阴极射线管用玻璃阀向轻量化发展，其一就是：随着阴极射线管变平、变扁，作用与阴极射线管用玻璃阀真空应力的不均程度加大，确保拥有充分耐真空破坏强度将十分重要。

发明内容

本发明的目的是提供轻量、并且形成阴极射线管时，确保拥有充分耐真空破坏强度的阴极射线管用玻璃阀。

本发明的另外一个目的是：安装上相位外面确实是平面阴极射线管用玻璃盘的阴极射线管用阀，为了实现它的轻量化及保证它在结构方面具有充分的抗真空破坏强度。

为实现上述目的，本发明在一个侧面设大开口部位、在另一个侧面设小开口部位，呈漏斗状。从大开口处密封边缘面到模块配合线密封边缘部分，和设在小开口处装着偏转线圈部分，以及连接模块配合线和线圈之间的包括部分机身的阴极射线管用玻璃通风筒，它的密封边缘面壁厚与其结合的阴极射线管用玻璃阀密封边缘面壁厚几乎相同，机身部分包括从密封边缘面开始沿管轴平行方向尺寸h区域和除去前面尺寸h区域的其他所有区域。当组成阴极射线管时，前面尺寸h区域位于因为该阴极射线管真空压力造成的拉伸真空应力作用的区域内，前面所述其他领域壁厚小于前面尺寸h区域，于是前面尺寸h区域和前面所述其他领域交界处在机身外部形成段差点，段差点的段差ΔT向边缘密封面壁厚S提供0.06≤ΔT≤/S≤0.3的结构。

这里所说的“模块配合线”指的是：冲压成形阴极射线管用玻璃通风筒所用金属模型当中，组成阳模的下金属模型(成型除去密封边缘部位使形成漏斗状的金属模型)和壳型金属模型(为了让密封边缘部位正确成型，而带有漏斗状成型面的金属模型)的结合面。向下金属模型和壳型金属模型组成的阳模里投入融化玻璃块(玻璃废石)，压入阳模柱，沿内外模型成型面，轧制玻璃废石，制成阴极射线管用玻璃通风筒。

根据上面成型的阴极射线管用玻璃通风筒，它的密封边缘面的壁厚S几乎等同与阴极射线管用玻璃盘密封边缘面的壁厚，保证两者密封边缘面有足够连接面积，能够轻松并且结实地对密封用密封玻璃进行连接。通过以上步骤，还能让盘和通风筒的连接部位强度很大。

另外，机身部分区域分为：从密封边缘面开始与管轴平行方向的尺寸h区域和除去前面尺寸h区域的其他区域，两个区域相互之间存在壁厚的大小关系。即、前面其他区域壁厚小于前面尺寸h区域壁厚。

如同上述，以前的阴极射线管用玻璃阀，位于长边侧和短边侧，其拉伸真空应力在盘和通风筒连接部位旁边出现峰值(图11(a)(b))，对此，本发明所采用的阴极射线管用玻璃通风筒，它的机身按上述组成，把壁厚相对较大的前面尺寸h区域放置密封边缘部位一侧，把壁厚相对较小的前面其他区域放置小开口一侧，于是形成阴极射线管时，无论长边一侧还是短边一侧，拉伸真空应力峰值将会向小开口一侧(轴颈侧)而非盘和通风筒连接部位旁边偏移(参照后面图7)。结果是：作用于强度上处于弱点的上述连接处拉伸真空应力得以缓解，更加提高对真空破坏强度。而且通过设置壁厚相对较小的前面其他区域，能够实现阴极射线管用玻璃通风筒轻量化。

依据上述理由，由于考虑了前面尺寸h区域和前面其他区域不同壁厚关系，两个区域交界处在机身外面形成段差部位。如果段差ΔT太小，上面所说的其他区域壁厚去除量就会不够，将不会实现阴极射线管用玻璃通风筒轻量化及作用于上述连接部位的拉伸真空应力得以缓解；另一方面，如果段差ΔT过大，上面所说的其他区域差ΔT就会太小，将造成真空应力强度不够。为充分实现阴极射线管用玻璃通风筒轻量化以及作用于上述连接部位的拉伸真空应力得以缓解，并从确保所需强度立场考虑，要设定对密封边缘面壁厚S，其段差ΔT为0.06≤ΔT≤/S≤0.3，最好在0.06≤ΔT≤/S≤0.2范围内。

上述结构，如果要充分达到阴极射线管用玻璃通风筒轻量化以及作用于上述连接部位的拉伸真空应力得以缓解，希望前面尺寸h对密封边缘面壁厚S的设定在0.05≤h/S≤1.5范围内。

上述结构，对与段差部交界处壁厚TR而言，希望上面所说的其他区域壁厚T在0.05≤T/TR≤1范围内。

另外，在上述结构时，把上面所说的其他区域外面向模块配合线扩展，呈倾斜面，并希望把上述外面和与模块配合线直交平面角度A设定在3°≤A≤15°范围内，可以提高成型金属模型的脱模性，上面尺寸h区域外面发生与成型金属模型的划伤，使设计上面尺寸h区域效果继续保存下去。也可以把上面尺寸h区域外面向模块配合线扩展，呈曲面，并把模块配合线里所述外面连接平面与管轴平行平面所成角度设定在3°≤B≤15°范围内。这样能够得到上面同样效果。

此外，为达到以上目的，本发明将提供如下产品：

具有真正水平外面的相位部位、与相位边缘相连的裙形部位、设置于裙形部位一侧带密封边缘面阴极射线管用玻璃盘，和上面讲过的组成阴极射线管用玻璃通风筒、连接在阴极射线管用玻璃通风筒小开口处、带电子枪的轴颈，阴极射线管用玻璃盘密封边缘面与阴极射线管用玻璃通风筒密封边缘面互相结合而组成的阴极射线管用玻璃阀。

这里的“真正水平”代表：沿着相位部位外面对角轴母线曲率半径是10000mm以上。

阴极射线管用玻璃盘轴颈外面是真正水平的，而阴极射线管用玻璃阀装有此种阴极射线管用玻璃盘，由于强度关系，有重量化倾向；一旦应用本发明的阴极射线管用玻璃阀，将会由于阴极射线管用玻璃通风筒效果，按照比例很好地形成与强度和轻量化相反特性。

依据本发明，能够提供轻量、并且具有充分抗真空破坏强度的阴极射线管用玻璃通风筒。

依据本发明，保证带轴颈外面真正水平阴极射线管用玻璃盘的阴极射线管用玻璃阀，它在实现轻量化同时，具有充分抗真空破坏强度。

附图说明

图1：与实施例相关的玻璃阀管轴和平行方向截面图；

图2：与实施例相关的阀体侧视图；

图3：与实施例相关的通风筒侧视图；

图4：通风筒管轴和平行方向的局部截面图；

图5：显示通风筒大开口部位的局部扩大截面图；

图6：显示通风筒大开口部位的局部扩大截面图；

图7：与实施例相关的、作用于玻璃阀、表示真空应力分布图；

图8：与其它实施例相关的表示通风筒大开口处周围部位局部扩大截面图；

图9：以前的玻璃阀管轴和平行方向截面图；

图10：表示以前玻璃阀上阀和通风筒连接处周围部位局部扩大截面图；

图11：作用于以前玻璃阀真空应力分布图。

具体实施方式

以下，就本发明实施例用图纸说明：

图1表示与该实施例相关的阴极射线管用玻璃阀1。阴极射线管用玻璃阀1组成用于电视接收信号等阴极射线管，所以它有显示画像的玻璃阀(以下称“阀”)2和其背部呈漏斗状的玻璃通风筒(以下称“通风筒”)3、及带电子枪轴颈部分4。

阀2有成视像的相位2a，以及从相位2a周围开始略微垂直相连的裙形2b部位；如图2所示，裙形2b的一个侧面带密封边缘面2b1。相位2a外面，沿其对角轴母线曲率半径10000mm以上，是真正的水平面。

图3和图4表示：通风筒3呈漏斗状，它的一侧有大开口3a，另外一侧有小开口3b；有从大开口3a密封边缘面3c直到模块配合线3c2的密封边缘面3c，和位于小开口3b方向、带偏转线圈的偏转部位3d，以及连接模块配合线3c2和偏转部位3d的部分机身3e。轴颈4焊接在通风筒3的小开口3b上。在这里，部分机身3e同偏转部位3d正交，在通过形成外面形状的偏曲点位置的交界处U互相连接。通常交界处U比TOP(圆型顶点：小开口3b方向圆型截面形逐渐向大开口3a方向变化成矩型截面形的开始位置)更近于大开口3a方向。

图1所示，通风筒3上焊接阀2和轴颈4，密封边缘面2b1、3c1双方使用密封用密封玻璃5互相焊接在一起，从而组成真空容器玻璃阀1。

图5表示通风筒3大开口3a周围部分。

设密封边缘面3c1壁厚S几乎等于阀2密封边缘面2b1壁厚S。这样确保两个密封边缘面2b1、3c1有必要结合面积，可以轻松并牢固地使用密封玻璃5焊接在一起。此时密封边缘面3c1壁厚S包括大开口3a图示倒角C(或成型时形成的圆)的壁厚方向尺寸。阀2密封边缘面2b1亦相同。

部分机身3c有：从密封边缘面3c1开始沿管轴z平行方向尺寸h领域3e1和除去3e1的其它领域3e2。其它领域3e2壁厚相对小于尺寸h领域3e1壁厚，因此，两个领域交界处在部分机身3e外面形成段差部位3e3(以下为方便说明，把尺寸h领域3e1称为“第1领域3e1”，把其它领域3e2称为“第2领域3e2”)。

第1领域3e1尺寸h对密封边缘面3c1壁厚s，设定在0.5≤h/s≤1.5范围内。当通风筒3与盘2一起组成阴极射线管时，第1领域3e1位于(参照图7)阴极射线管真空压力导致拉伸真空应力所作用的区域内。此外，段差部位3e3的段差ΔT对于密封边缘面3c1壁厚s要设计在0.06≤ΔT/s≤0.3，希望设计在0.06≤ΔT/s≤0.2范围内。位于第2领域3e2任意位置的壁厚T，对于与段差部位3e3交界处壁厚TR要设计在0.5≤ΔT/TR≤1范围内。

在该实施例中，段差部位3e3由2个曲面3e31、3e32组成，设定第1领域3e1曲面3e31的曲率半径R1、第2领域3e2曲面3e32的曲率半径R2满足1≤R2/R1≤3及2≤R1/ΔT≤20的关系。段差部位3e3是壁厚的变化点，易集中真空应力，但是由于该部位形成了3e31、3e32这2个曲面，其效果缓解应力集中。尤其设定3e31、3e32曲面的曲率半径R1、R2满足上面关系，能够防止产生通风筒3成型不好和伤痕，缓和应力集中。

段差部位3e3也有由3个以上曲面组成的。此时希望设定最接近第1领域3e1方向的曲面的曲率半径R1和最接近第2领域3e2方向的曲面的曲率半径R2要满足上述关系。段差部位3e3也可用1个曲面或直面形成，也可用1个以上曲面和曲面做适当组合。

在该实施例当中，把第1领域3e1外部向模块配合线扩展呈倾斜面：把与上述外边和管轴z平行的平面Z′形成角度设定在3°≤A≤15°范围内。这样，能够提高压铸成型通风筒3成型后从金属模型里退出的脱离性，防止在第1领域3e1外部产生成型用金属模型带来的划伤，有效保存设定第1领域3e1的效果。

上述各尺寸h、ΔT、TX、T分别以图6为准指定。首先，在与管轴Z平行的截面上，求通过段差部分3e3和第2领域3e2交界点P1(图例中曲面3e3和第2领域3e2交界)的外面法线V1。如果把法线V1与内面交点当成P2，法线V1与第1领域3e1外面延长线W交点当成P3，TR就是线P1、P2的长度；ΔT就是线P1、P3的长度。然后，通过线P1、P3的中心点(位于ΔT/2)，求出法线V1相直交的直线Q再同段差部分3e3相交点-P4。从密封边缘面3c1处沿着与管轴Z平行方向向下，一直到达交点P4的线长是h。P1n、P2n作为第2领域3e2任意位置上的外面法线Vn跟内外面交点，T就是线P1n、P2n的长度。

盘2和通风筒3相互结合组成阴极射线管用玻璃阀，往轴径部位4装上电子枪后进行内部排气，作为真空容器使用(排完气内部压力10-5Torr左右)。图7表示真空应力在实施例--阴极射线管用玻璃阀1短截面上大致分布。该图中向内箭号区域代表压缩应力作用区域，向外箭号区域代表拉伸应力作用区域。2点点化线代表以前阴极射线管用玻璃阀11短轴截面真空应力分布(图11(a))。同图显示，以前阴极射线管用玻璃阀11拉伸真空应力在阀通风筒连接处周围呈峰值(2点点化线)。实施例阴极射线管用玻璃阀1拉伸真空应力从阀2和通风筒3连接处周围区域向小开口处3b方向(轴径管4方向)偏移，考虑目的是：

在通风筒3的部分机身3e一侧，把壁厚相对大的第1领域3e1设置靠密封边缘3c方向，把壁厚相对小的第2领域3e2设置靠小开口处3b方向(轴径管4方向)，由于极度薄壁的第2领域3e2弹性变形，上述连接处周围区域的拉伸真空应力加大对第2领域3e2的负荷程度。

同图省略：长轴截面真空应真空应分布与上面情况大致相同，显示倾向一致(但是，拉伸真空应力大小要小于短轴截面)。

在上面状态下，作用于强度处于弱点的连接部位拉伸真空应力缓解之后，更加提高阴极射线管用玻璃阀1真空破坏强度；并且通过设置壁厚相对小的第2领域3e2，能减轻阴极射线管用玻璃用通风筒3甚至阴极射线管用玻璃阀1重量，从而让实施例中的阴极射线管用玻璃阀1强度、重量平衡地具有相反特性。

图4、图5用点画出图9、10所表示的以前通风筒13外部，它用模块形式说明该实施例通风筒3第2领域3e2薄壁状态。

图8是1个曲面(圆弧面)，让通风筒3第1领域3e1外部向模块配合线3c2扩展。设置模块配合线3c2外部连接平面Z＂和跟管轴Z平行平面Z｀构成角度B：3°≤B≤15°范围内，能提高通风筒3压铸成型后从金属模型里脱离性能，防止第1领域3e1外部出现与金属模型的划痕，保存设置第1领域效果。

把图2形状的阀(平面阀)、图3～6形状的通风筒(第1领域外部是图8曲线)、密封用密封玻璃一起连接，制成图1形状--阴极射线管用玻璃阀(实施例1～11，比较例1和2)，与图9和图10-以前阴极射线管用玻璃阀(以前例子)做对比试验，做2种对比试验，确认对比试验1(实施例1～6，比较例1和2)、(ΔT/S)设定值的影响；确认对比试验2(实施例7～11)设定值的影响。所有实施例及以前例子对角轴最大外径是76cm，阀偏向角度102°。采用下述规格阀，表1是对比试验1的结果，表2是对比试验2的结果。

[阀的规格]

阀中央壁厚：13.5mm

外部曲率半径(短轴方向)：100000mm

外部曲率半径(长轴方向)：100000mm

外部曲率半径(对角轴方向)：100000mm

内部曲率半径(短轴方向)：1480mm

内部曲率半径(长轴方向)：6240mm

内部曲率半径(对角轴方向)：5650mm

表1

                                        对比试验1

                                                                                                     (尺寸单位mm)

	实施例1	实施例2	实施例3	实施例4	实施例5	实施例6	对比例子1	对比例子2	以前例子
										H(第1领域管轴方向尺寸)	14.2	14.2	14.2	14.2	14.2	14.2	14.2	14.2
S(密封边缘面壁厚)	12.0	12.0	12.0	12.0	12.0	12.0	12.0	12.0	12.0
										ΔT(段差)	0.7	1.2	1.7	2.3	2.9	3.5	0.5	4.1
TR(与段差部位交界壁厚)	11.3	10.8	10.4	9.8	9.2	8.6	11.6	8.0
										T(部分机身最小壁厚)	6.9	6.6	6.3	6.0	5.7	5.5	7.2	5.3	7.4
R(第1领域外部曲率半径)	500	500	500	500	500	500	500	500
										B(连接平面Z和平面成的角度)	8.0	8.0	8.0	8.0	8.0	8.0	8.0	8.0
R1(段差部位曲率半径)	7.0	7.0	7.0	7.0	7.0	7.0	7.0	7.0
										R2(段差部位曲率半径)	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0
ΔT/s	0.06	0.10	0.14	0.19	0.24	0.29	0.04	0.34
										ΔT/s	1.2	1.2	1.2	1.2	1.2	1.2	1.2	1.2
拉伸真空应力(连接部位)(Mpa)	8.21	8.01	7.66	6.97	6.21	5.45	8.32	4.55	8.39
										拉伸真空应力(TR位置)(Mpa)	6.35	6.63	6.97	7.38	7.80	8.21	6.21	8.63
通风筒重量(kg)	12	11.5	11.0	10.5	10.1	9.7	12.2	9.4	12.3

表2

                                        对比试验2

	实施例7	实施例8	实施例9	实施例10	实施例11	以前例子
							H(第1领域管轴方向尺寸)	7.2	9.6	12.0	14.2	16.8
S(密封边缘面壁厚)	12.0	12.0	12.0	12.0	12.0	12.0
							ΔT(段差)	1.7	1.7	1.7	1.7	1.7
TR(与段差部位交界壁厚)	10.7	10.6	10.5	10.4	10.3
							T(部分机身最小壁厚)	6.3	6.3	6.3	6.3	6.3	7.4
R(第1领域外部曲率半径)	500	500	500	500	500
							B(连接平面Z和平面成的角度)	8.0	8.0	8.0	8.0	8.0
R1(段差部位曲率半径)	7.0	7.0	7.0	7.0	7.0
							R2(段差部位曲率半径)	10.0	10.0	10.0	10.0	10.0
ΔT/s	0.14	0.14	0.14	0.14	0.14
							ΔT/s	0.6	0.8	1.0	1.2	1.4
拉伸真空应力(连接部位)(Mpa)	8.21	8.01	7.82	7.66	7.45	8.39
							拉伸真空应力(TR位置)(Mpa)	6.14	6.35	6.63	6.97	7.38
通风筒重量(kg)	10.9	11.0	11.0	11.0	11.0	12.3

[对比试验1的评论]

(实施例1～6)

对比以前例子，可以肯定：连接部位及TR处拉伸真空应力得到缓解，重量减轻；另外，作为此种玻璃阀所需机械强度基准之一，如果拉伸真空应力值大致控制8.4Mpa以下，拉伸真空应力值(5.45～8.21Mpa)就会降到上述基准值(8.4Mpa)以下。

(比较例1)

对比以前例子，可以看到：连接部位拉伸真空应力缓解程度、重量减轻情况不太明显。

(比较例2)

对比以前例子，可以看到：连接部位及TR处拉伸真空应力得到缓解，重量也有所减轻。TR处拉伸真空应力(8.63Mpa)，超出基准值(8.4Mpa)。

[对比试验1的评论]

(实施例7～11)

对比以前例子，可以肯定：连接部位及TR处拉伸真空应力得到缓解，重量减轻；另外，作为此种玻璃阀所需机械强度基准之一，如果拉伸真空应力值大致控制8.4Mpa以下，拉伸真空应力值(7.45～8.21Mpa)就会降到上述基准值(8.4Mpa)以下。

对比试验结果明确表明：实施例的通风筒与以前例子以及比较例相比较，它非常均衡地具备强度和轻量。

Claims (6)

1.一种阴极射线管用玻璃通风筒，其特征是，该玻璃通风筒有如下几项：

呈漏斗状，一侧有大开口，另一侧有小开口，从大开口处密封边缘面起直到模块配合线的密封边缘处和设置在小开口部位、装有偏向线圈的线圈部位以及连接了模块配合线与轴径部位机身。线圈密封边缘面壁厚大致等同于与其相连的阴极射线管用玻璃阀密封边缘面壁厚；

部分机身包括：从密封边缘面开始到与管轴平行方向尺寸区域和去除该区域的其它区域；

上述尺寸区域组成了阴极射线管时，使阴极射线管内产生真空压力，带来真空应力并成为真空应力活动区域；

其它领域壁厚小于尺寸h区域壁厚，于是尺寸h区域和其它领域交界处在部分机身外部形成段差部位；

阴极射线管用玻璃通风筒特征是：段差部位ΔT对于密封边缘面壁厚是：0.06≤ΔT/s≤0.3。

2.如权利要求1所述的阴极射线管用玻璃通风筒，其特征是，尺寸h对于密封边缘面壁厚S，是：0.5≤h/s≤1.5.

3.如权利要求1或2所述的阴极射线管用玻璃通风筒，其特征是，其它领域壁厚对于与段差部位交界处TR是：0.5≤T/TR≤1。

4.如权利要求1至3中任一所述的阴极射线管用玻璃通风筒，其特征是，尺寸h向模块配合线扩展成倾斜面，且与外部和跟管轴平行平面成角度A，是3°≤A≤15°。

5.如权利要求1至3中任一所述的阴极射线管用玻璃通风筒，其特征是，尺寸h外部向模块配合线扩展成曲面，且模块配合线外部连接面跟管轴平行平面成角度B，是3°≤B≤15°。

6.一种阴极射线管用玻璃阀，其特征是，该玻璃阴极射线管用玻璃阀的密封边缘面与阴极射线管用玻璃通风筒密封面互相连接组成；

阴极射线管用玻璃盘包括：真正水平的相位部位、连接相位周边的裙形、设置在裙形部位侧面的密封边缘面；

阴极射线管用玻璃通风筒包括：如权利要求1至5所述的内容。

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