CN1386185A - 空调机 - Google Patents

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Abstract

本发明空调机的制冷剂回路包括:将液管侧配管(131)与气体管侧配管(132)旁通的旁通回路上回收制冷剂的储液罐(121),设于由储液罐(121)连接到液管侧配管(131)的液管侧连接管(122)上的液管电动阀(128)以及设于由储液缸(121)连接到气体管侧配管(132)的气体管侧连接管(123)上的气体管电动阀(129),对室外热交换器(103)目前的热交换能力进行判定以判断断是否有多余制冷剂,并通过控制液管电动阀(128)及气体管电动阀(129)来进行储液罐(121)内的制冷剂量控制。

Description

空调机
技术领域
本发明涉及空调机，具体涉及一种设有回收多余制冷剂的储液罐的空调机。
背景技术
空调机的制冷剂回路是通过制冷剂配管分别将设置在室外机内的储能器、压缩机、四通阀及室外热交换器以及设置在室内机内的室内热交换器连接而成，从而构成制冷剂的循环通路。
在这种空调机的制冷剂回路中，制冷时通过四通阀控制制冷剂的循环方向，使室外热交换器作为冷凝器工作，室内热交换器作为蒸发器工作。而在取暖时，通过四通阀控制制冷剂的循环方向，使室外热交换器作为蒸发器工作，室内热交换器作为冷却器工作。
这种空调机考虑到安装时的方便，最好事先在室外机侧制冷剂回路内注入连接配管最长时所需补充注入的制冷剂量。但是，运行时合适的制冷剂量随运行模式、连接的室内机容量以及实际安装的连接配管长度等而大幅变化。因此，制冷剂回路中产生的多余制冷剂就会使流体制冷剂滞留在冷凝器内，有可能引起高压反常上升，运行效率下降。
为了处理这种多余制冷剂，以往有人提议在室外热交换器和液体关闭阀之间设置回收多余制冷剂的储液罐。
传统的储液罐回路是将储液罐串联插入于从室外热交换器至流体关闭阀的液管侧配管部内。因此，储液罐内的液体制冷剂的量仅随储液罐下游侧的电动阀(制冷运行时相当于各室电动阀，取暖运行时相当于主减压阀)的过热控制所进行的开度控制而增减，随意性很大，很难正确地调整储液罐内制冷剂的量，尤其在低外气运行时或超负载运行时等特殊运行状态下无法调整储液罐内的制冷剂量。
例如，在外气温度极低时进行制冷运行的情况下，室外热交换器的能力过剩，则高压侧下降。这样压缩机的高低压差减小，造成压缩机的可靠性下降。如能将回收至储液罐内的多余制冷剂移到室外热交换器，就能用过冷却液充满室外热交换器的一部分，降低室外热交换器的能力，使高压侧的压力上升，可确保高低压差。
本发明的目的在于提供一种根据低外气时运行或超负载等运行状况控制多余制冷剂，从而高效率地进行运行控制的空调机。
本发明的空调机，其特征在于，具有制冷剂回路，该制冷剂回路通过液体管侧配管和气体管侧配管将至少包含设置在室外机内的压缩机、四通阀及室外热交换器在内的室外机侧制冷剂回路和配置在室内机内的室内热交换器连接起来；设有在将液体管侧配管及气体管侧配管进行旁通的旁通回路上回收液体制冷剂的储液罐、设于从储液罐连接到液体管侧配管的液管侧连接管以及连接到气体管侧配管的气体管侧连接管上的制冷剂开关装置；对室外热交换器目前的热交换能力进行判定以判断是否有多余的制冷剂，并通过对制冷剂开关装置进行控制，以控制储液罐内制冷剂的量。
制冷剂开关装置由设置在液体量侧连接管上并可调节通过的制冷剂流量的液管电动阀及设置在气体管侧连接管上并可调节通过的制冷剂流量的气体管电动阀构成。
制冷运行时，通过将室外热交换器出口温度与室外热交换器的出口温度的目标值进行比较即可判断是否有多余的制冷剂。
另外，室外热交换器的出口温度可为设在室外热交换器出口附近的室外液管热敏电阻温度计的检测值。
而且在制冷运行时，室外热交换器出口温度的目标值根据制冷剂循环量和外气温度来决定，也可根据压缩机的频率和外气温度来决定。
室外热交换器出口温度的目标值可用过热控制或目标吐出管温度控制的偏差进行修正。
室外热交换器出口温度的目标值可用高压饱和温度或室外热交换器的热交中间温度中高的一方作为上限值，以目前的外气温度加上规定的温度所得的值作为下限值。
在制冷运行时，当室外热交换器出口温度低于目标值时液管电动阀打开，而当室外热交换器的出口温度高于目标值时液管电动阀关闭。
制冷运行时通过将高压相当饱和工与高压相当饱和温度的目标值进行比较以判断是否有多余制冷剂。
在此场合下，在压缩机的吐出侧设有高压保护用的高压传感器，高压相当饱和温度通过高压传感器检测的高压值算出。
另外，可用压缩机吸入侧压力、压缩机的消耗功率因数以及压缩机的运行频率算出高压相当饱和温度。
制冷运行中，高压相当饱和温度的目标值可根据制冷剂循环量和外气温度来决定，也可根据压缩机的运行频率和外气温度来决定。
而高压相当饱和温度的目标值通过过热控制或目标吐出管温度控制的偏差进行修正。
高压相当饱和温度的目标值可以高压饱和温度加上规定值作为上限值，以目前的外气温度加上规定值作为下限值。
制冷运行中高压相当饱和温度低于目标值时液管电动阀关闭，高压相当饱和温度高于目标值时液管电动阀打开。
取暖运行时通过将液管温度的代表值与液管温度的目标值进行比较以判断是否有多余制冷剂。
此时液管温度的代表值取室内机运行中的液管温度最低值。
取暖运行时的液管温度目标值可根据制冷剂循环量和室温决定，也可根据压缩机的运行频率和室温决定。
液管温度的目标值也可用过热控制或目标吐出管温度控制的偏差来修正。
液管温度的目标值可用高压饱和温度或室内热交换器的热交中间温度的最大值中的高的一方作为上限值，用室温的最大值加上规定值作为下限值。
取暖运行时，当液管温度的代表值低于目标值时气体管电动阀打开，当液管温度的代表值高于目标值时气体管电动阀关闭。
另外，取暖运行时通过将高压相当饱和温度与高压相当饱和温度的目标值进行比较以判断是否有多余制冷剂。
取暖运行时的高压相当饱和温度的目标值可根据制冷剂循环量和室温决定，也可根据压缩机的运行频率和室温决定。
高压相当饱和温度的目标值可通过过热控制或目标吐出管温度控制的偏差进行修正。
高压相当饱和温度的目标值可用高压相当饱和温度加上规定值作为上限值，以室温加上规定值作为下限值。
取暖运行中高压相当饱和温度低于目标值时气体管电动阀关闭，高压相当饱和温度高于目标值时气体管电动阀打开。
附图简单说明
图1是本发明的一实施形态所采用的空调机制冷剂回路的大致结构图。
图2是第1实施形态的控制流程图。
图3是第1实施形态的控制流程图。
图4是第1实施形态的控制流程图。
图5是第1实施形态的控制流程图。
图6是第2实施形态的控制流程图。
图7是第2实施形态的控制流程图。
图8是第2实施形态的控制流程图。
图9是第2实施形态的控制流程图。
图10是第3实施形态的控制流程图。
图11是第3实施形态的控制流程图。
图12是第3实施形态的控制流程图。
图13是第3实施形态的控制流程图。
图14是第4实施形态的控制流程图。
图15是第4实施形态的控制流程图。
图16是第4实施形态的控制流程图。
图17是第4实施形态的控制流程图。
图18是一实施形态的控制方框图。
图19是压缩机驱动回路的控制方框图。
图20是表示高压相当饱和温度推定方法的流程图。
图21是饱和温度计算用表的说明图。
具体实施方式
(第1实施形态)
本发明的第1实施形态所采用的空调机制冷剂回路如图1所示。
室外机100具有室外机侧制冷剂回路，该回路由压缩机101、四通阀102、室外热交换器103、储能器105等构成。压缩机101的吐出侧设有用于检测吐出压力反常上升的吐出侧压力保护开关108，在压缩机101的吸入侧设有用于检测吸入压力的吸入侧压力传感器110。
在压缩机101的吐出侧设有油分离器107，用于将制冷剂中含有的润滑油分离后送回储能器105侧。在该油分离器107中设有检测压缩机101吐出温度的吐出管热敏电阻温度计109。
在油分离器107的油返回管197中设有吐出旁通回路194，该回路从油返回管197分支并与储能罐105的进口侧连接。该吐出旁通回路194中设有导入储能器105内部的热交配管部196和容量控制用吐出—吸入电动阀(EVP)142。另外在油分离器107的油返回管197内设有毛细管141，该毛细管141的另一端与储能罐105的吸入侧连接。
室外机100中设有检测外气温度的外气热敏电阻温度计111、检测室外热交换器103的出口温度的室外热交热敏电阻温度计112、检测热交中间温度的热交中间热敏电阻温度计113。另外，室外机100中还设有风扇106和驱动该风扇106的风扇电机104，该风扇是为了吸入外气并在吸入的外气与室外热交换器103内部流动的制冷剂之间进行热交换。
从室外机100向室内机侧导出的制冷剂配管具有从室外热交换器103引出的液管连接口114和通过四通阀102引出的气体管连接口115，各连接口内侧设有液管关闭阀116和气体管关闭阀117。
室外机100中设有储液罐121，用于制冷运行时作为冷凝器工作的室外热交换器103的多余制冷剂液体临时储存。储液罐121具有液管侧连接管122和气体管侧连接管123，液管侧连接管122与室外热交换器103和液管关闭阀116之间的液管侧配管部131连接，气体管侧连接管123与四通阀102和气体管关闭阀117之间的气体这侧配管部132连接。
储液罐121的液管侧连接管122上设有具有减压功能和制冷剂切断功能的液管电动阀(EVL)128，气体管侧连接管123中设有气体管电动阀(EVG)129。
在气体管电动阀129与向气体管侧配管部132的连接部之间设置辅助热交换器133。在室外热交换器103的液管侧出口配置深冷热交换器134。
朝着四通阀102和气体关闭阀117之间的气体管侧配管部132设有用于回收来自储液罐121的气体状制冷剂的排气毛细管130。
室外机100的液管连接口114和气体管连接口115中连接有多个分支装置300A、300B…。各分支装置300A、300B…分别为相同的结构，故仅对分支装置300A作说明，其他省略。
分支装置300A具有与室外机100的液管连接口114连接的室外侧液管连接口301和与室外机100的气体管连接口115连接的室外侧气体管连接口303。分支装置300A具有在室外侧液管连接口301的内部分支的液管侧分支通道，其端部构成所连接的室内机数的室内侧气体管连接口302。另外，还具有在室外侧气体管连接口303的内部分支的气体管侧分支通道，其端部构成所连接的室内机数的室内侧气体管连接口304。在此，所连接的室内机为3台，设有室内侧液管连接口302A、302B、302C以及室内侧气体管连接口304A、304B、304C。另外，在室外侧液管连接口301和室外侧气体管连接口303之间设有旁通用的电动阀308。
在从分支装置300A内的室外侧液管连接口301至各室内侧液管连接口302A-302C的分支通路中分别设置用于对通过内部的致冷剂压力减压的电动阀305A-305C以及用于检测通过内部的制冷剂温度的液管热敏电阻温度计306A-306C。另外，在从分支装置300A内的室外侧气体管连接口303至各室内侧液管连接口304A-304C的分支通路中分别设置用于检测通过内部的制冷剂温度的液管热敏电阻温度计307A-307C。
各分支装置300A、300B…中分别与各台室内机200连接。图示的可与各分支装置300A、300B…连接的室内机数为3台，分支装置300A上连接室内机200A-200C，分支装置300B上连接室内机200D-200F。各室内机200A-200F可分别使用多拖机用室内机或对机用室内机，这里对使用对机用室内机作为室内机200A的场合作说明。
室内机200A具有室内热交换器201，与该室内热交换器201连接的制冷剂配管通过液管连接口204及气体管连接口205引至室外机侧。该室内机200A中设有用于检测室内温度的室温热敏电阻温度计202和用于检测室内热交换器201的温度的室内热交热电阻温度计203。
用多拖机用室内机作为与分支装置300A、300B连接的室内机时，有时设置用于检测液管侧配管部内部流动的制冷剂温度的液管热敏电阻温度计，在此场合下可省略分支装置300A、300B内的液管热敏电阻温度计。
(制冷运行时的多余制冷剂控制)
现根据图2所示的流程图对制冷运行时通过液管温度进行多余制冷剂控制的情况作说明。
在步骤S11中，判断是否超过多余制冷剂控制的采样时间TSCSET。当计时器的经过时间的计数达到多余制冷剂控制采样时间TSCSET时进入步骤S12。
在步骤S12中对目标液管温度进行计算处理。
在根据图3所示的流程图说明目标液管温度的计算处理。
在步骤S21中，使用目标液管温度计算用系数KSCC1、KSCC2、KSCC3、EDOSC、压缩机101的目标频率FMK、吐出管温度偏差EDO等计算变量DOATD。
DOATD＝KSCC1×FMK+KSCC2-(EDO-EDOSC)×KSCC3
在步骤S22中，判断变量DOATD是否超过目标液管温度的下限值DOATDMIN。当判断DOATD未超过目标液管温度的下限值DOATDMIN时进入步骤S23。在步骤S23中，将变量DOATD的值设置成目标液管温度下限值DOATDMIN。
在步骤S24中，判断变量DOATD是否在(目标液管温度的上限值DOATDMAX-外气温度DOA)以下。当判断变量DOATD超过(目标液管温度的上限DOATDMAX-外气温度DOA)时进入步骤S25。在步骤S25中，将变量DOATD的值设置成(目标液管温度的上限值DOATDMAX-外流温度DOA)。
在步骤S26中计算目标液管温度DELSET。这里，目标液管温度DELSET＝外气温度DOA+变量DOATD。
在步骤S13中计算液管温度偏差ΔDEL。液管温度偏差ΔDEL＝目标液管温度DELSET-室外热交出口温度DEL。
在步骤S14中进行电动阀操作量的计算处理。
该电动阀操作量的计算处理如图4的流程图所示。
在步骤S31中，利用电动阀操作量计算用系数KOSCA1、KOSCA、液管温度偏差ΔDEL、前一次液管温度偏差ΔDELZ等算出电动阀操作量POSC。
POSC＝KOSACA1×((ΔDEL-ΔDELZ)+ΔDEL/KOSCA)
在步骤S15中根据步骤S14求出的电动阀操作量进行电动阀操作。
这里用图5的流程图表示电动阀操作处理。
将液管电动阀128的开度EVL取为(现在的开度EVL+电动阀操作量POSC)。同时将气体管电动阀129的开度EVG控制为(现在的开度EVG+电动阀操作量POSC×KPOSC1)。
制冷运行时的液管温度可通过设在室外热交换器103出口附近的室外热交热电阻温度计112的检测值求得。可利用该液管温度控制储液罐121内的多余制冷剂量。
因此，即使在低外气温度下的制冷运行等场合下也能控制多余制冷剂量，确保压缩机101的高低压差。
(第2实施形态)
(制冷运行时的多余制冷剂控制)
制冷运行中利用高压相当饱和温度进行的多余制冷剂控制可用图6所示的流程图作说明。这里使用与第1实施形态相同的制冷剂回路进行制冷运行时的多余制冷剂控制。
在步骤S51中，判断是否超过多余制冷剂控制的采样时间TSCSET。当计时器的经过时间的计数达到多余制冷剂控制采样时间TSCSET时进入步骤S52。
在步骤S52中进行目标高压相当饱和温度的计算处理。
现根据图7所示的流程图说明目标高压相当饱和温度的计算处理。
在步骤S61中，使用目标高压相当饱和温度计算用系数KSCC1、KSCC2、KSCC3、EDOSC、压缩机101的目标频率FMK、吐出管温度偏差EDO等计算变量DOATD。
DOATD＝KSCC1×FMK+KSCC2-(EDO-EDOSC)×KSCC3
在步骤S62中，判断变量DOATD是否超过目标高压相当饱和温度的下限值DOATDMIN。当判断DOATD未超过目标高压相当饱和温度的下限值DOATDMIN时进入步骤S63。在步骤S63中，将变量DOATD的值设置成目标高压相当饱和温度下限值DOATDMIN。
在步骤S64中，判断变量DOATD是否在(目标高压相当饱和温度的上限值DOATDMAX)以下。当判断变量DOATD超过(目标高压相当饱和温度的上限值DOATDMAX)时进入步骤S65。在步骤S65中，将变量DOATD的值设置成(目标高压相当饱和温度的上限值DOATDMAX)。
在步骤S66中计算目标高压相当饱和温度TDSSET。这里，目标高压相当饱和TDSSET＝外气温度DOA+变量DOATD。
在步骤S53中计算高压相当饱和温度偏差ΔTDS。高压相当饱和温度偏差ΔTDS＝目标高压相当饱和温度TDSSET-高压相当饱和温度TDS。
在步骤S54中进行电动阀操作量的计算处理。
该电动阀操作量的计算处理如图8的流程图所示。
在步骤S71中，利用电动阀操作量计算用系数KOSCA1、KOSCA、高压相当饱和偏差ΔTDS、前一次高压相当饱和温度偏差ΔTDSZ等计算出电动阀操作量POSC。
POSC＝KOSCA1×((ΔTDS-ΔTDSZ)+ΔTDS/KOSCA)
在步骤S55中根据步骤S54求出的电动阀操作量进行电动阀操作。
这里用图9的流程图表示电动阀操作处理。
将液管电动阀128的开度EVL取为(现在的开度EVL+电动阀操作量POSC)。同时将气体管电动阀129的开度EVG控制为(现在的开度EVG+电动阀操作量POSC×KPOSC1)。
(第3实施形态)
利用图10所示的流程图对取暖运行时利用液管温度进行多余制冷剂控制作说明。
在步骤S91中，判断是否超过多余制冷剂控制的采样时间TSCSET。当计时器的经过时间的计数达到多余制冷剂控制采样时间TSCSET时进入步骤S92。
在步骤S92中计算处理目标液管温度。
现根据图11所示的流程图说明目标液管温度的计算处理。
在步骤S101中，使用目标液管温度计算用系数KSCC1、KSCC2、压缩机101的目标频率FMK等计算变量DOATD。
DOATD＝KSCC1×FMK+KSCC2
在步骤S102中，判断变量DOATD是否超过目标液管温度的下限值DOATDMIN。当判断DOATD未超过目标液管温度的下限值DOATDMIN时进入步骤S103。在步骤S103中，将变量DOATD的值设置成目标液管温度下限值DOATDMIN。
在步骤S104中，判断变量DOATD是否在(目标液管温度的上限值DOATDMAX-室温DA)以下。当判断变量DOATD超过(目标液管温度的上限DOATDMAX-室温DA)时进入步骤S105。在步骤S105中，将变量DOATD的值设置成(目标液管温度的上限值DOATDMAX-室温DA)。
在步骤S106中计算目标液管温度DELSET。这里，目标液管温度DLSET＝室温DA+变量DOATD。
在步骤S93中计算液管温度偏差ΔDL。针对现在运行中的室内机200中最低液管温度的室内热交换器201，将其作为液管温度代表值DL，该液管温度偏差ΔDL＝目标液管温度DLSET-液管温度代表值DL。
在步骤S94中进行电动阀操作量的计算处理。
该电动阀操作量的计算处理如图12的流程图所示。
在步骤S111中，利用电动阀操作量计算用系数KOSCA1、KOSCA、液管温度偏差ΔDL、前一次液管温度偏差ΔDLZ等计算出电动阀操作量POSC。
POSC＝KOSACA1×((ΔDL-ΔDLZ)+ΔDL/KOSCA)
在步骤S95中根据步骤S94求出的电动阀操作量进行电动阀操作。
这里用图13的流程图表示电动阀操作处理。
将气体管电动阀129的开度EVG取为(现在的开度EVG+电动阀操作量POSC)。同时将液管电动阀128的开度EVL控制为(现在的开度EVL+电动阀操作量POSC×KPOSC1)。
取暖运行时的液管温度以运行中的室内机200中液管温度最低的值作为液管温度代表值，可利用该液管温度代表值控制储液罐121内的多余制冷剂量。
(第4实施形态)
现利用图14所示的流程图对取暖运行时通过高压相当饱和温度进行多余制冷剂控制的情况作说明。
在步骤S131中，判断是否超过多余制冷剂控制的采样时间TSCSET。当计时器的经过时间的计数达到多余制冷剂控制采样时间TSCSET时进入步骤S132。
在步骤S132中计算处理目标高压相当饱和温度。
现根据图15所示的流程图说明目标高压相当饱和温度的计算处理。
在步骤S141中，使用目标高压相当饱和温度计算用系数KSCC1、KSCC2、压缩机101的目标频率FMK等计算变量DOATD。
DOATD＝KSCC1×FMK+KSCC2
在步骤S142中，判断变量DOATD是否超过目标高压相当饱和温度的下限值DOATDMIN。当判断DOATD未超过目标高压相当饱和温度的下限值DOATDMIN时进入步骤S143。在步骤S143中，将变量DOATD的值设置成目标高压相当饱和温度下限值DOATDMIN。
在步骤S144中，判断变量DOATD是否在(目标高压相当饱和温度的上限值DOATDMAX)以下。当判断变量DOATD超过(目标高压相当饱和温度的上限DOATDMAX)时进入步骤S145。步骤S145中，将变量DOATD的值设置成(目标高压相当饱和温度的上限值DOATDMAX)。
在步骤S146中计算目标高压相当饱和温度TDSSET。这里，目标高压相当饱和温度TDSSET＝室温DA+变量DOATD。
在步骤S133中计算高压相当饱和温度偏差ΔTDS。高压相当饱和温度偏差ΔTDS＝目标高压相当饱和温度TDSSET-高压相当饱和温度TDS。
在步骤S134中进行电动阀操作量的计算处理。
该电动阀操作量的计算处理如图16的流程图所示。
在步骤S151中，电动阀操作量POSC利用电动阀操作量计算用系数KOSCA1、KOSCA、高压相当饱和温度偏差ΔTDS、前一次高压相当饱和温度偏差ΔTDSZ等进行计算。
POSC＝KOSACA1×((ΔTDS-ΔTDSZ)+ΔTDS/KOSCA)
在步骤S135中根据步骤S134求出的电动阀操作量进行电动阀操作。
这里用图17的流程图表示电动阀操作处理。
将气体管电动阀129的开度EVG取为(现在的开度EVG+电动阀操作量POSC)。同时将液体管电动阀128的开度EVL控制为(现在的开度EVL+电动阀操作量POSC×KPOSC1)。
(高压相当饱和温度的推定)
以下对前述第2实施形态中高压相当饱和温度的推定方法进行说明。该场合的控制方框图如图18所示。
控制部501由包含CPU、ROM、RAM等的微处理器构成，存放运行控制程序及各种参数的ROM502与将暂时存放工作变量等的RAM503等连接。
配置在室外机100内的各种传感器即吸入侧压力传感器110、吐出管热敏电阻温度计109、外气热敏电阻温度计111、室外热交热敏电阻温度计112、热交中间热敏电阻温度计113等与控制部501相连，各自的检测值输入控制部501。而且吐出侧压力开关108与控制部501连接。
用于室内机200或分支装置300之间各种数据的输出输入的室内侧通信接口504与控制部501连接。
而且，用于进行压缩机101的运行频率控制的压缩机驱动回路505、用于进行风扇电机104的频率控制的风扇电机驱动回路506等与控制部501连接。
设在储液罐121前后的液管电动阀128、气体电动阀129及设在压缩机101的吐出旁通回路194上的吐出—吸入电动阀142与控制部501连接。
压缩机驱动回路505具有后述的有源滤波回路，该有源滤波器的2次侧电压传感器507及2次侧电流传感器508与控制部501连接。
图19表示图18的压缩机驱动回路505的控制方框图。
压缩机驱动回路505具有与商用电源511连接的整流回路512，有源滤波回路513、反演回路514。
整流回路512由与4个二极管连接的二极管电桥构成，对商用电源511提供的交流电源进行全波整流。
有源滤波回路513具有电抗器521、二极管522、电容器523、开关元件524及对开关元件524进行开关控制的有源过滤驱动装置525等。
有源过滤回路513具有检测1次侧电压的第1电压传感器526、检测1次侧电流的第1电流传感器527、检测2次侧电压的第2电压传感器507、检测2次侧电流的第2电流传感器508。有源滤波驱动装置525进行开关元件524的开关控制以使第2电压传感器507检测出的2次侧电压与预先设定的电压值一致。同时控制第1电流传感器527检测出的电流值以与第1电压传感器526检测出的1次侧电压的相位一致。由此大幅提高功率因数因数，并提高根据第2电压传感器507检测出的2次侧电压和第2电流传感器508检测出的2次侧电流计算出的消耗电力的精度。
反演回路514根据有源滤波回路513的规定电压的输出信号而发出一定电压的脉冲信号。此时反演回路514的输出频率即为根据目前的运行状况确定的压缩机的运行频率。因此，压缩机驱动电机531由反演回路514的输出频率驱动。
根据图20的流程图说明利用压缩机驱动回路505的有源滤波器513的2次侧电压值、2次侧电流值计算压缩机101的消费电力，以此计算出高压相当饱和温度的推定值的方法。
在步骤S171中检测进入反演回路514的输入电压VIN及输入电流IIN。进入该反演回路514的输入电压VIN及输入电流IIN可根据有源滤波器513的检测2次侧电压的第2电压传感器507及检测2次侧电流的第2电流传感器508的值得到。
在步骤S172中可根据有源滤波器513的2次侧电压VIN及2次侧电流IIN算出压缩机101的消费电力INPUT。这里，有源滤波器513的有源滤波器驱动装置525进行开关元件524的控制以成为最佳功率因数，故可将功率因数作为1。因此用INPUT＝VIN×IIN×1(功率因数)可算出压缩机消耗电力。
在步骤S173中求出驱动压缩机101的输出频率FOUT及吸入压力值LP。这里，可根据驱动压缩机驱动电机531的变频器514的输出频率来确定输出频率FOUT。另外可根据吸入侧压力传感器110的检测值来确定吸入压力值LP。
在步骤S174中根据消耗电力INPUT、输出频率FOUT、吸入压力值LP求出高压值。这里可采用高压推定用系数KHPLL、KHPFF、KHPII、KHPLF、KHPFI、KHPLI、KHPL、KHPF、KHPI、KHPC及高压修正值HPHOSEI并通过以下公式求得。
HP＝KHPLL×LP2+KHPFF×FOUT2+KHPII×INPUT2+KHPLF
×LP×FOUT+KHPFI×FOUT×INPUT+KHPLI×LP×INPUT+KHPL×
LP+KHPF×FOUT+KHPI×INPUT+KHPC+HPHOSEI
在步骤S175中根据步骤S174算出的高压值HP算出高压相当饱和温度TDS。这里可采用TDS＝A×HP+B求得。用于计算高压相当饱和温度的系数A、B、高压值HP的值由图21所示的表决定。
产业上利用的可能性
本发明可根据运行状况调整储液罐内回收的多余制冷剂量，可在室外热交换器内进行过冷却度或过热度控制。从而可使制冷剂回路系统的制冷剂量最佳化并进行高效率运行。

Claims (34)

1.一种空调机，其特征在于，具有制冷剂回路，所述制冷剂回路通过液管侧配管和气体管侧配管将至少包含设置在室外机(100)内的压缩机(101)，四通阀(102)及室外热交换器(103)的室外机侧制冷剂回路和设置在室内机(200)内的室内热交换器(201)连接起来；
设有在将所述液管侧配管(131)与气体管侧配管(132)旁通的旁通回路上回收制冷剂的储液罐(121)、设于由所述储液罐(121)连接到所述液管侧配管(131)的液管侧连接管(122)和连接到气体管侧配管(132)的气体管侧连接管(123)上的制冷剂开关装置(128，129)；
对所述室外热交换器(103)目前的热交换能力进行判定以判断是否有多余制冷剂，并通过控制所述制冷剂开关装置(128、129)来调节所述储液罐(121)内的制冷剂量。
2.根据权利要求1所述的空调机，其特征在于，所述制冷剂开关装置包括：设置在所述液管侧连接管(122)上并可调节通过的制冷剂流量的液管电动阀(128)、设置在所述气体管侧连接管(123)上并可调节通过的制冷剂流量的气体管电动阀(129)。
3.根据权利要求1或2所述的空调机，其特征在于，制冷运行时通过对所述室外热交换器(103)的出口温度与所述交外热交换器(103)的出口温度的目标值进行比较以判断是否有多余制冷剂。
4.根据权利要求3所述的空调机，其特征在于，所述室外热交换器(103)的出口温度为设在所述室外热交换器(103)出口附近的室外液管热敏电阻温度计(112)的检测值。
5.根据权利要求3或4所述的空调机，其特征在于，制冷运行时所述室外热交换器(103)的出口温度的目标值由制冷剂循环量和外气温度决定。
6.根据权利要求3或4所述的空调机，其特征在于，制冷运行时所述室外热交换器(103)的出口温度的目标值由所述压缩机(101)的运行频率和外气温度决定。
7.根据权利要求5或6所述的空调机，其特征在于，所述室外热交换器(103)的出口温度的目标值由过热控制或目标吐出管温度控制的偏差来修正。
8.根据权利要求7所述的空调机，其特征在于，所述室外热交换器(103)的出口温度的目标值以高压饱和温度或室外热交换器(103)的热交中间温度中高的一方作为上限值。
9.根据权利要求7或8所述的空调机，其特征在于，所述室外热交换器(103)的出口温度的目标值发目前的外气温度加上规定温度作为下限值。
10.根据权利要求7至9所述的任一种空调机，其特征在于，制冷运行时当所述室外热交换器(103)的出口温度低于目标值时打开所述液管电动阀(128)，当所述室外热交换器(103)的出口温度高于目标值时关闭所述液管电动阀(128)。
11.根据权利要求1或2所述的空调机，其特征在于，制冷运行中将高压相当饱和温度与高压相当饱和温度的目标值进行比较以判断是否有多余制冷剂。
12.根据权利要求11所述的空调机，其特征在于，在所述压缩机(101)的吐出侧设有高压保护的高压传感器，所述高压相当饱和温度由所述高压传感器检测出的高压值算出。
13.根据权利要求11所述的空调机，其特征在于，利用所述压缩机(101)的吸入侧压力，所述压缩机(101)的消耗电力及所述压缩机(101)的运行频率算出所述高压相当饱和温度。
14.根据权利要求11至13所述的任一种空调机，其特征在于，制冷运行时所述高压相当饱和温度的目标值由制冷剂循环量和外气温度决定。
15.根据权利要求11至13所述的空调机，其特征在于，制冷运行时所述高压相当饱和温度的目标值由所述压缩机(101)的运行频率和外气温度决定。
16.根据权利要求14或15所述的空调机，其特征在于，所述高压相当饱和温度的目标值通过过热控制或目标吐出管温度控制的偏差进行修正。
17.根据权利要求16所述的空调机，其特征在于，所述高压相当饱和温度的目标值以高压相当饱和温度加上规定值作为上限值。
18.根据权利要求16或17所述的空调机，其特征在于，所述高压相当饱和温度的目标值将目前的外室温度加上规定值作为下限值。
19.根据权利要求16至18所述的任一种空调机，其特征在于，制冷剂运行中当所述高压相当饱和温度低于目标值时关闭所述液管电动阀(128)，当所述高压相当饱和温度高于目标值时打开所述液管电动阀(128)。
20.根据权利要求1至19所述的空调机，其特征在于，取暖运行中将液管温度的代表值与液管温度的目标值进行比较以判断是否有多余制冷剂。
21.根据权利要求20所述的空调机，其特征在于，所述液管温度的代表值采用室内机(200)运行中的液管温度中的最低值。
22.根据权利要求20或21所述的空调机，其特征在于，取暖运行中液管温度的目标值由制冷剂循环量和室温决定。
23.根据权利要求20或21所述的空调机，其特征在于，取暖运行中液管温度的目标值由压缩机(101)的运行频率和室温决定。
24.根据权利要求22或23所述的空调机，其特征在于，所述液管温度的目标值由过热控制或目标吐出管温度控制的偏差进行修正。
25.根据权利要求24所述的空调机，其特征在于，所述液管温度的目标值以高压饱和温度或室内热交换器(201)的热交中间温度中的最大值中的高的一方作为上限值。
26.根据权利要求24或25所述的空调机，其特征在于，所述液管温度的目标值以室温的最大值加上规定值作为下限值。
27.根据权利要求24至26中任一项所述的空调机，其特征在于，取暖运行中当液管温度的代表值低于目标值时打开气体管电动阀(129)，当液管温度的代表值高于目标值时关闭气体管电动阀(129)。
28.根据权利要求1至19中任一项所述的空调机，其特征在于，取暖运行中将高压相当饱和温度与高压相当饱和温度的目标值进行比较以判断是否有多余制冷剂。
29.根据权利要求28所述的空调机，其特征在于，取暖运行中高压相当饱和温度的目标值由制冷剂循环量和室温决定。
30.根据权利要求28所述的空调机，其特征在于，取暖运行中高压相当饱和温度的目标值由所述压缩机(101)的运行频率和室温决定。
31.根据权利要求29或30所述的空调机，其特征在于，所述高压相当饱和温度的目标值由过热控制或目标吐出管温度控制的偏差进行修正。
32.根据权利要求31所述的空调机，其特征在于，所述高压相当饱和温度的目标值以高压相当饱和温度加上规定值作为上限值。
33.根据权利要求31或32所述的空调机，其特征在于，所述高压相当饱和温度的目标值以室温加上规定值作为下限值。
34.根据权利要求28或33所述的任一种空调机，其特征在于，取暖运行中当所述高压相当饱和温度低于目标值时关闭所述气体管电动阀(129)，当所述高压相当饱和温度高于目标值时打开所述气体管电动阀(129)。
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