CN1324278C - 用于控制冷却循环设备的线性膨胀阀的方法 - Google Patents

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Abstract

在此公开一种冷却循环设备和用于控制其线性膨胀阀的方法。该方法包括：第一步骤，按照压缩器的吸入过热程度来计算目标打开程度值，以基于计算出的目标打开程度值来控制线性膨胀阀；以及第二步骤，按照压缩器的吸入过热程度和压缩器的排放温度来计算新的目标打开程度值，以基于计算出的新的目标打开程度值来控制线性膨胀阀。结果，防止了压缩器的排放温度过度增加，因而防止了压缩器过热和损坏，改善了冷却循环设备的可靠性。

Description

用于控制冷却循环设备的线性膨胀阀的方法
技术领域
本发明涉及一种冷却循环设备和一种用于控制其线性膨胀阀的方法，特别涉及一种冷却循环设备和这样一种控制其线性膨胀阀的方法，该方法能够基于压缩器的吸入过热程度来控制线性膨胀阀，由此该冷却循环设备快速处理负荷，因而改善冷却循环设备的可靠性。
背景技术
通常，冷却循环设备是对安装有冷却循环设备的特定部件的房间内部进行冷却或加热的设备。该冷却循环设备包括压缩器、冷凝器、膨胀机构和蒸发器。
近年来，多个压缩器已被装配于冷却循环设备中，或者其压缩容量可变的线性压缩器已被装配于冷却循环设备中，以便基于冷却负荷或加热负荷来恰当运行冷却循环设备。同时，在将要控制压缩器的压缩容量时，线性膨胀阀已被用来控制膨胀机构的膨胀程度。
简便起见，下文将给出热泵型冷却循环设备的描述，该热泵型冷却循环设备可不仅在冷却工作模式下而且在加热工作模式下被运行。
图1是示出了当在冷却工作模式下运行常规的冷却循环设备时制冷剂的流动的电路图，图2是示出了当在加热工作模式下运行常规的冷却循环设备时制冷剂的流动的电路图。
如图1和图2所示，常规的冷却循环设备包括：一对压缩器1a和1b，用于将低温低压气体制冷剂压缩成高温高压气体制冷剂；室外热交换器4，用于在制冷剂和室外空气之间进行热交换，以冷凝/蒸发制冷剂；室内热交换器6，用于在制冷剂和室内空气之间进行热交换，以蒸发/冷凝制冷剂；以及线性膨胀阀8，用于膨胀由室外和室内热交换器中的一个所冷凝的制冷剂，以减压被冷凝的制冷剂，从而使减压的制冷剂被引入到室外和室内热交换器中的另一个中。
在压缩器1a和1b的公共入口管道上装配有蓄积器10，其用于蓄积液体制冷剂，以防止液体制冷剂引入到压缩器1a和1b中。
在压缩器1a和1b的出口管道上装配有检查阀3a和3b，其分别用于防止制冷剂的回流。
在压缩器1a和1b的公共出口管道上装配有四通阀12，其用于按照选定的工作模式，即冷却工作模式或加热工作模式，来改变制冷剂的流动。
按照冷却负荷或加热负荷，增加或减少线性膨胀阀8的打开程度(opening level)值，以控制制冷剂的流速。线性膨胀阀8的打开程度值的增减是按照预期温度和当前温度之间的比较来决定的。
该冷却循环设备还包括微计算机20，其用于按照冷却工作模式或加热上作模式来控制四通阀12，按照冷却负荷或加热负荷来控制压缩器1a、1b和线性膨胀阀8。
然而，在常规的冷却循环设备和控制常规冷却循环设备的线性膨胀阀的方法中，线性膨胀阀8是按照预期温度和当前温度之间的比较来控制的。结果，当管道长度有所增加或者制冷剂的量不足时，冷却循环设备无法快速处理负荷。而且，压缩器1a和1b的排放温度有所增加，因而损坏压缩器1a和1b。
发明内容
因此，鉴于上述问题而提出本发明，本发明的目的是提供一种冷却循环设备和一种控制其线性膨胀阀的方法，该方法能够基于压缩器的吸入过热程度来控制线性膨胀阀，由此该冷却循环设备快速处理负荷，因而改善冷却循环设备的可靠性。
按照本发明的一个方案，上述和其他目的可通过提供一种冷却循环设备来实现，该冷却循环设备包括：压缩器，用于压缩制冷剂；室外热交换器，用于在该制冷剂和室外空气之间进行热交换，以冷凝/蒸发该制冷剂；室内热交换器，用于在该制冷剂和室内空气之间进行热交换，以蒸发/冷凝该制冷剂；线性膨胀阀，用于膨胀由该室外和室内热交换器中的一个所冷凝的制冷剂，以减压所冷凝的制冷剂，从而使减压的制冷剂被引入到该室外和室内热交换器中的另一中；吸入过热程度测量单元，用于测量压缩器的吸入过热程度；排放管道传感器，用于测量压缩器的排放温度；以及微计算机，用于按照该吸入过热程度测量单元测得的吸入过热程度和该排放管道传感器测得的排放温度来控制该线性膨胀阀。
优选地，该吸入过热程度测量单元包括：入口管道传感器，用于测量被引入到压缩器中的制冷剂的温度；室外管道传感器，用于测量该室外热交换器的室外管道的温度；以及室内管道传感器，用于测量该室内热交换器的室内管道的温度。
优选地，这些压缩器包括变频型(inverter-type)压缩器和恒速型压缩器。
按照本发明的另一方案，提供一种控制冷却循环设备的线性膨胀阀的方法，其中该线性膨胀阀的打开程度值是基于该冷却循环设备的压缩器的吸入过热程度来控制的。
按照本发明的又一方案，提供一种控制冷却循环设备的线性膨胀阀的方法，其中该方法包括：第一步骤，按照用于压缩制冷剂的压缩器的吸入过热程度来计算目标打开程度值，以基于计算出的目标打开程度值来控制线性膨胀阀；以及第二步骤，按照压缩器的吸入过热程度和压缩器的排放温度来计算新的目标打开程度值，以基于计算出的新目标打开程度值来控制该线性膨胀阀。
优选地，该第一步骤包括：第一子步骤，计算过热程度，其为压缩器的入口管道温度和该室内管道(或该室外管道)的温度之差；第二子步骤，在预定时间间隔下计算当前过热程度误差，其为该第一子步骤计算出的过热程度与目标过热程度之差；第三子步骤，从该第二子步骤计算出的当前过热程度误差和以往预定时间段的过热程度误差中，计算当前过热程度误差的斜度；第四子步骤，按照该第三子步骤计算出的当前过热程度误差的斜度，来计算打开程度增加或减少值；以及第五子步骤，按照该第三子步骤计算出的当前过热程度误差的斜度和该第四子步骤计算出的打开程度增加或减少值，来计算打开程度变化值。
优选地，该第二步骤是在压缩器的运行被启动之后的预定时间段进行的。
优选地，该第二步骤包括：第一子步骤，按照压缩器的吸入过热程度来计算该线性膨胀阀的第一打开程度变化值；第二子步骤，按照压缩器的排放温度来计算该线性膨胀阀的第二打开程度变化值；第三子步骤，将该第一子步骤计算出的第一打开程度变化值与该第二子步骤计算出的第二打开程度变化值相加，以计算最终的打开程度变化值；以及第四子步骤，将该当前打开程度变化值与该第三子步骤计算出的最终打开程度变化值相加，以计算新的目标打开程度值。
优选地，该第一子步骤包括：第一操作，计算过热程度，其为压缩器的入口管道温度和该室内(或室外)管道的温度之差；第二操作，在预定时间间隔下计算当前过热程度误差，其为该第一操作计算出的过热程度与目标过热程度之差；第三操作，从该第二操作计算出的当前过热程度误差和以往预定时间段的过热程度误差中，计算当前过热程度误差的斜度；第四操作，按照该第三操作计算出的当前过热程度误差的斜度，来计算打开程度增加或减少值；以及第五操作，从该第三操作计算出的当前过热程度误差的斜度和该第四操作计算出的打开程度增加或减少值中，计算第一打开程度变化值。
优选地，该第二子步骤包括：第一操作，按照室内温度、室外温度和压缩器的工作容量，来计算目标压缩器排放温度；第二操作，在预定时间间隔下计算当前压缩器排放温度误差，其为该当前压缩器排放温度与该目标压缩器排放温度之差；第三操作，按照该第二操作计算出的当前压缩器排放温度误差和压缩器的工作容量，来计算打开程度增加或减少值；第四操作，从该第二二操作计算出的当前压缩器排放温度误差和以往预定时间段的压缩器排放温度误差中，计算压缩器排放温度误差的斜度；以及第五操作，从该第三操作计算出的打开程度增加或减少值和该第四操作计算出的压缩器排放温度误差的斜度中，计算第二打开程度变化值。
作为按照本发明的冷却循环设备包括：吸入过热程度测量单元，用于测量压缩器的吸入过热程度；排放管道传感器，用于测量压缩器的排放温度；以及微计算机，用于按照该吸入过热程度测量单元测得的吸入过热程度和该排放管道传感器测得的排放温度来控制线性膨胀阀，该线性膨胀阀是基于压缩器的吸入过热程度和排放温度来控制的。结果，该冷却循环设备快速处理负荷，因而改善冷却循环设备的可靠性。
对冷却循环设备的线性膨胀阀进行控制的方法基于压缩器的排放温度以及压缩器的吸入过热程度，来控制线性膨胀阀的打开程度值。结果，本发明具有防止压缩器排放温度过度增加的效果，因而防止压缩器过热和损坏。而且，改善冷却循环设备的可靠性。
同时，对冷却循环设备的线性膨胀阀进行控制的方法按照压缩器的吸入过热程度来计算目标打开程度值，以在运行压缩器之后的预定时间段中控制线性膨胀阀，因为压缩器的排放温度相对较低；以及按照压缩器的吸入过热程度和排放温度来计算新的目标打开程度值，以在启动压缩器的运行之后的预定时间段控制线性膨胀阀。结果，本发明具有优化冷却循环设备效率的效果。
附图说明
从与附图相结合的如下具体描述中，将更清晰地理解本发明的上述和其他目的、特征及其他优点，在附图中：
图1是示出了当在冷却工作模式下运行常规的冷却循环设备时制冷剂的流动的电路图；
图2是示出了当在加热工作模式下运行常规的冷却循环设备时制冷剂的流动的电路图；
图3是示出了当在冷却工作模式下运行按照本发明的冷却循环设备时制冷剂的流动的电路图；
图4是示出了当在加热工作模式下运行按照本发明的冷却循环设备时制冷剂的流动的电路图；
图5是流程图，其图示了对按照本发明的冷却循环设备的线性膨胀阀进行控制的方法；以及
图6是图示了图5中所示的、计算新的目标打开程度值并基于计算出的目标打开程度值来控制线性膨胀阀的步骤的流程图。
具体实施方式
现在，将参照附图具体地描述本发明的优选实施例。尽管相同或相似的单元在不同图中被示出，但是它们由相同的标号来表示，并且将省略其具体描述。
图3是示出了当在冷却工作模式下运行按照本发明的冷却循环设备时制冷剂的流动的电路图，图4是示出了当在加热工作模式下运行按照本发明的冷却循环设备时制冷剂的流动的电路图。
如图3和图4所示，按照本发明的冷却循环设备包括：一对压缩器51a和51b，用于将低温低压气体制冷剂压缩成高温高压气体制冷剂；室外热交换器54，用于在制冷剂和室外空气之间进行热交换，以冷凝/蒸发制冷剂；室内热交换器56，用于在制冷剂和室内空气之间进行热交换，以蒸发/冷凝制冷剂；线性膨胀阀58，用于膨胀由室外和室内热交换器中的一个所冷凝的制冷剂，以减压被冷凝的制冷剂，从而减压的制冷剂被引入到室外和室内热交换器中的另一个；蓄积器60，装配于压缩器51a和51b的公共入口管道上，用于蓄积液体制冷剂，以防止液体制冷剂引入到压缩器51a和51b中；四通阀62，装配于压缩器51a和51b的公共出口管道上，用于按照选定的工作模式，即冷却工作模式或加热工作模式，改变制冷剂的流动；以及微计算机70，用于按照冷却工作模式或加热工作模式来控制四通阀62，并按照冷却负荷或加热负荷来控制压缩器51a、51b和线性膨胀阀58。
在压缩器51a和51b的公共入口管道上装配有入口管道传感器52a，用于测量被引入到压缩器51a和51b中的制冷剂的温度。
在压缩器51a和51b的公共出口管道上装配有出口管道传感器52b，用于测量从压缩器51a和51b排放的制冷剂的温度。
在压缩器51a和51b的出口管道上装配有检查阀53a和53b，分别用于防止制冷剂的回流。
在室外热交换器54处装配有室外管道传感器55，用于测量室外管道的温度。
在室内热交换器56处装配有室内管道传感器57，用于测量室内管道的温度。
同时，该冷却循环设备还包括用于感测室内温度的室内温度传感器80和用于感测室外温度的室外温度传感器82。
当在冷却工作模式下运行冷却循环设备时，从压缩器51a和51b排放的制冷剂流过四通阀62、室外热交换器54、线性膨胀阀58、室内热交换器56、四通阀62和蓄积器60。穿过蓄积器60的制冷剂被引入到压缩器51a和51b中。在此方式下使制冷剂循环。在制冷剂的循环期间，室内热交换器56起到用以冷却室内空气的蒸发器的作用。
另一方面，当在加热工作模式下运行冷却循环设备时，从压缩器51a和51b排放的制冷剂流过四通阀62、室内热交换器56、线性膨胀阀58、室外热交换器54、四通阀62和蓄积器60。穿过蓄积器60的制冷剂被引入到压缩器51a和51b中。在此方式下使制冷剂循环。在制冷剂的循环期间，室内热交换器56起到用以加热室内空气的冷凝器的作用。
压缩器51a和51b可以是恒速型压缩器或者在可变速度下运行的变频型压缩器。替代地，压缩器51a和51b可包括变频型压缩器51a和恒速型压缩器51b。简便起见，下文将给出压缩器51a和51b的具体描述，其包括变频型压缩器51a和恒速型压缩器51b。
当冷却负荷或加热负荷较小时，压缩器51a和51b之一的变频型压缩器51a在低速下运行，以处理负荷。随着冷却负荷或加热负荷增加，变频型压缩器51a在高速下运行，以处理增大的负荷。然而，当未恰当地处理负荷时，同时运行变频型压缩器51a和恒速型压缩器51b，以处理负荷。
按照冷却负荷或加热负荷，增加或减少线性膨胀阀58的打开程度值，以控制制冷剂的流速。线性膨胀阀58的打开程度值的增减是按照压缩器的吸入过热程度和压缩器的排放温度来决定的。
图5是流程图，其图示了对按照本发明的冷却循环设备的线性膨胀阀进行控制的方法。
作为对按照本发明的冷却循环设备的线性膨胀阀进行控制的方法的第一步骤，线按照压缩器51a和51b的吸入过热程度来计算性膨胀阀58的目标打开程度值，以基于计算出的线性膨胀阀58的目标打开程度值来控制线性膨胀阀58(S1)。
压缩器51a和51b的吸入过热程度如下所述来控制：计算当前过热程度(SHp)，其为压缩器入口管道的温度与室内管道(或者当在加热工作模式下运行冷却循环设备时的室外管道)的温度之差；然后计算当前过热程度误差(Ep)，其为计算出的当前过热程度(SHp)与目标过热程度之差。
目标过热程度是在冷却工作模式或加热工作模式下以最大性能运行冷却循环设备时的过热程度。目标过热程度是基于制冷剂的流速而预先设置的。
在预定的时间间隔下，例如在30秒间隔下，计算当前过热程度误差(Ep)，然后计算以往预定时间段的过热程度误差(Ep’)与当前过热程度误差(Ep)之差，以计算过热程度误差的斜度。从通过实验而预先设置的表格中，根据过热程度误差(Ep)的斜度，来计算打开程度增加或减少值。
随后，过热程度误差(Ep)的斜度和打开程度增加或减少值被代入预定的数学等式中，以最终计算出打开程度变化值。
预定的数学等式是按照正在运行的压缩器51a和51b的数量来不同地决定的。同时，预定的数学等式是按照过热程度误差的斜度来不同地决定的。
例如，当同时运行压缩器51a和51b、过热程度误差(Ep)的斜度大于0时，通过等式1来计算打开程度变化值。
[等式1]
打开程度变化值＝A×打开程度增加或减少值+B×过热程度误差的斜度×打开程度增加或减少值
其中，A和B是按照压缩器的容量而预先设置的值。
当同时运行压缩器51a和51b、过热程度误差(Ep)的斜度小于0时，通过等式2来计算打开程度变化值。
[等式2]
打开程度变化值＝A×打开程度增加或减少值-B×过热程度误差的斜度×打开程度增加或减少值
另一方面，当运行压缩器51a和51b中的仪一个时，通过等式3来计算打开程度变化值。
[等式3]
打开程度变化值＝C×打开程度增加或减少值+D×过热程度误差的斜度
其中，C和D是按照压缩器的容量而预先设置的值。
当如上所述决定打开程度变化值时，微计算机20将线性膨胀阀58的当前打开程度值与通过等式1、2或3计算的打开程度变化值相加，以计算目标打开程度值，然后基于计算出的目标打开程度值来控制线性膨胀阀58。
对按照本发明的冷却循环设备的线性膨胀阀进行控制的方法的第二步骤如下所述来进行：当在运行压缩器51a和51b之后过去了预定时间段时，按照压缩器51a、51b的吸入过热程度和压缩器51a、51b的排放温度来计算新的目标打开程度值；然后基于计算出的新目标打开程度值来控制线性膨胀阀58(S2、S3)。
图6是图示了图5中所示的、计算新的目标打开程度值并基于计算出的目标打开程度值来控制线性膨胀阀的步骤的流程图。
新的目标打开程度值计算步骤从第一子步骤开始，该第一子步骤按照压缩器51a和51b的吸入过热程度，计算线性膨胀阀的第一打开程度变化值(S11)。
作为第一子步骤S11的第一操作，计算过热程度(SHp)，其为压缩器入口管道的温度和室内(或室外)管道的温度之差。
作为第一子步骤S11的第二操作，在预定时间间隔下，例如在30秒间隔下，计算当前过热程度误差(Ep)，其为第一操作计算出的过热程度(SHp)与目标过热程度之差。
作为第一子步骤S11的第三操作，从第二操作计算出的当前过热程度误差(Ep)和以往预定时间段的过热程度误差(Ep’)中计算当前过热程度误差的斜度。
作为第一子步骤S11的第四操作，从通过实验而预先设置的表格中，根据当前过热程度误差的斜度，来计算打开程度增加或减少值。
作为第一子步骤S11的第五操作，第三操作计算出的当前过热程度误差的斜度和第四操作计算出的打开程度增加或减少值被代入预定的数学等式中，以计算第一打开程度变化值。
与第一步骤中一样，预定的数学等式是按照正在运行的压缩器51a和51b的数量来不同地决定的。同时，预定的数学等式是按照过热程度误差(Ep)的斜度来不同地决定的。
例如，当同时运行压缩器51a和51b、过热程度误差(Ep)的斜度大于0时，通过等式4来计算第一打开程度变化值。
[等式4]
第一打开程度变化值＝A×打开程度增加或减少值+B×过热程度误差的斜度×打开程度增加或减少值
其中，A和B是按照压缩器的容量而预先设置的值。
当同时运行压缩器51a和51b、过热程度误差(Ep)的斜度小于0时，通过等式5来计算第一打开程度变化值。
[等式5]
第一打开程度变化值＝A×打开程度增加或减少值-B×过热程度误差的斜度×打开程度增加或减少值
另一方面，当运行压缩器51a和51b中的仅一个时，通过等式6来计算第一打开程度变化值。
[等式6]
第一打开程度变化值＝C×打开程度增加或减少值+D×过热程度误差的斜度
其中，C和D是按照压缩器的容量而预先设置的值。
作为新的目标打开程度值计算步骤的第二子步骤，根据压缩器51a和51b的排放温度来计算线性膨胀阀的第二打开程度变化值(S12)。
作为第二子步骤S12的第一操作，按照室内温度、室外温度和压缩器51a、51b的工作容量，来计算目标压缩器排放温度。
按照选定的工作模式，即冷却工作模式或加热工作模式，如等式7和8所不同表达的那样来决定目标压缩器排放温度。
[等式7]
冷却工作模式下的目标压缩器排放温度＝f(室内温度、室外温度、压缩器的工作容量)＝(室内温度-35)×C1+(27-室内温度)×C2+C3
其中C1、C2和C3是按照压缩器的容量而预先设置的值。
[等式8]
加热工作模式下的目标压缩器排放温度＝f(室内温度、室外温度、压缩器的工作容量)＝(室外温度-7)×C4+(室内温度-20)×C5+C6
其中C4、C5和C6是按照压缩器的容量而预先设置的值。
作为第二子步骤S12的第二操作，在预定时间间隔下计算当前压缩器排放温度误差(Etd)，其为当前压缩器排放温度和目标压缩器排放温度之差。
作为第二子步骤S12的第三操作，从通过实验而预先设置的表格中，按照第二操作计算出的当前压缩器排放温度误差(Etd)和压缩器的工作容量，来计算打开程度增加或减少值。
作为第二子步骤S12的第四操作，从第二操作计算出的当前压缩器排放温度误差(Etd)和以往预定时间段的压缩器排放温度误差(Etd’)中，计算压缩器排放温度误差(Etd)的斜度。
作为第二子步骤S12的第五操作，第三操作计算出的打开程度增加或减少值和压缩器排放温度误差(Etd)的斜度被代入预定的数学等式中，以计算第二打开程度变化值。
与第一步骤中一样，按照正在运行的压缩器51a和51b的数量，来不同地决定预定的数学等式。同时，按照压缩器排放温度误差(Etd)的斜度来不同地决定预定的数学等式。
例如，当同时运行压缩器51a和51b、压缩器排放温度误差(Etd)的斜度大于0时，通过等式9来计算第二打开程度变化值。
[等式9]
第二打开程度变化值＝E×打开程度增加或减少值+F×压缩器排放温度误差的斜度×打开程度增加或减少值
其中，E和F是按照压缩器的容量而预先设置的值。
当同时运行压缩器51a和51b、压缩器排放温度误差(Etd)的斜度小于0时，通过等式10来计算第二打开程度变化值。
[等式10]
第二打开程度变化值＝E×打开程度增加或减少值-F×压缩器排放温度误差的斜度×打开程度增加或减少值
另一方面，当运行压缩器51a和51b中的仪一个时，通过等式11来计算第二打开程度变化值。
[等式11]
第二打开程度变化值＝G×打开程度增加或减少值+H×压缩器排放温度误差的斜度
其中，G和H是按照压缩器的容量而预先设置的值。
作为新的目标打开程度值计算步骤的第三子步骤，将第一子步骤S11计算出的第一打开程度变化值和第二子步骤S12计算出的第二打开程度变化值相加，以计算最终的打开程度变化值(S13)。
作为新的目标打开程度值计算步骤的第四子步骤，将当前打开程度值与第三子步骤S13计算出的最终打开程度变化值相加，以计算新的目标打开程度值(S14)。
随后，按照计算出的新目标打开程度值来控制线性膨胀阀58。
尽管在所示实施例中压缩器的数量为两个，但是可使用多于两个的压缩器，其并不脱离本发明的范围和精神。
具有上述结构的本发明具有如下效果。
作为按照本发明的冷却循环设备包括：吸入过热程度测量单元，用于测量压缩器的吸入过热程度；排放管道传感器，用于测量压缩器的排放温度；以及微计算机，用于按照该吸入过热程度测量单元测得的吸入过热程度和该排放管道传感器测得的排放温度来控制线性膨胀阀，该线性膨胀阀是基于压缩器的吸入过热程度和排放温度来控制的。结果，该冷却循环设备快速处理负荷，因而改善冷却循环设备的可靠性。
对冷却循环设备的线性膨胀阀进行控制的方法基于压缩器的排放温度以及压缩器的吸入过热程度，来控制线性膨胀阀的打开程度值。结果，本发明具有防止压缩器排放温度过度增加的效果，因而防止压缩器过热和损坏。而且，改善冷却循环设备的可靠性。
同时，对冷却循环设备的线性膨胀阀进行控制的方法按照压缩器的吸入过热程度来计算目标打开程度值，以在运行压缩器之后的预定时间段中控制线性膨胀阀，因为压缩器的排放温度相对较低；以及按照压缩器的吸入过热程度和排放温度来计算新的目标打开程度值，以在启动压缩器的运行之后的预定时间段控制线性膨胀阀。结果，本发明具有优化冷却循环设备效率的效果。
尽管出于说明性的目的，已描述本发明的优选实施例，但是本领域技术人员将理解，在不背离所附权利要求中公开的本发明范围和精神的情况下，各种改型、附加和替换是可能的。

Claims (5)

1.一种控制冷却循环设备的线性膨胀阀的方法，其中，该方法包括：
第一步骤，按照用于压缩制冷剂的压缩器的吸入过热程度来计算目标打开程度值，以基于计算出的目标打开程度值来控制线性膨胀阀；以及
第二步骤，按照所述压缩器的吸入过热程度和所述压缩器的排放温度来计算新的目标打开程度值，以基于计算出的新的目标打开程度值来控制该线性膨胀阀，
其中，该第一步骤包括：
第一子步骤，计算过热程度，其为所述压缩器的入口管道温度和该室内管道或该室外管道的温度之差；
第二子步骤，在预定时间间隔下计算当前过热程度误差，其为该第一子步骤计算出的过热程度与目标过热程度之差；
第三子步骤，从该第二子步骤计算出的当前过热程度误差和以往预定时间段的过热程度误差中，计算当前过热程度误差的斜度；
第四子步骤，按照该第三子步骤计算出的当前过热程度误差的斜度，来计算打开程度增加或减少值；以及
第五子步骤，按照该第三子步骤计算出的当前过热程度误差的斜度和该第四子步骤计算出的打开程度增加或减少值，来计算打开程度变化值。
2.如权利要求1所述的方法，其中，该第二步骤是在所述压缩器的运行被启动之后的预定时间段中进行的。
3.一种控制冷却循环设备的线性膨胀阀的方法，其中，该方法包括：
第一步骤，按照用于压缩制冷剂的压缩器的吸入过热程度来计算目标打开程度值，以基于计算出的目标打开程度值来控制线性膨胀阀；以及
第二步骤，按照所述压缩器的吸入过热程度和所述压缩器的排放温度来计算新的目标打开程度值，以基于计算出的新的目标打开程度值来控制该线性膨胀阀，
其中，该第二步骤包括：
第一子步骤，按照所述压缩器的吸入过热程度来计算该线性膨胀阀的第一打开程度变化值；
第二子步骤，按照所述压缩器的排放温度来计算该线性膨胀阀的第二打开程度变化值；
第三子步骤，将该第一子步骤计算出的第一打开程度变化值与该第二子步骤计算出的第二打开程度变化值相加，以计算最终的打开程度变化值；以及
第四子步骤，将该当前打开程度值与该第三子步骤计算出的最终打开程度变化值相加，以计算新的目标打开程度值。
4.如权利要求3所述的方法，其中，该第一子步骤包括：
第一操作，计算过热程度，其为所述压缩器的入口管道温度和该室内或室外管道的温度之差；
第二操作，在预定时间间隔下计算当前过热程度误差，其为该第一操作计算出的过热程度与目标过热程度之差；
第三操作，从该第二操作计算出的当前过热程度误差和以往预定时间段的过热程度误差中，计算当前过热程度误差的斜度；
第四操作，按照该第三操作计算出的当前过热程度误差的斜度，来计算打开程度增加或减少值；以及
第五操作，从该第三操作计算出的当前过热程度的斜度和该第四操作计算出的打开程度增加或减少值中，计算该第一打开程度变化值。
5.如权利要求3所述的方法，其中，该第二子步骤包括：
第一操作，按照室内温度、室外温度和所述压缩器的工作容量，来计算目标压缩器排放温度；
第二操作，在预定时间间隔下计算当前压缩器排放温度误差，其为该当前压缩器排放温度与该目标压缩器排放温度之差；
第三操作，按照该第二操作计算出的当前压缩器排放温度误差和所述压缩器的工作容量，来计算打开程度增加或减少值；
第四操作，从该第二操作计算出的当前压缩器排放温度误差和以往预定时间段的压缩器排放温度误差中，计算压缩器排放温度误差的斜度；以及
第五操作，从该第三操作计算出的打开程度增加或减少值和该第四操作计算出的压缩器排放温度误差的斜度中，计算该第二打开程度变化值。
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