CN1369040A - 压缩机 - Google Patents

Abstract

一种压缩机,包括:其上连接有吸入管和排放管的密封壳体;设置在密封壳体内的压缩机构单元;以及设置在密封壳体内的电动机单元,电动机单元包括用于驱动压缩机构单元的定子和转子,在电动机单元内形成有用于供自压缩机构单元排出的气体通过的气体通道,并且构成在定子铁芯的诸槽与电动机单元的定子中的线圈之间的槽隙部分的总面积与气体通道的整个面积之比被设定为0.3或更大。

Description

压缩机

技术领域

本发明总的涉及一种压缩机，尤其涉及一种具有能够防止混入到由压缩机构单元所压缩的高压气体之中、用于润滑该压缩机构单元的润滑油被排放到密封壳体之外的气体通道机构的压缩机。

背景技术

使用在例如冰箱或空调机中的压缩机具有其上连接有吸入管和排放管的密封壳体。该密封壳体容纳有用于压缩致冷机的压缩机构单元和具有用于驱动压缩机构单元的定子和转子的电动机单元。

由压缩机构单元所压缩的加压气体从排放口被临时排放到密封壳体中，并被引入到设置在电动机单元中的气体通道内。最终，该气体从与密封壳体相连接的排放管排放至外部装置。

另一方面，用于容纳润滑压缩机构单元用的润滑油的油槽形成在密封壳体的内底部分上。根据压缩机构单元的操作来吸收润滑油。接着，该润滑油润滑位于压缩机构单元之中的相应的滑动部件，并以循环的方式返回至油槽。

然而，已润滑了压缩机构单元的、处于薄雾(细粒)状态中的润滑油部分可能会混入到加压气体中，并且可能会被带入到电动机单元中的气体通道中而从排放管排放到外部装置。

电动机单元中的气体通道包括：介于定子的径向外侧部分与密封壳体的径向内侧部分之间的间隙、形成在定子铁芯内的通孔、介于定子铁芯的槽与线圈之间的槽隙部分、介于转子的径向外侧部分与定子的径向内侧部分之间的气隙、以及穿透转芯的气孔。

在已有技术中，当设计包括此类间隙的气体通道时，没有考虑这些气体通道间的相互关系。例如，槽隙部分的总面积与气体通道的整个面积之比(即槽隙部分的总面积/气体通道的整个面积)大约为0.1。

另外，与每条槽相关的槽隙部分的面积与用于将被压缩的高压气体临时排放到密封壳体内的排放口的面积相比是很小的，并且槽隙部分的比率(即每条槽的槽隙部分的面积/排放口的面积)大约为0.1。

在上述结构中，由于处于薄雾状态中的润滑油混入到流过槽隙部分的气体中，因而从压缩机排放到外部的润滑油的量增加了。因此，无法再维持油槽中充足的润滑油的量，而压缩机构单元中相应的滑动部件可能会损坏。

为了解决这个问题，例如，日本专利1,468,483号揭示了：使通过气隙上升的高压气体撞击到上部线圈端上，并且积极地利用离心分离作用来使油雾与高压气体相分离，并使油通过存在于定子的外周上的间隙返回到位于密封壳体的内底区域上的油槽中。

在现代空调机中，为了节能和提供舒适度，较佳地采用一种能改变压缩机的转数的变换驱动系统。在此类设备中，一旦室温被稳定，用于主要驱动的转数就保持低速，但当例如驱动启动而循环气体的数量增加时，转数就增加。结果，就无法确保上述的油回收循环。

具体地讲，从压缩机构单元的排放口排入到密封壳体中的高压气体不仅通过转子与定子之间的气隙、而且还通过定子的径向外侧部分与密封壳体的径向内侧部分之间的间隙上升。因而，甚至可通过后一间隙掉落的油也被吹起和排放至密封壳体的外部。

此外，在传统的电动机单元中，定子的槽数被设定为大于20的3的倍数(例如24条槽)。倘若插入到槽中的线圈的空间因数(factor)增加以提高效率，则几乎就没给槽中的气体通道留下多少空间了。由于须要将电动机单元的性能维持在一充分的水平上，因而还难以加大气隙。

发明概述

本发明的目的在于提供一种高可靠性的压缩机，它能尽可能地减少泄漏到压缩机外部的润滑油的量，并且能在形成于密封壳体的内底区域的油槽中始终保持预定量的润滑油，从而实现稳定的润滑油供给。

本发明提供了一种压缩机，其中其上连接有吸入管和排放管的密封壳体容纳有压缩机构单元和具有用于驱动压缩机构单元的定子和转子的电动机单元，在电动机单元内形成有用于供自压缩机构单元排出的气体通过的气体通道，并且构成在定子铁芯的诸槽与电动机单元的定子中的线圈之间的槽隙部分的总面积与气体通道的整个面积之比被设定为0.3或更大。

根据本发明，可尽可能地减少泄漏到压缩机外部的润滑油的量，并且可在形成于密封壳体的内底区域的油槽中始终保持预定量的润滑油。

附图简介

图1是示出了本发明第一实施例的压缩机和蓄气器的纵截面图；

图2A是示出了构建在压缩机中的电动机单元的横截面图；

图2B是示出了与第一实施例的压缩机相比较、构建在传统压缩机中的电动机单元的横截面图；

图3是示出了构建在第一实施例的压缩机中的电动机单元的主要部分的立体图；

图4是示出了压缩机的转数与排油量之间的关系中的变化的特性曲线图；

图5是示出了一方面槽隙部分的面积的比率与另一方面相对于致冷循环量的排油量之间的关系中的变化的特性曲线图；

图6是示出了一方面槽隙部分的面积的比率与另一方面电动机效率之间的关系中的变化的特性曲线图；

图7是示出了一方面与每条槽相关的一槽隙部分的面积与排放口的面积之比与另一方面排油量之间的关系中的变化的特性曲线图；

图8是示出了转数与本发明的一实施例的压缩机和传统压缩机中的排油量之间的关系中的特性曲线图；

图9是示出了本发明第二实施例的一种卧式压缩机的纵截面图。

实施本发明的最佳模式

现在将参照附图来描述本发明的实施例。

图1是示出了本发明第一实施例的压缩机1和蓄气器2的纵截面图。该压缩机具有一密封壳体3。压缩机构单元4容纳在密封壳体3的下部区域内。电动机单元5设置在密封壳体3的上部区域内。压缩机构单元4和电动机单元5通过转轴6相连。

电动机单元5包括定子8和转子9。定子8固定在密封壳体3的内表面上。转子9安置在定子8的内部，两者之间具有预定的间隙。转轴6插设在转子9之中。

由多个间隙所构成的气体通道25被形成为自电动机单元5的顶表面穿透至其底表面。气体通道25引导由压缩机构单元4压缩、且排入到密封壳体3内的高压气体。以下将更详细地描述气体通道25。

压缩机构单元4包括垂直排列的上部缸体11A和下部缸体11B，两者之间设有一隔板10。该隔板10置于转轴6的下部处。上部缸体11A具有固定于一级轴承12的顶表面部分。下部缸体11B具有固定于二级轴承13的底表面部分。

缸体11A和11B的顶和底表面是由隔板10、一级轴承12和二级轴承13所界定的，并且在缸体11A和11B内分别限定有缸体腔15a和15b。所谓的旋转压缩机构16A和16B分别构成在缸体腔15a和15b内。在各个旋转压缩机构中，滚轴是按照转轴6的旋转被离心地驱动的，并且缸体腔被叶片分割成高压部分和低压部分。

一级轴承12和二级轴承13分别具有排放口12a和13a。该排放口12a和13a由阀罩18A和18B所覆盖。排入到阀罩18A和18B中的高压气体被引入到阀罩18C中。

阀罩18C设有用于将气体排入到密封壳体内的排放口20。缸体11A和11B中的缸体腔15a和15b被制成经管道17a和17b与蓄气器2相通。

用于容纳润滑油O的油槽22形成于密封壳体3的内底区域。该润滑油O是乙醚油(ether oil)、由酯组成的合成油和烷基苯油中的任何一种。

另一方面，致冷排放管19连接到密封壳体3的顶表面部分上。密封壳体3被制成与位于排放管19上方的冷凝器100相通。致冷吸入管21连接在蓄气器2的顶表面部分上。该蓄气器2被制成与位于吸入管21上方的蒸发器101相通。膨胀机构102连接在冷凝器100与蒸发器101之间。于是，构成了包括依次串接的压缩机1、冷凝器100、膨胀机构102、蒸发器101和蓄气器2的致冷循环。致冷剂是HCFC致冷剂、HFC致冷剂和HC致冷剂中的任何一种。

现在将描述压缩机1的操作。

图1中的箭头表示气流。将低压气体从位于管道17a和17b上方的蓄气器2吸入到压缩机的压缩机构单元4内。该低压气体在缸体腔15a和15b中被压缩，并且由此而形成的高压气体流过排放口12a和13a及阀罩18A和18B流入到阀罩18C中。该高压气体自阀罩18C经排放口20排入到密封壳体3中。

高压气体自压缩机构单元4的上部流动至电动机单元5。接着，该高压气体被引导通过形成在电动机单元5内的气体通道25，于是充满位于电动机单元5上方的密封壳体3的内部空间。该气体通过连接在密封壳体3的顶端部分上的排放管19从压缩机1中排放到外部，由此被引入到致冷循环中的冷凝器100中。

另一方面，位于密封壳体3的内底部分处的油槽22中的润滑油O根据致冷气体的压缩作用被向上吸入到压缩机构单元4中，从而润滑相应的滑动部件。然后，该润滑油O向下回流到油槽22中。

如上所述，大部分的润滑油O是循环流动的，但有部分的润滑油O则连同高压气体一起自压缩机构单元4吹起。处于薄雾(细粒)状态中的被吹起的油O混和在高压气体中，并流入到设置在电动机单元5内的气体通道25中。

倘若油雾通过电动机单元5中的气体通道，则它可连同高压气体一起被排放到压缩机1之外。为了解决这个问题，在本发明中改进了电动机单元5、尤其定子8的结构以及气体通道25。而且，只允许高压气体畅流，而尽可能地防止润滑油微粒(薄雾)流动。

图5是示出了在压缩机1的特定驱动条件下、关于一方面槽隙部分的总面积与气体通道的整个面积之比与另一方面相对于致冷循环量的排油量之间的关系中的变化的试验结果的特性曲线图。从试验结果中要理解的是，倘若槽隙部分的总面积的比率为0.3或更多，则排油量会降低。倘若小于0.3，则排油量增加，并且供给压缩机构单元的润滑油减少。结果，机械损坏的可能性增加，并且排放到外部装置和连接管的润滑油可能会粘附在那儿。因此，压缩机的性能将恶化。

图6是示出了一方面槽隙部分的总面积与气体通道的整个面积之比与另一方面电动机效率之间的关系中的变化的特性曲线图。随着槽隙部分的总面积的比率增加，排油量下降，但电动机效率恶化。倘若该比率为0.6或更小，则可维持较高的电动机效率。然而，倘若该比率超过0.6，则由电动机单元中的线圈所占据的面积的比率极度减小。因此，电动机效率下降，并且压缩机的性能恶化。从试验结果中可看到，较理想的比率应在0.3-0.6的范围内。

图2A是示出了本发明第一实施例的电动机单元5的横截面图，而图2B则示出了作为一比较例的电动机单元5Z的横截面图。首先来介绍本发明的电动机单元5的结构。图3是示出了构建在电动机单元5内的定子8的主要部分的立体图。

定子8具有由叠置的钢板所形成的定子铁芯30。该定子铁芯30包括环形轭部32和多个(六个)齿部33。这些齿部33整体地形成在轭部32的内部，并且彼此隔开预定距离地径向安置。

齿部33各自覆有绝缘件34。在具备绝缘件34的情况下，线圈31卷绕在齿部33上。相应的零件被设计成：在这种状态下、在相邻齿部33的线圈31与定子铁芯30之间设有预定间隙。该间隙称之为槽隙部分c。用于线圈31的绝缘件34周向安置在位于包含有定子8的槽隙部分c的内部与定子8的外周和密封壳体3的内周的边界之间的诸位置上。

供自压缩机构单元4排出的高压气体通过的电动机单元5中的气体通道25包括：设置在位于定子8的外周上的切口与密封壳体3的内周之间的间隙a、设置在位于定子8的内周与转子9的外周之间的间隙b、以及上述槽隙部分c。

由于设有六个齿部33，因而形成了六条狭槽，并由此形成了六个槽隙部分c。具体地讲，既没有在定子铁芯30内形成通孔，也没有在转子9中形成气孔。

实际的设计规格如下。位于定子8的外周上的切口a的总面积为232平方毫米。由于定子铁芯30中没有形成通孔，因而这种通孔的面积为0平方毫米。介于转子9与定子8之间的气隙b的面积为151平方毫米。由于转子9中没有形成气孔，因而这种气孔的面积为0平方毫米。槽隙部分c的总面积最小为196平方毫米。

因此，电动机单元内气体通道25的整个面积为579平方毫米，而槽隙部分c的总面积为196平方毫米。因此，槽隙部分c的总面积与气体通道25的整个面积之比(即，槽隙部分的总面积/气体通道的整个面积)大约为0.34。

另一方面，图2B中所示的、作为一比较例的传统电动机单元5Z具有此类气体通道25Z(下文中将作描述)。

位于定子的外周上的切口α的总面积为334平方毫米。形成在定子铁芯30Z中的通孔δ的总面积为101平方毫米。气隙β的面积为151平方毫米。穿透转子的气孔ε的总面积为107平方毫米。二十四个槽隙部分γ的总面积为111平方毫米。

因此，传统电动机单元5Z中的气体通道25Z的整个面积为804平方毫米。因此，槽隙部分γ的总面积与气体通道25Z的整个面积之比大约仅为0.14。

相反，在本发明的电动机单元5的结构的情况下，槽隙部分c的总面积与气体通道25的整个面积之比大约为0.34。具体地讲，由于槽隙部分的面积的比率要大于传统结构中的比率，因而高压气体通过槽隙部分c时的流率V较传统结构而言大大降低了。结果，自槽隙部分c的吹起的油量减少了。在这种情况下，由于上述结构，因而自电动机单元5吹起的润滑油可易于掉落到电动机单元5的底侧上。结果，被排放到压缩机1之外的油量减少了，并且油槽22中的油量始终被充分地维持着。由于始终向压缩机构单元4中相应的滑动部件提供充足的润滑油的量，因而可高可靠性地确保这些部件的平滑运行。

通过具有图2A和2B中所示的电动机单元5和5Z的压缩机的驱动可获得以下试验结果。

图4示出了关于具有本发明的电动机单元5的压缩机1和具有传统的电动机单元5Z的压缩机的转数与被排放到外部的润滑油的量之间的关系的比较数据。

在具有传统的电动机单元5Z的压缩机的情况下，排油量大致与转数成比增加。相反，在具有本发明的电动机单元5的压缩机1的情况下，即使转数增加，排油量仍维持为少量。因此，具有本发明的电动机单元5的压缩机1是极高效的。

如上所述，在本发明的电动机单元5的结构的情况下，槽隙部分c的的总面积与气体通道25的整个面积之比大约为0.34。另一方面，在传统的电动机单元5Z的情况下，该比率为0.14。本发明的结构不会引起任何问题，但上述缺点在传统结构中则会变得显著。

在传统电动机单元5Z的结构的情况下，二十四个槽隙部分γ的总面积为111平方毫米，并且提供了二十四条槽。因此，与每条槽相关的一槽隙部分的面积为4.5平方毫米。另一方面，形成在压缩机构单元中的排放口12a、13a的面积为56平方毫米(等于本发明的结构与已有技术的结构之间)，并且排放口的面积、即56平方毫米和与每条槽相关的一槽隙部分的面积、即4.5平方毫米之比为0.08。

在本发明的电动机单元5的情况下，提供了六条槽，并且排放口的面积和与每条槽相关的一槽隙部分的面积之比为0.58。

图7是示出了一方面与每条槽相关的一槽隙部分的面积与排放口的面积之比与另一方面关于循环致冷剂的量的、被排放到外部的润滑油的量之间的关系中的变化的特性曲线图。从图7中要理解的是，在与每条槽相关的一槽隙部分c的面积与排放口的面积之比在0-0.25范围内的地方，排油量是较大的。然而，排油量在超出0.25的范围内显著减小，并且不需要复杂的油分离功能等。这意味着，由于考虑到润滑油O的表面张力，为了防止润滑油被吹起至电动机单元，比提供多条小面积通道更为有效的是增加各气体通道的横截面积。

通常考虑的是，由于考虑到要维持油槽22中的油层高度以及润滑油膜附着在外部装置和连接管上，因而排油量应较佳地为1.5％或更少。因此，较理想的是，与每条槽相关的一槽隙部分的面积与排放口的面积之比被设定在0.25或更大。通过将该比率设定在0.25或更大，可有效地防止润滑油被吹起。

图8是示出了转轴6的转数与本发明第一实施例的压缩机和传统压缩机中(相对于循环致冷剂的量)的排油量之间的关系中的变化的特性曲线图。当排放口12a、13a的横截面积与本发明的电动机单元5中与每条槽相关的一槽隙部分c的面积之比为0.58时，本发明的排油量的比率好比是传统的电动机单元5Z的排油量的比率。

随着转数增大，排油量的差异也增加。当转数为120转/秒时，电动机单元5中的排油量的比率与传统的电动机单元5Z相比减小至大约1/20或更小。要理解的是，本发明的电动机单元5是极高效的。

如上所述，线圈31被卷绕在构成定子铁芯30、且覆有绝缘件34的各齿部33上。绝缘件34的最外部分的高度比其它部分要形成得更高。

另一方面，如图1所示，用于固定诸结构件的销轴40的头部在转子9的顶端处伸出。另外，阀罩18C内的排放口20的位置被设定在绝缘件34的最外部分内。

此外，电动机单元5中的气体通道的总面积A是包括槽隙部分c的总面积在内的内部面积A1与包括位于定子的外周上的切口a的面积和当在定子的外周附近形成有孔部时、该孔部的面积在内的面积A2之和(A＝A1+A2)，并且A1＞A2。

从压缩机构单元4中排出的高压气体通过电动机单元5。在具备上述结构的情况下，高压气体主要通过受转子9的旋转影响极小的定子8的槽隙部分c。

具体地讲，由于高压气体的主流不会流过转子9与定子8之间的气隙b，因而转子9的旋转既不会引起流率的变化，也不会导致流动的润滑油粒的尺寸减小。

由于发生于在转子9的顶端处伸出的销轴40的头部附近的气体扰动(离心力)，因而低流速的上升气体也受到径向相位方向的力的影响。较重的油粒通过包括位于定子的外周上的切口a的面积和当在定子8的外周附近形成有孔部时、该孔部的面积在内的外部通道面积A2返回到位于密封壳体3的内底部分处的油槽22。因此，润滑油粒流畅地返回至油槽22。当在转子9的顶端处设有一圆盘(油分分离板)时，可带来更大的效果。

如上所述，本发明的压缩机的优点在于：因排油量的下降而提高了压缩机的润滑和可靠性。即使在致冷循环中，由于附着到热交换器(冷凝器、蒸发器)的内部上的润滑油减少而提高了热交换性能。

压缩机的上述结构可运用到图9所示的一种卧式压缩机1A中。形成在压缩机构单元4中的排放口20A的位置位于装配在定子8A的齿部中的绝缘件34的最外部分之内。于是，排出的气体不会扰乱油层高度并通过槽隙部分(未图示)。

由于该压缩机1A属于卧式类型，因而电动机单元5A的外周位于密封壳体3A的底部、形成有油层22A的地方。因此，电动机单元5A由润滑油O来冷却。此外，由于浸没在润滑油O中的部件保持气体通道25A，因而可使油槽22A中润滑油的高度保持稳定。尤其，在卧式压缩机的情况下，比上述立式压缩机的情况更难以保持转子9A与油槽22A中油的高度之间充分的距离。因此，采用这种结构是极有效的。

如上所述，本发明的压缩机可尽可能地减少泄漏到压缩机外部的润滑油的量，并且可在形成于密封壳体的内底区域的油槽中始终保持预定量的润滑油，从而实现稳定的润滑油供给，并提高了可靠性。

Claims (13)

1.一种压缩机，包括：

其上连接有吸入管和排放管的密封壳体；

设置在所述密封壳体内的压缩机构单元；以及

设置在密封壳体内的电动机单元，所述电动机单元包括用于驱动所述压缩机构单元的定子和转子，

其特征在于，在所述电动机单元内形成有用于供自压缩机构单元排出的气体通过的气体通道，并且构成在定子铁芯的诸槽与电动机单元的定子中的线圈之间的槽隙部分的总面积与所述气体通道的整个面积之比被设定为0.3或更大。

2.一种压缩机，包括：

其上连接有吸入管和排放管的密封壳体；

设置在所述密封壳体内的压缩机构单元；以及

设置在密封壳体内的电动机单元，所述电动机单元包括用于驱动所述压缩机构单元的定子和转子，

其特征在于，构成在定子铁芯的诸槽与所述电动机单元的定子中的线圈之间的、与一槽相关的每个槽隙部分的面积被设定为大于形成在所述压缩机构单元内、且将高压气体排放和通入到所述密封壳体中的一排放口的面积的0.25倍以上。

3.一种压缩机，包括：

其上连接有吸入管和排放管的密封壳体；

设置在所述密封壳体内的压缩机构单元；以及

设置在密封壳体内的电动机单元，所述电动机单元包括用于驱动所述压缩机构单元的定子和转子，

其特征在于，在所述电动机单元内形成有用于供自压缩机构单元排出的气体通过的气体通道，并且所述气体通道的总面积A是包括构成在定子铁芯的诸槽与所述电动机单元的定子中的线圈之间的槽隙部分的总面积在内的内部面积A1与包括位于定子的外周与密封壳体的内周之间的通道面积和当在定子的外周附近形成有孔部时、该孔部的面积在内的面积A2之和(A＝A1+A2)，并且A1＞A2。

4.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于，与一槽相关的所述槽隙部分的面积被设定为大于形成在所述压缩机构单元内、且将高压气体排放和通入到所述密封壳体中的一排放口的面积的0.25倍以上。

5.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于，气体通道的总面积A是包括构成在定子铁芯的诸槽与所述电动机单元的定子中的线圈之间的槽隙部分的总面积在内的内部面积A1与包括位于定子的外周与密封壳体的内周之间的通道面积和当在定子的外周附近形成有孔部时、该孔部的面积在内的面积A2之和(A＝A1+A2)，并且A1＞A2。

6.如权利要求2所述的压缩机，其特征在于，构成在定子铁芯的诸槽与所述电动机单元的定子中的线圈之间的、与一槽相关的每个槽隙部分的面积被设定为大于形成在所述压缩机构单元内、且将高压气体排放和通入到所述密封壳体中的一排放口的面积的0.25倍以上，并且

气体通道的总面积A是包括构成在定子铁芯的诸槽与所述电动机单元的定子中的线圈之间的槽隙部分的总面积在内的内部面积A1与包括位于定子的外周与密封壳体的内周之间的通道面积和当在定子的外周附近形成有孔部时、该孔部的面积在内的面积A2之和(A＝A1+A2)，并且A1＞A2。

7.如权利要求4所述的压缩机，其特征在于，气体通道的总面积A是包括构成在定子铁芯的诸槽与所述电动机单元的定子中的线圈之间的槽隙部分的总面积在内的内部面积A1与包括位于定子的外周与密封壳体的内周之间的通道面积和当在定子的外周附近形成有孔部时、该孔部的面积在内的面积A2之和(A＝A1+A2)，并且A1＞A2。

8.如权利要求1所述的压缩机，其特征在于，所述槽隙部分的总面积与所述电动机单元内的气体通道的整个面积之比为0.6或更小。

9.如权利要求3所述的压缩机，其特征在于，用于所述线圈的绝缘件周向安置在使包括所述定子内的槽隙部分在内的内部、定子的外周和所述密封壳体的内周相隔离的诸位置上。

10.如权利要求1、2和3中的任何一项权利要求所述的压缩机，其特征在于，所述电动机单元系其中所述线圈直接卷绕在构成所述定子铁芯、且覆有绝缘件的诸齿部上、且所述定子的槽数被设定为6或12的所谓的集中卷绕型。

11.一种致冷设备，包括压缩机、冷凝器、膨胀机构和蒸发器，

其特征在于，所述压缩机系一种其转数是变量的类型，并且所述压缩机具有权利要求1所述的结构，并且

所述压缩机构单元压缩HCFC致冷剂、HFC致冷剂和HC致冷剂中的任何一种，并且乙醚油、由酯组成的合成油和烷基苯油中的任何一种被用作为润滑油。

12.一种致冷设备，包括压缩机、冷凝器、膨胀机构和蒸发器，

其特征在于，所述压缩机系一种其转数是变量的类型，并且所述压缩机具有权利要求2所述的结构，并且

所述压缩机构单元压缩HCFC致冷剂、HFC致冷剂和HC致冷剂中的任何一种，并且乙醚油、由酯组成的合成油和烷基苯油中的任何一种被用作为润滑油。

13.一种致冷设备，包括压缩机、冷凝器、膨胀机构和蒸发器，

其特征在于，所述压缩机系一种其转数是变量的类型，并且所述压缩机具有权利要求3所述的结构，并且

所述压缩机构单元压缩HCFC致冷剂、HFC致冷剂和HC致冷剂中的任何一种，并且乙醚油、由酯组成的合成油和烷基苯油中的任何一种被用作为润滑油。

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