CN1283888A - 电动机的模压铁心 - Google Patents

Abstract

一种电动机的模压铁心,在具有从圆环状的轭部的外周部或内周部内径向延伸的多个齿部的定子铁心上,利用绝缘性树脂将其外面模压成形而形成树脂覆盖部,使向所述各齿部的径向延伸的端面的树脂覆盖部的壁厚E、F不相同,采用本发明,可改善树脂的流动平衡而能可靠地将树脂充填到该铁心的末端。

Description

电动机的模压铁心

本发明涉及在由轭部与齿部构成的定子铁心的外面利用模压成形覆盖绝缘性树脂而成的电动机的模压铁心。

现有的电动机中的定子是，层叠许多片冲裁成规定形状后的钢板形成定子铁心，在该定子铁心的外面用绝缘性树脂进行模压成形而形成树脂覆盖部，在该覆盖的齿部上绕上绕组。

图8为如上构成的定子铁心1的主要部分的横剖视图，该定子铁心1包括圆环状的轭部2以及从该轭部2的外周部延伸成放射状的多个齿部3，利用注塑成形机将它们的外面遮住地进行绝缘性树脂的模压成形而形成树脂覆盖部4。

然而，上述树脂覆盖部4通常大致整个面做成均匀的壁厚，而且，注入熔化状态的绝缘性树脂的多个注入口5(图中双点划线所示)，相对各齿部3均等地配置在轭部2上，使熔化树脂的流动性均匀化，从而充填到作为各齿部3端部的延伸端面。

但是，由于树脂覆盖部4的壁厚较薄且大致均匀，故流动长度也随着走向定子铁心1外径侧的齿部3端部而变长，且熔化树脂的流动阻力增大而使流动性下降，因此，尤其对于各齿部3的延伸端部的树脂充填，如图9所揭示的那样在注塑成形机的最大注塑压力X下进行模压成形。

即，图9是表示以横轴为时间的充填过程、并与其对应的所需压力的特性曲线，在前半部分的「亻」过程，表示在注入口5附近流动阻力较小、且以轭部2的充填为主体的压力变化，而在后半部分的「口」过程，表示各齿部3的延伸端部的压力变化，在该「口」过程，以最大注塑压力X充填树脂。

因此，如上所述，因也与均等配置注入口5相关联，朝向各齿部3的延伸端部的充填时间同时集中，故可能有最大注塑压力X与各齿部3对应分散、相对各个齿部3成为低压力而不能充分地充填到末端的情况。

另外，要对付这种情况，就要准备注塑压力较大的大型的注塑机，不仅经济上不利，而且因为是高压力，因此在定子铁心1上会产生意想不到的歪斜变形，可能有从未图示的成形模的合模面产生很多的毛刺等不良影响。

鉴于上述问题，本发明的目的在于，提供一种通过应由绝缘性树脂遮住定子铁心的外面进行模压成形而形成树脂覆盖部、改善熔化树脂的流动平衡而能可靠地将其充填到齿部末端的电动机的模压铁心。

为实现上述目的，本发明的电动机的定子的特点是，将具有圆环状的轭部、以及从该轭部的外周部或内周部向径向延伸的多个齿部的定子铁心容纳在成形模内，遮住该铁心外面地利用从配设在所述轭部上的多个注入口注入充填的绝缘性树脂进行模压成形而形成树脂覆盖部，使向所述各齿部的径向延伸的端面的树脂覆盖部的壁厚不相同(技术方案1)。

采用这种结构，对于将该延伸端面的树脂覆盖部的壁厚作成厚壁侧的齿部的树脂流动性变得良好，可改善流动平衡，从设在轭部上的注入口注入的熔化树脂经该轭部而首先充填将端面作成厚壁的齿部，该充填一旦结束，接着就依次充填做成相同薄壁侧的齿部。

因此，在各齿部的延伸端面充填树脂时所需的最大的注塑压力可另外供给各个齿部来成形，可充分地充填到各齿部末端的延伸端面，从而能可靠地形成所需的树脂覆盖部。

另外，在技术方案1中，各齿部做成其延伸的径向尺寸交替不同的配置结构，并对各延伸端面的树脂覆盖部的壁厚，将径向尺寸较小的齿部侧做成厚壁，将径向尺寸较大的齿部侧做成薄壁(技术方案2)。

采用这种结构，由于将延伸端面的树脂覆盖部作成厚壁侧的齿部、其延伸的长度尺寸做成较短的结构，故除了技术方案1外，相应可缩短树脂的流动长度，可更顺利地进行该齿部的树脂的充填，因此，在时间上较大地错开各齿部间的充填时间，而可将最大的注塑压力可靠地注入各齿部的、进行另外的树脂充填，从而能更可靠地充填到各齿部的末端。

另外，在技术方案1中，将各齿部的延伸端部的齿宽做成交替不同的配置结构，并对这些齿部延伸端面的树脂覆盖部的壁厚，将齿宽较大的齿部侧做成厚壁，将齿宽较小的齿部侧做成薄壁(技术方案3)。

采用这种结构，由于将延伸端面的树脂覆盖部为厚壁侧的齿宽做得较宽，故除了技术方案1外，相应可减轻树脂的流动阻力，可更顺利地进行该齿部的树脂的充填，从而可期待与上述技术方案2大致同样的作用效果。

在技术方案1至3的任何一个中，各齿部延伸端面的树脂覆盖部的壁厚设定在0.3～1.0mm的范围内(技术方案4)。

采用这种结构，当延伸端面的树脂覆盖部的壁厚不到0.3mm时，会有树脂的流动阻力增大而产生未充填部分之虞，而当该壁厚超过1.0mm时，与转子的气隙整体变大，存在着电动机的性能下降等之虞，通过做成上述的设定范围，可提供一种适于实用的模压铁心。

并且，在技术方案2中，将模压成形后的各齿部延伸端面的形成树脂覆盖部的径向尺寸做成大致相同尺寸(技术方案5)。

采用这种结构，由于通过将各齿部为不同结构的、其径向尺寸做成大致相同而可均匀而较小地抑制与转子的机械性的气隙，因此，具有可减轻在与转子间所产生的风声，或在进行定心的同时容易将其装入的优点。

另外，在技术方案1中，设在轭部上的注入口配置在各齿部中将延伸端面的树脂覆盖部作成厚壁的齿部附近(技术方案6)。

采用这种结构，由于在将延伸端面的树脂覆盖部作成厚壁侧的齿部附近配置注入树脂的注入口，故除了技术方案1外，相应可更快速地向该齿部充填树脂，这样，可错开各齿部间的充填时间而有效地利用最大注塑压力等，可期待与所述技术方案2大致同样的作用效果。

另外，在技术方案3中，成形模具有可沿径向支承固定容纳在内部的定子铁心、与各齿部延伸端面压接的支承部，与齿宽较小的相比，将该支承部的、与齿宽较大的齿部的延伸端面的压接面积设定得较大(技术方案7)。

采用这种结构，可用最大注塑压力将各齿部充填树脂成形，并可由该支承部有效地阻止因该注塑压力而使定子铁心在径向横向偏移，因此，可最小限度地抑制因该横向偏移所产生的所谓凸起现象，并能将作为定子铁心端部的齿部延伸端面的树脂覆盖部形成为可靠而适当的壁厚，由此还可获得适当的与转子间的气隙。

在技术方案7中，在该铁心厚度为20mm以上、该铁心外径为100mm以上的结构中，将由支承部压接的定子铁心的厚度方向尺寸设定成所述铁心厚度的20％以上(技术方案8)。

采用这种结构，可获得与定子铁心的大小相对应的所需的支承部，因此，有利于获得始终适当的压接面积而抑制因该支承部所产生的定子铁心的凸起现象，从而提供一种适于实用的模压铁心。

附图的简单说明

图1是表示本发明一实施例的主要部分的横剖俯视图。

图2是从图1箭头Q方向看到的铁心外方端面的主视图。

图3是表示成形模大致结构的纵剖侧视图。

图4是表示处于铁心外方端面的树脂充填过程的作用说明图。

图5是表示树脂充填过程与成形机的注塑压力的相关关系图。

图6是由树脂覆盖部覆盖的定子铁心的主要部分的纵剖侧视图。

图7是不同形态的相当于图6的图。

图8是表示现有例子的相当图1的图。

图9是相当图5的图。

下面，结合图1至图7说明本发明一实施例。

首先，图1是在定子铁心11的外面通过模压成形形成绝缘性的树脂覆盖部15的本结构主要部分的横剖俯视图，该图1所示的定子铁心11在本实施例中揭示了在用于外转子式的无刷电动机的定子中所适用的结构。

而在图1中，定子铁心11是将冲裁成规定形状的硅系钢板层叠许多片并对适当的部位进行铆接而做成一体化的结构，这种定子铁心11是对如下构件进行交替配置的结构：呈圆环状的轭部12；和从该轭部12的外周部突出成放射状地延伸形成的、详细地如后所述的多个齿部13及14。

并且，在这种结构的定子铁心11的轭部12及各齿部13、14的外面，通过模压成形而形成有遮住它们的大致整个面的、绝缘性树脂的树脂覆盖部15，作为该覆盖部15的材料，例如是以耐热性优异的热可塑性树脂的聚苯硫醚(PPS)为主成分的、其中混合玻璃粉末的结构，对于其模压成形装置如后所述。

然而，本结构中的上述齿部13及14，做成具有形状分别不同的二个形态、在周向将它们交替配置的结构。下面具体加以叙述，如图1所示，首先，与齿部13邻接的齿部14的外径尺寸B1相对于具有作为径向方向尺寸的外径尺寸A1的齿部13稍小，呈外径尺寸A1＞＞B1的关系，并且，它们的齿宽C及D的尺寸也不同，构成C＜＜D的尺寸关系。

此外，处于向上述的各齿部13、14外方延伸的端面的树脂覆盖部15a、15b的壁厚E及F的尺寸也形成不同，小直径B1的齿部14侧的树脂覆盖部15b的壁厚F形成其厚度厚于另一方大直径A1的齿部13的树脂覆盖部15a的壁厚E，该壁厚E＜＜F的关系设定成，包含树脂覆盖部15a、15b的各个外径尺寸A2与B2为大致相同尺寸(A2≈B2)。

但是，本结构的所述树脂覆盖部15a、15b的壁厚E及F形成在0.3～1.0mm范围内。

另外，结合图2说明，图2是从图1中箭头Q方向看到的齿部13、14的延伸端面的主视图，在各个端面上，分别在上下部二个部位形成有未形成有树脂覆盖部15a、15b的部分、即内部的层叠后的钢板一部分露出的所谓铁心露出部16、17，且宽幅D的齿部14侧的铁心露出部17的露出面积大于另一方狭幅C的齿部13侧的铁心露出部16，周向的横宽尺寸J1、J2分别大于另一方的K1、K2。

顺便说一下，本实施例的定子铁心11的外径尺寸为100mm以上，厚度尺寸为20mm以上，此时，铁心露出部16、17的各厚度方向尺寸(H1+H2)相对该铁心11的厚度尺寸G设为20％以上，用不等式表示，按(H1+H2)/G＞0.2的关系设定。

然而，该铁心露出部16、17在模压成形时，详细如后所述，在成形模18(参照图3)内因固定支承着该定子铁心11，故不充填熔化树脂就形成，即，在成形模18上具有与上述铁心露出部17相应的形状的支承部19a、19b(参照图3)，且在铁心露出部16上也具有与其相应的支承部，未图示。

另外，如上所述，作为定子铁心11的外径端部的各齿部13、14外方端面的树脂覆盖部15a、15b本来不是用于进行电气绝缘的，它是为了防止定子铁心11的外径端部生锈与振动而利用模压成形获得一体化、固定化，因此，上述铁心露出部16、17对于电气绝缘的特性不会带来特别的影响。

接着，结合图3来说明如上所述的可形成树脂覆盖部15的定子铁心11的、用绝缘性树脂材料进行的模压成形装置。

图3是表示成形模18大致结构的纵剖视图，容纳在该成形模18内的定子铁心11，是纵剖表示齿部14的图2所示的铁心露出部17的部位，因此，下面以模压成形这种齿部14侧的情况为中心来说明。

这里，成形模18包括上模18a与下模18b，在该上模18a上设有模压成形树脂覆盖部15时将熔化状态的树脂注入模腔内用的注入口20，该注入口20在图1中如双点划线所示，沿轭部12的周向设在多个部位上，在本结构中，在上述小直径B1处与宽幅D的各齿部14基部相对应配置。

并且，在齿部14的延伸端面侧沿径向作压接支承的支承部19a、19b分别向内方突设在上模18a及下模18b上，该支承部19a、19b及其他处于未图示的上下方向的支承装置等在多个部位支承定子铁心11，该铁心11被固定支承在成形模18内的规定位置上，因此，在该定子铁心11的外面，与成形模18内面间除了支承部19a、19b等压接部位外形成有规定的空隙。

这样，在容纳定子铁心11后，从所述注入口20注入熔化状态的所述的绝缘性树脂，向图示箭头方向流动而充填到各个角落，该充填完全结束，通过使该树脂硬化，就可在定子铁心11的外面形成树脂覆盖部15，所谓的使用注塑成形机进行模压成形的过程就结束。

但是，在该成形中，如所述图1所揭示的那样，形状不同的各齿部13与14，其外方端面的树脂覆盖部15a与15b处的壁厚E、F覆盖形成为E＜＜F的关系，且其外径尺寸A2及B2大致相等，成形为A2≈B2的尺寸关系。

另外，在如此形成的树脂覆盖部15上，在齿部14的两端部的上下面竖立成形突部21，同时将其间做成波形的槽状面22的形状，构成未图示的绕组的绕装部。此外，在齿部14的下面侧的靠近基部，同时成形配置上述绕组连接线的槽部23。

以上根据图3叙述了关于齿部14的结构，对于还有一方的形状不同的齿部13的模压成形实际上也是相同的，不同点如前所述，仅是处于外方端面的树脂覆盖部15a的壁厚E，及为固定支承定子铁心11而形成的铁心露出部16的大小等。

然而，在对应遮住各齿部13、14的树脂覆盖部15进行模压成形时，熔化树脂的流动平衡形态按如下说明。

即，按图4及图5来说明，首先图4是将图2所示的各齿部13、14的特别处于各延伸端面的树脂的充填过程图示化、阶段性表示形成树脂覆盖部15a及15b的过程的作用说明图，如上述图3所示，从注入口20注入的熔化树脂是从轭部12的内方侧向箭头方向流动、再向齿部13、14的外方端部流动的，而在本结构中，由于注入口20设置在与轭部12的齿部14附近对应的位置上，故与齿部13相比，树脂容易流入该齿部14侧，此外，该齿部14的外径尺寸B1是小于一方齿部13的外径尺寸A1的小直径(A1＞＞B1)，即所谓的延伸方向的尺寸是短尺寸，齿宽D宽大(C＜＜D)，此外，处于齿部14的外方端面的树脂覆盖部15b的壁厚F形成为厚于一方树脂覆盖部15a的壁厚E的厚壁(E＜＜F)该情况就是较大地形成了模压成形前的与定子铁心11外方端面的成形模18间的空隙，因此，熔化树脂朝向这种齿部14侧的流动长度比一方齿部13侧短，因流动阻力小而容易流动，故树脂可快速充填到该齿部14的末端。

因此，图4阶段性表示充填过程，从该图(a)的未充填的状态流入各齿部13、14的树脂迅速流入齿部14侧，如该图(b)所示，开始从外方端面的上下部充填，并且如该图(c)所示最终完全充填，形成树脂覆盖部15b。

而且，当树脂向齿部14侧充填结束时，由于该齿部14内的阻力(压力)一下子变高，故到此为止树脂流入流动长度长且端面的树脂覆盖部15a也是薄壁、流动阻力大的齿部13侧，如该图(d)所示充填到该端面，不久完全充填而形成如该图(e)所示那样的树脂覆盖部15a，树脂朝向各齿部13、14的充填结束，于是定子铁心11的绝缘性树脂的覆盖就结束。

这样，齿部14侧与13侧存在时间差，可阶段性地进行树脂的充填，这就是将赋予熔化树脂的注塑成形压力较大地分散成二个阶段。

即，我们可以理解为：当模压成形树脂覆盖部15时，由于在向各齿部13、14充填树脂时需最大的注塑压力，故在图5所示的成形时的注塑压力的特性曲线中，在将横轴为时间的模压成形的后半部分利用最大注塑压力X的成形发生2次。

此外，为简明起见，标上表示先前图4树脂充填过程的符号(a)～(e)来代替横轴的时间，现观察其相关关系，在前段部分的「亻」过程中，主要向轭部12进行充填树脂，相当于图4的(a)过程，接着在「口」过程中，进行需第1次的最大注塑压力X的成形，即相当于图4(b)及(c)的过程，在该过程中，最初主要对流动性较佳的齿部14侧充填树脂。

而在经稍许时间差的「ハ」过程中，进行第2次的最大注塑压力X的成形，即相当于图4(d)及(e)的过程，在该过程中，主要进行向另一方的齿部13侧充填树脂。

如此，通过在轭部12及各齿部13、14上形成树脂覆盖部15，由绝缘性树脂覆盖规定外面的定子铁心11在树脂硬化后从成形模18中取出就完成了一系列的模压成形，然后，在各齿部13、14的绕装部上绕装未图示的绕组，就构成为外转子式的电动机的定子。

采用上述本实施例，可获得如下的作用效果。

首先，将各齿部13、14做成不同形状、为使模压成形时的熔化树脂的流动性产生差别而与齿部14侧对应的注入口20的配置、作为尺寸向径向延伸出的外径尺寸B1的小直径化、以及将其延伸端面的外方端面的树脂覆盖部15b的壁厚F厚壁化而成的齿部14，与一方齿部13相比其熔化树脂的流动性优良，从注入口20注入的熔化树脂充填轭部12后，先充填到齿部14侧，接着充填到另一方的齿部13。

因此，如用图4及图5来叙述的那样，可在各齿部14与13上分二次分别施加最大的注塑压力X来成形，成为一般较薄壁的树脂覆盖部15，且可对流动长度长、流动阻力大而难以成形的各齿部13、14充分、可靠地充填到其末端。

另外，在本结构中，通过使各齿部13、14的外径尺寸A1、B1不同而设成A1＞＞B1的关系，在使用磁铁的这种无刷电动机中，可有利于改善声音、振动等所谓的密封现象(コキソグ现象)。

此外，由于各齿部13、14的外方端面的树脂覆盖部15a、15b的各壁厚E、F设成E＜＜F的关系并将小直径B1的齿部14侧的外径尺寸B2设成与大直径A1的齿部13侧的外径尺寸A大致相等的A2≈B2的关系，故可均匀而较小地抑制未图示的与外转子间的机械的气隙，可减轻在与转子间所产生的风声，或在进行定心的同时容易将其装入。

另外，在本结构中，虽然将上述端面的树脂覆盖部15a、15b的壁厚E、F设定在0.3～1.0mm的范围内，但它不到0.3mm时，成形时的熔化树脂的流动阻力较大，影响末端处的树脂流动而难以进行充分的充填，或要更高的注塑压力，另外，当壁厚设成超过1.0mm时，因与转子的电气性的气隙整体变大而使性能下降，故要用来实际使用最好将各壁厚E、F设在0.3～1.0mm的范围内。

此外，各齿部13、14的齿宽C、D设成C＜＜D的尺寸关系，且如图2所示，增大该宽幅D的铁心露出部17的露出面积。它的大小是根据固定支承成形模18的定子铁心11的支承部19a及19b的压接面积来决定的，在本结构中，根据使定子铁心11的层叠钢板的周向的宽度尺寸J1、K1不相同的结构来决定大小。

因此，这种支承部19a、19b结构是，在成形模18内不向径向的外方侧移动定子铁心11而尽量在宽大的范围内将其固定支承。

然而，在如本结构的模压成形时，不能避免因注入充填树脂的注塑压力而产生构成定子铁心11的层叠钢板的一部分稍向径向移动的、所谓横向偏移现象。即，由于在内方侧的轭部12上配置有注入口20，故注塑压力从该注入口20附近的轭部12向作为各齿部13、14的延伸方向的外方端部施力，其结果，如图6及图7所示，在内方侧向外方凹下，而在外方端部呈凸起现象。

该凸起现象，径向方向固定支承的支承部19a、19b的压接面积越小就越显著，此时，如图6所示，在处于外方端面的厚度方向的范围L1内表示的许多层叠钢板就产生横向偏移，并且树脂未充填，树脂覆盖部15不适当形成而向外方突出并较大地露出。

然而在本发明的结构中，是利用宽幅D的齿部14来尽量设定较大的支承部19a、19b的压接面积的。结果，在其他的齿部13也包含的、如图7所示相当于按厚度方向的支承部19a、19b大小的尺寸H1、H2(参照图2)的范围内，有利于阻止层叠钢板的横向偏移，因此，定子铁心11产生横向偏移的范围L2较小，可抑制实际使用上允许范围内的较小的凸起现象，处于该端面的各树脂覆盖部15a、15b的树脂充填也能可靠进行，从而可确保适当的壁厚E、F，获得所需的本来的防锈效果，同时，由于可通过该树脂覆盖部15a、15b而有效地将定子铁心11的外径端部收敛固定化，故还可有效防止该端部产生振动等的不良情况。

在防止凸起现象方面，由于压接支承部19a、19b处的厚度方向的尺寸H1、H2是重要的，故必须根据定子铁心11的大小设定尺寸，例如，在本实施例中所谓的定子铁心11的外径尺寸A1为100mm以上、其厚度尺寸G为20mm以上的情况下，当压接上述支承部19a、19b的厚度方向的总尺寸(H1+H2)不到定子铁心11的厚度尺寸G的20％时压接支承不充分，如先前的图6中所示，因该凸起现象的变形较大而难以供实际使用，于是如本结构那样通过设成厚度尺寸G的20％以上，即通过满足(H1+H2)/G＞0.2不等式所示的条件设定，就可有效防止该凸起现象并如图7所示那样可抑制成最小限度的变形。

这对确保与未图示的转子间的适当的气隙非常有效，相反，在铁心露出部16、17过分增大而不影响定子铁心11的端部的防锈或防止振动的意义上也是重要的。

另外，从上述理由得知，厚度方向尺寸H1、H2越大越有效，如图2所示，虽然周向的宽度尺寸J1、J2也与其成正比而增大，可提高与定子铁心11的支承部19a、19b压接的部位的机械强度，但更希望抑制凸起现象，从而能相应地可靠进行处于齿部14的外方端面的树脂的充填，可形成适当的树脂覆盖部15b。这对于另一方的齿部13来说当然是相同的。

另外，在本实施例中，对适于外转子式电动机所使用的定子进行了说明，但并不限于此，也可适于内转子式电动机中的定子，在这种情况下，形状不同的各齿部成为从圆环状的轭部内周部向内方延伸的结构，因此，虽然各齿部的延伸端面位于内方端部等的配置结构与上述实施例不相同，但可期望大致同样的作用效果。

此外，本发明不限于上述附图所示的实施例，在实施实施例时可作各种变更。

从上述说明可得知，本发明的电动机的定子特点是，在具有从圆环状的轭部的外周部或内周部向径向延伸的多个齿部的定子铁心上，利用绝缘性树脂对其外面进行模压成形而形成树脂覆盖部，使向所述各齿部的径向延伸的端面的树脂覆盖部的壁厚不相同，由此对于以该延伸端面的树脂覆盖部的壁厚为厚壁侧的齿部的树脂的流动性变得良好，可改善流动平衡，并且，从设在轭部上的注入口注入的熔化树脂在经所述轭部而先充填将端面作成厚壁的齿部后，再依次充填作成相同薄壁侧的齿部。

因此，由于可将在对朝径向延伸出的各齿部充填树脂时所需的最大的注塑压力分别有效地供给于各个齿部而成形，故可充分充填到齿部的末端，无需特别准备大型的成形机，从而可提供能可靠形成所需树脂覆盖部的电动机的模压铁心。

Claims (8)

1．一种电动机的模压铁心，其特征在于，将具有圆环状的轭部、以及从该轭部的外周部或内周部向径向延伸的多个齿部的定子铁心容纳在成形模内，遮住该铁心外面地利用从配设在所述轭部上的多个注入口注入充填的绝缘性树脂进行模压成形而形成树脂覆盖部，使向所述各齿部的径向延伸的端面的树脂覆盖部的壁厚不相同。

2．如权利要求1所述的电动机的模压铁心，其特征在于，各齿部做成其延伸的径向尺寸交替不同的配置结构，并对各延伸端面的树脂覆盖部的壁厚，将径向尺寸较小的齿部侧做成厚壁，将径向尺寸较大的齿部侧做成薄壁。

3．如权利要求1所述的电动机的模压铁心，其特征在于，将各齿部的延伸端部的齿宽做成交替不同的配置结构，并对这些齿部延伸端面的树脂覆盖部的壁厚，将齿宽较大的齿部侧做成厚壁，将齿宽较小的齿部侧做成薄壁。

4．如权利要求1至3中任一项所述的电动机的模压铁心，其特征在于，各齿部延伸端面的树脂覆盖部的壁厚设定在0.3～1.0mm的范围内。

5．如权利要求2所述的电动机的模压铁心，其特征在于，将模压成形后的各齿部延伸端面的形成树脂覆盖部的径向尺寸做成大致相同尺寸。

6．如权利要求1所述的电动机的模压铁心，其特征在于，设在轭部上的注入口配置在各齿部中将延伸端面的树脂覆盖部作成厚壁的齿部附近。

7．如权利要求3所述的电动机的模压铁心，其特征在于，成形模具有可沿径向支承固定容纳在内部的定子铁心、与各齿部延伸端面压接的支承部，与齿宽较小的相比，将该支承部的、与齿宽较大的齿部的延伸端面的压接面积设定得较大。

8．如权利要求7所述的电动机的模压铁心，其特征在于，在该铁心厚度为20mm以上、该铁心外径为100mm以上的结构中，将由支承部压接的定子铁心的厚度方向尺寸设定成所述铁心厚度的20％以上。

Images