CN117616143A - 钢板及压制成形品 - Google Patents

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伊藤泰弘
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Abstract

本发明采用一种钢板以及将该钢板进行压制成形而得到的压制成形品，所述钢板的化学组成以质量％计含有C：0.040～0.105％、Mn：1.00～2.30％、Si：0.005～1.500％、Al：0.005～0.700％、P：0.100％以下、S：0.0200％以下、N：0.0150％以下、O：0.0100％以下以及剩余部分：Fe及杂质，由距离表面为20μm深度位置的C含量即C20、距离上述表面为60μm深度位置的C含量即C60和下述式(1)算出的ΔC为0.20～0.90质量％/mm。ΔC＝(C60‑C20)/(0.04)(1)。

Description

钢板及压制成形品
技术领域
本发明涉及钢板及压制成形品。
背景技术
从地球环境保护的观点出发，对于汽车车体要求轻量化和碰撞安全性的提高。为了应对这些要求，对于门外板等面板系部件，也研究了高强度化及薄壁化。这些面板系部件与骨架部件不同，由于会被人们看到，因此要求高的外观品质。因此，即使是以往被应用于骨架部件的高强度的钢板，在被应用于面板系部件的情况下，也要求在成形后外观品质优异。
为了提高外观品质，可列举出抑制鬼线的产生作为一个课题。鬼线是在将具有硬质相和软质相的钢板进行压制成形时由于软质相周边优先变形而在表面以数mm级产生的微小的凹凸。由于该凹凸在表面成为筋状花纹而产生，因此产生了鬼线的压制成形品的外观品质低劣。
例如，专利文献1公开了一种表面品质优异的高强度热浸镀锌钢板。具体而言，专利文献1公开了一种高强度热浸镀锌钢板，其具有钢板(基板)和在该基板表面上的热浸镀锌层，所述钢板(基板)以质量％计含有C：0.02～0.20％、Si：0.7％以下、Mn：1.5～3.5％、P：0.10％以下、S：0.01％以下、Al：0.1～1.0％、N：0.010％以下、Cr：0.03～0.5％，并且，将Al、Cr、Si、Mn的含量作为同号项的数学式：A＝400Al/(4Cr+3Si+6Mn)所定义的退火时表面氧化指数A为2.3以上，剩余部分包含Fe及不可避免的杂质，进而，上述基板的组织包含铁素体及第2相，该第2相以马氏体为主体。
专利文献2公开了一种表层部的抗拉强度具有780MPa以上、并且成形性良好的高强度冷轧钢板、高强度镀覆钢板及它们的制造方法。
专利文献3公开了一种汽车用高强度构件及其热压方法，其中，在通过热压来形成汽车用高强度构件的方法中，能够在不进行脱氢处理的情况下确保因热压后的后加工而引起的氢脆敏感性。
专利文献4公开了一种抗拉强度(TS)为980MPa以上、镀覆密合性及耐延迟断裂特性优异的热浸镀锌钢板及其制造方法。
专利文献5公开了一种具有高强度、并且能够得到优异的碰撞特性的热压钢板构件、其制造方法及热压用钢板。
专利文献6公开了一种具有良好的拉伸特性和弯曲性的热浸镀锌钢板、合金化热浸镀锌钢板及它们的制造方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2005-220430号公报
专利文献2：国际公开第2016-121388号
专利文献3：日本特开2006-104546号公报
专利文献4：国际公开第2013-047820号
专利文献5：国际公开第2015-097882号
专利文献6：日本特开2017-48412号公报
发明内容
发明所要解决的课题
本发明是鉴于上述实情而进行的。本发明的目的是提供为高强度(具体而言，抗拉强度：500MPa以上)、且具有优异的外观品质的压制成形品及能够制造该压制成形品的钢板。
用于解决课题的手段
本发明的主旨如下所述。
(1)本发明的一个方案的钢板的化学组成以质量％计为：
C：0.040～0.105％、
Mn：1.00～2.30％、
Si：0.005～1.500％、
Al：0.005～0.700％、
P：0.100％以下、
S：0.0200％以下、
N：0.0150％以下、
O：0.0100％以下、
Cr：0～0.80％、
Mo：0～0.16％、
Ti：0～0.100％、
B：0～0.0100％、
Nb：0～0.060％、
V：0～0.50％、
Ni：0～1.00％、
Cu：0～1.00％、
W：0～1.00％、
Sn：0～1.00％、
Sb：0～0.200％、
Ca：0～0.0100％、
Mg：0～0.0100％、
Zr：0～0.0100％、
REM：0～0.0100％、以及
剩余部分：Fe及杂质，
由距离表面为20μm深度位置的C含量即C20、距离上述表面为60μm深度位置的C含量即C60和下述式(1)算出的ΔC为0.20～0.90质量％/mm。
ΔC＝(C60-C20)/(0.04) (1)
(2)根据上述(1)所述的钢板，其中，上述化学组成也可以以质量％计含有选自下述元素中的1种或2种以上：
Cr：0.01～0.80％、
Mo：0.01～0.16％、
Ti：0.001～0.100％、
B：0.0001～0.0100％、
Nb：0.001～0.060％、
V：0.01～0.50％、
Ni：0.01～1.00％、
Cu：0.01～1.00％、
W：0.01～1.00％、
Sn：0.01～1.00％、
Sb：0.001～0.200％、
Ca：0.0001～0.0100％、
Mg：0.0001～0.0100％、
Zr：0.0001～0.0100％、及
REM：0.0001～0.0100％。
(3)根据上述(1)或(2)所述的钢板，其中，上述化学组成也可以以质量％计为C：0.040～0.080％。
(4)根据上述(1)～(3)中任一项所述的钢板，其中，上述ΔC也可以为0.30～0.80质量％/mm。
(5)根据上述(1)～(4)中任一项所述的钢板，其也可以在上述钢板的至少一侧表面具有镀层。
(6)根据上述(1)～(5)中任一项所述的钢板，其抗拉强度也可以为500～750MPa。
(7)本发明的另一方案的压制成形品为将上述(1)～(6)中任一项所述的钢板进行压制成形而得到的压制成形品，
由距离表面为20μm深度位置的C含量即C20、距离上述表面为60μm深度位置的C含量即C60和下述式(1)算出的ΔC为0.20～0.90质量％/mm。
ΔC＝(C60-C20)/(0.04) (1)
发明效果
根据本发明的上述方案，能够提供为高强度、且具有优异的外观品质的压制成形品及能够制造该压制成形品的钢板。
需要说明的是，具有优异的外观品质是指抑制了鬼线的产生。
具体实施方式
本发明的发明者对在将高强度的钢板进行压制成形时抑制鬼线的产生的方法进行了研究。其结果是，本发明的发明者认识到降低钢中的硬度差是有效的。本发明的发明者认识到：通过将钢板的表层进行脱碳，形成硬度差小的均质的脱碳层，能够降低钢中的硬度差。
如果对钢板实施脱碳退火，则从接近表面的区域起C含量降低，形成脱碳层。脱碳的条件越强力，则脱碳层的厚度越增大。脱碳层中的C浓度从接近钢板表面的区域朝向母材侧(钢板的内部)增加，但其上限成为母材的C含量。即，从钢板的表面至内部为止的C浓度梯度依赖于脱碳条件和钢板的C含量。
C浓度低的区域容易成为铁素体单相，因此钢板的表面相对于钢板的内部而言发生软化。据认为：在脱碳层中，如果C浓度朝向钢板的内部急剧增加，则硬度差增大，因此在压制成形后产生鬼线。本发明的发明者认识到：通过将脱碳层中的C浓度梯度设定为所期望的范围，能够降低脱碳层内的硬度差，能够抑制压制成形后的鬼线的产生。
本发明是基于上述认识而进行的，以下对本实施方式的钢板及压制成形品进行详细说明。但是，本发明并不仅限于本实施方式中公开的构成，可以在不脱离本发明的主旨的范围内进行各种变更。
首先，对本实施方式的钢板的化学组成进行说明。以下对于夹持“～”而记载的数值限定范围，下限值及上限值包含于该范围内。对于表示为“低于”或“超过”的数值，该值不包含于数值范围内。在以下的说明中，关于化学组成的“％”只要没有特别指定则为“质量％”。
本实施方式的钢板的化学组成以质量％计含有C：0.040～0.105％、Mn：1.00～2.30％、Si：0.005～1.500％、Al：0.005～0.700％、P：0.100％以下、S：0.0200％以下、N：0.0150％以下、O：0.0100％以下以及剩余部分：Fe及杂质。以下，对各元素进行说明。
C：0.040～0.105％
C是提高钢板及压制成形品的强度的元素。为了得到所期望的强度，C含量设定为0.040％以上。为了更加提高钢板的强度，C含量优选为0.050％以上，更优选为0.060％以上或0.070％以上。
此外，通过将C含量设定为0.105％以下，能够抑制脱碳层中的过度的硬度差的产生。其结果是，能够抑制压制成形后的鬼线的产生。因此，C含量设定为0.105％以下。C含量优选为0.090％以下，更优选为0.080％以下。
Mn：1.00～2.30％
Mn是提高钢的淬透性、有助于强度提高的元素。为了得到所期望的强度，Mn含量设定为1.00％以上。Mn含量优选为1.05％以上或1.10％以上，更优选为1.20％以上、1.30％以上或1.40％以上。
此外，通过将Mn含量设定为2.30％以下，能够抑制在钢中变得容易产生硬度差。因此，Mn含量设定为2.30％以下。Mn含量优选为2.10％以下或2.00％以下，更优选为1.90％以下、1.80％以下或1.70％以下。
Si：0.005～1.500％
Si是形成作为断裂的起点起作用的粗大的Si氧化物的元素。通过将Si含量设定为1.500％以下，能够抑制形成Si氧化物，变得不易产生开裂。其结果是，能够抑制钢的脆化。因此，Si含量设定为1.500％以下。Si含量优选为1.300％以下或1.000％以下，更优选为0.800％以下、0.600％以下或0.500％以下。
为了提高钢板的强度-成形性平衡，Si含量设定为0.005％以上。Si含量优选为0.010％以上或0.020％以上。
Al：0.005～0.700％
Al是作为脱氧材发挥功能的元素。此外，Al也是形成成为断裂的起点的粗大的氧化物、将钢脆化的元素。通过将Al含量设定为0.700％以下，能够抑制作为断裂的起点起作用的粗大的氧化物的生成，能够抑制铸坯变得容易开裂。因此，Al含量设定为0.700％以下。Al含量优选为0.650％以下、0.400％以下或0.200％以下，更优选为0.100％以下、0.080％以下或0.060％以下。
为了充分得到由Al带来的脱氧效果，Al含量设定为0.005％以上。Al含量优选为0.010％以上、0.020％以上、0.030％以上或0.040％以上。
P：0.100％以下
P是作为杂质混入的元素，也是将钢脆化的元素。如果P含量为0.100％以下，则能够抑制钢板发生脆化而在生产工序中变得容易开裂。因此，P含量设定为0.100％以下。从生产率的观点出发，P含量优选为0.050％以下，更优选为0.030％以下或0.020％以下。
P含量的下限包含0％，但通过将P含量设定为0.001％以上，能够更加降低制造成本。因此，P含量也可以设定为0.001％以上。
S：0.0200％以下
S是作为杂质混入的元素，也是形成Mn硫化物、使钢板的延展性、扩孔性、拉伸凸缘性及弯曲性等成形性劣化的元素。如果S含量为0.0200％以下，则能够抑制钢板的成形性显著降低。因此，S含量设定为0.0200％以下。S含量优选为0.0100％以下或0.0080％以下，更优选为0.0060％以下或0.0040％以下。
S含量的下限包含0％，但通过将S含量设定为0.0001％以上，能够更加降低制造成本。因此，S含量也可以设定为0.0001％以上。
N：0.0150％以下
N是作为杂质混入的元素，也是形成氮化物、使钢板的延展性、扩孔性、拉伸凸缘性及弯曲性等成形性劣化的元素。如果N含量为0.0150％以下，则能够抑制钢板的成形性降低。因此，N含量设定为0.0150％以下。此外，N也是在焊接时产生焊接缺陷而阻碍生产率的元素。因此，N含量优选为0.0120％以下或0.0100％以下，更优选为0.0080％以下或0.0060％以下。
N含量的下限包含0％，但通过将N含量设定为0.0005％以上，能够更加降低制造成本。因此，N含量也可以设定为0.0005％以上。
O：0.0100％以下
O是作为杂质混入的元素，也是形成氧化物、阻碍钢板的延展性、扩孔性、拉伸凸缘性及弯曲性等成形性的元素。如果O含量为0.0100％以下，则能够抑制钢板的成形性显著降低。因此，O含量设定为0.0100％以下。优选为0.0080％以下或0.0050％以下，更优选为0.0030％以下或0.0020％以下。
O含量的下限包含0％，但通过将O含量设定为0.0001％以上，能够更加降低制造成本。因此，O含量也可以设定为0.0001％以上。
本实施方式的钢板也可以含有以下的元素作为任选元素来代替Fe的一部分。在不含有以下的任选元素的情况下的含量为0％。
Cr：0～0.80％
Cr是提高钢的淬透性、有助于钢板的强度提高的元素。Cr也可以不一定含有，因此Cr含量的下限包含0％。为了充分得到由Cr带来的强度提高效果，Cr含量优选为0.01％以上或0.20％以上，更优选为0.30％以上。
此外，如果Cr含量为0.80％以下，则能够抑制形成可成为断裂的起点的粗大的Cr碳化物。因此，Cr含量设定为0.80％以下。为了削减合金成本，Cr含量优选设定为0.60％以下或0.40％以下，更优选设定为0.20％以下、0.10％以下或0.06％以下。
Mo：0～0.16％
Mo是抑制高温下的相变、有助于钢板的强度提高的元素。Mo也可以不一定含有，因此Mo含量的下限包含0％。为了充分得到由Mo带来的强度提高效果，Mo含量优选为0.01％以上或0.05％以上，更优选为0.10％以上。
此外，如果Mo含量为0.16％以下，则能够抑制热加工性降低从而生产率降低。因此，Mo含量设定为0.16％以下。为了削减合金成本，Mo含量优选设定为0.12％以下或0.08％以下，更优选设定为0.06％以下、0.04％以下或0.02％以下。
Ti：0～0.100％
Ti是具有降低产生作为断裂的起点起作用的粗大的夹杂物的S量、N量及O量的效果的元素。此外，Ti具有将组织微细化、提高钢板的强度-成形性平衡的效果。Ti也可以不一定含有，因此Ti含量的下限包含0％。为了充分得到上述效果，Ti含量优选设定为0.001％以上，更优选设定为0.010％以上。
此外，如果Ti含量为0.100％以下，则能够抑制粗大的Ti硫化物、Ti氮化物及Ti氧化物的形成，能够确保钢板的成形性。因此，Ti含量设定为0.100％以下。Ti含量优选设定为0.075％以下或0.060％以下，更优选设定为0.040％以下或0.020％以下。
B：0～0.0100％
B是抑制高温下的相变、有助于钢板的强度提高的元素。B也可以不一定含有，因此B含量的下限包含0％。为了充分得到由B带来的强度提高效果，B含量优选为0.0001％以上或0.0005％以上，更优选为0.0010％以上。
此外，如果B含量为0.0100％以下，则能够抑制生成B析出物从而钢板的强度降低。因此，B含量设定为0.0100％以下。为了削减合金成本，B含量优选设定为0.0080％以下或0.0060％以下，更优选设定为0.0040％以下、0.0030以下或0.0015％以下。
Nb：0～0.060％
Nb是下述元素：通过由析出物带来的强化、由铁素体晶粒的生长抑制带来的细粒化强化及由再结晶的抑制带来的位错强化而有助于钢板的强度提高。Nb也可以不一定含有，因此Nb含量的下限包含0％。为了充分得到上述效果，Nb含量优选设定为0.001％以上或0.005％以上，更优选设定为0.010％以上。
此外，如果Nb含量为0.060％以下，则能够促进再结晶而抑制未再结晶铁素体残存，能够确保钢板的成形性。因此，Nb含量设定为0.060％以下。Nb含量优选为0.050％以下，更优选为0.040％以下、0.030％以下、0.015％以下。
V：0～0.50％
V是下述元素：通过由析出物带来的强化、由铁素体晶粒的生长抑制带来的细粒化强化及由再结晶的抑制带来的位错强化而有助于钢板的强度提高。V也可以不一定含有，因此V含量的下限包含0％。为了充分得到由V带来的强度提高效果，V含量优选为0.01％以上，更优选为0.03％以上。
此外，如果V含量为0.50％以下，则能够抑制碳氮化物大量地析出从而钢板的成形性降低。因此，V含量设定为0.50％以下。为了削减合金成本，V含量优选设定为0.30％以下或0.10％以下，更优选设定为0.08％以下、0.06％以下或0.03％以下。
Ni：0～1.00％
Ni是抑制高温下的相变、有助于钢板的强度提高的元素。Ni也可以不一定含有，因此Ni含量的下限包含0％。为了充分得到由Ni带来的强度提高效果，Ni含量优选为0.01％以上或0.05％以上，更优选为0.20％以上。
此外，如果Ni含量为1.00％以下，则能够抑制钢板的焊接性降低。因此，Ni含量设定为1.00％以下。为了削减合金成本，Ni含量优选设定为0.70％以下或0.50％以下，更优选设定为0.30％以下、0.15％以下或0.08％以下。
Cu：0～1.00％
Cu是以微细的粒子的形态存在于钢中、有助于钢板的强度提高的元素。Cu也可以不一定含有，因此Cu含量的下限包含0％。为了充分得到由Cu带来的强度提高效果，Cu含量优选为0.01％以上或0.05％以上，更优选为0.15％以上。
此外，如果Cu含量为1.00％以下，则能够抑制钢板的焊接性降低。因此，Cu含量设定为1.00％以下。为了削减合金成本，Cu含量优选设定为0.70％以下或0.50％以下，更优选设定为0.30％以下、0.15％以下或0.08％以下。
W：0～1.00％
W是抑制高温下的相变、有助于钢板的强度提高的元素。W也可以不一定含有，因此W含量的下限包含0％。为了充分得到由W带来的强度提高效果，W含量优选为0.01％以上或0.03％以上，更优选为0.10％以上。
此外，如果W含量为1.00％以下，则能够抑制热加工性降低从而生产率降低。因此，W含量设定为1.00％以下。为了削减合金成本，W含量优选设定为0.70％以下或0.50％以下，更优选设定为0.30％以下、0.15％以下或0.08％以下。
Sn：0～1.00％
Sn是抑制晶粒的粗大化、有助于钢板的强度提高的元素。Sn也可以不一定含有，因此Sn含量的下限包含0％。为了充分得到由Sn带来的效果，Sn含量更优选为0.01％以上。
此外，如果Sn含量为1.00％以下，则能够抑制钢板发生脆化而在轧制时发生断裂。因此，Sn含量设定为1.00％以下。为了削减合金成本，Sn含量优选设定为0.70％以下或0.50％以下，更优选设定为0.30％以下、0.15％以下或0.08％以下。
Sb：0～0.200％
Sb是抑制晶粒的粗大化、有助于钢板的强度提高的元素。Sb也可以不一定含有，因此Sb含量的下限包含0％。为了充分得到上述效果，Sb含量优选为0.001％以上或0.005％以上。
此外，如果Sb含量为0.200％以下，则能够抑制钢板发生脆化而在轧制时发生断裂。因此，Sb含量设定为0.200％以下。为了削减合金成本，Sb含量优选设定为0.100％以下或0.050％以下，更优选设定为0.030％以下、0.010％以下或0.005％以下。
Ca：0～0.0100％
Mg：0～0.0100％
Zr：0～0.0100％
REM：0～0.0100％
Ca、Mg、Zr及REM是有助于钢板的成形性提高的元素。Ca、Mg、Zr及REM也可以不一定含有，因此这些元素的含量的下限包含0％。为了充分得到成形性提高效果，这些元素的含量分别优选为0.0001％以上，更优选为0.0010％以上。
此外，如果Ca、Mg、Zr及REM的含量分别为0.0100％以下，则能够抑制钢板的延展性降低。因此，这些元素的含量分别设定为0.0100％以下。优选为0.0050％以下或0.0030％以下。
REM(Rare Earth Metal；稀土金属)是指属于镧系元素系列的元素组。
本实施方式的钢板的化学组成的剩余部分也可以为Fe及杂质。作为杂质，可例示出从钢原料或废料和/或在炼钢过程中不可避免地混入的元素、或者在不阻碍本实施方式的钢板的特性的范围内被容许的元素。作为杂质，可列举出H、Na、Cl、Co、Zn、Ga、Ge、As、Se、Y、Tc、Ru、Rh、Pd、Ag、Cd、In、Te、Cs、Ta、Re、Os、Ir、Pt、Au、Pb、Bi、Po。杂质也可以合计包含0.100％以下。
上述的钢板的化学组成通过一般的分析方法进行测定即可。例如，使用ICP-AES(电感耦合等离子体-原子发射光谱；Inductively Coupled Plasma-Atomic EmissionSpectrometry)进行测定即可。此外，C及S使用燃烧-红外线吸收法进行测定即可，N使用不活泼气体熔融-热导率法进行测定即可，O使用不活泼气体熔融-非分散型红外线吸收法进行测定即可。
当钢板在表面具有镀层的情况下，只要通过机械磨削将表面的镀层除去后进行化学组成的分析即可。
由距离表面为20μm深度位置的C含量即C20、距离上述表面为60μm深度位置的C含量即C60和下述式(1)算出的ΔC：0.20～0.90质量％/mm
ΔC＝(C60-C20)/(0.04) (1)
ΔC表示形成于表层中的脱碳层中的距离表面为20μm深度位置～距离上述表面为60μm深度位置的区域中的C浓度梯度。通过将ΔC设定为0.20～0.90质量％/mm，能够抑制脱碳层中的C浓度梯度的急剧的增加。其结果是，能够抑制在压制成形后产生鬼线。
在具有本实施方式的化学组成的钢板中，ΔC低于0.20质量％/mm意味着没有充分产生脱碳、或从钢板表面至非常深的位置为止脱碳过度进行。在没有充分产生脱碳的情况下，母材的硬度不均的影响变得显著，抑制鬼线的产生变得困难。另一方面，在产生过度的脱碳的情况下，有可能软质化进展，得不到所期望的钢板强度。因此，ΔC设定为0.20质量％/mm以上。此外，如果ΔC超过0.90质量％/mm，则脱碳层内的硬度差变得显著，抑制鬼线的产生变得困难。ΔC优选设定为0.30质量％/mm以上、0.35质量％/mm以上、0.40质量％/mm以上或0.45质量％/mm以上。此外，ΔC优选设定为0.80质量％/mm以下或0.75质量％/mm以下。
需要说明的是，当钢板在表面具有镀层的情况下，“距离表面为20μm深度位置”及“距离表面为60μm深度位置的区域”中的“表面”是指镀层与母材的界面。需要说明的是，在通过后述的方法进行GDS分析，从表面测定Fe含量时，将Fe含量成为95质量％以上的深度位置视为镀层与母材的界面。
此外，规定距离表面为20μm以上的深度位置的ΔC是由于距离表面低于20μm的C浓度对鬼线不造成影响。
ΔC通过以下的方法来获得。
对于钢板的任意3处，通过辉光放电发光分光法(Glow Discharge OpticalEmission Spectrometry、GDS分析)，从钢板的表面在深度方向(板厚方向)上至100μm为止测定C含量(质量％)。由距离表面为20μm深度位置处的C含量(C20)、距离表面为60μm深度位置处的C含量(C60)和上述式(1)算出ΔC(质量％/mm)。通过算出3处的ΔC的平均值，得到ΔC。
对于测定，使用株式会社堀场制作所制的马卡斯(Marcus)型高频辉光放电发光表面分析装置(GD-Profiler)。
本实施方式的钢板也可以在钢板的至少一侧表面具有镀层。作为镀层，可列举出锌镀层及锌合金镀层以及对它们实施合金化处理而得到的合金化锌镀层及合金化锌合金镀层。
锌镀层及锌合金镀层通过热浸镀法、电镀法或蒸镀镀覆法来形成。如果锌镀层的Al含量为0.5质量％以下，则能够充分确保钢板的表面与锌镀层的密合性，因此锌镀层的Al含量优选为0.5质量％以下。
在锌镀层为热浸镀锌层的情况下，为了提高钢板表面与锌镀层的密合性，热浸镀锌层的Fe含量优选为3.0质量％以下。
在锌镀层为电镀锌层的情况下，电镀锌层的Fe含量从耐蚀性的提高的方面考虑优选为0.5质量％以下。
锌镀层及锌合金镀层也可以在不阻碍钢板的耐蚀性及成形性的范围内含有Al、Ag、B、Be、Bi、Ca、Cd、Co、Cr、Cs、Cu、Ge、Hf、Zr、I、K、La、Li、Mg、Mn、Mo、Na、Nb、Ni、Pb、Rb、Sb、Si、Sn、Sr、Ta、Ti、V、W、Zr、REM中的1种或2种以上。特别是，Ni、Al及Mg对钢板的耐蚀性的提高是有效的。
锌镀层或锌合金镀层也可以为实施了合金化处理的合金化锌镀层或合金化锌合金镀层。在对热浸镀锌层或热浸镀锌合金层实施合金化处理的情况下，从钢板表面与合金化镀层的密合性提高的观点出发，优选将合金化处理后的热浸镀锌层(合金化锌镀层)或热浸镀锌合金层(合金化锌合金镀层)的Fe含量设定为7.0～13.0质量％。通过对具有热浸镀锌层或热浸镀锌合金层的钢板实施合金化处理，从而Fe被摄入镀层中，Fe含量增量。由此，能够将Fe含量设定为7.0质量％以上。即，Fe含量为7.0质量％以上的锌镀层是合金化锌镀层或合金化锌合金镀层。
镀层中的Fe含量可以通过下述的方法来获得。使用添加了抑制剂的5体积％HCl水溶液仅将镀层溶解除去。通过使用ICP-AES(电感耦合等离子体-原子发射光谱；Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry)来测定所得到的溶解液中的Fe含量，从而得到镀层中的Fe含量(质量％)。
本实施方式的钢板的抗拉强度(TS)为500MPa以上。此外，抗拉强度也可以为500～750MPa。通过将抗拉强度设定为500MPa以上，能够将本实施方式的钢板适宜地应用于门外板等面板系部件。抗拉强度优选为550MPa以上或600MPa以上。
此外，通过将抗拉强度设定为750MPa以下，能够抑制压制成形后的外观发生劣化。抗拉强度优选为700MPa以下。
抗拉强度依据JIS Z 2241：2011来进行评价。试验片设定为JIS Z 2241：2011的5号试验片。拉伸试验片的采集位置设定为距离板宽方向的端部为1/4部分，将与轧制方向垂直的方向作为长度方向。
本实施方式的钢板的板厚并不限于特定的范围，但如果考虑通用性、制造性，则优选为0.2～2.0mm。通过将板厚设定为0.2mm以上，从而将钢板形状维持平坦变得容易，能够提高尺寸精度及形状精度。因此，板厚优选为0.2mm以上。更优选为0.4mm以上。
另一方面，如果板厚为2.0mm以下，则在制造过程中进行恰当的应变赋予及温度控制变得容易，能够得到均质的组织。因此，板厚优选为2.0mm以下。更优选为1.5mm以下。
接下来，对能够通过将上述的钢板进行压制成形而制造的本实施方式的压制成形品进行说明。本实施方式的压制成形品具有与上述的钢板相同的化学组成。此外，本实施方式的压制成形品也可以在至少一侧表面具备上述的镀层。即使是在压制成形后脱碳层中的C浓度梯度也不变化，因此本实施方式的压制成形品的由距离表面为20μm深度位置的C含量即C20、距离上述表面为60μm深度位置的C含量即C60和下述式(1)算出的ΔC为0.20～0.90质量％/mm。
ΔC＝(C60-C20)/(0.04) (1)
上述C浓度梯度优选设定为0.30质量％/mm以上、0.35质量％/mm以上、0.40质量％/mm以上或0.45质量％/mm以上，优选设定为0.80质量％/mm以下或0.75质量％/mm以下。需要说明的是，压制成形品的ΔC通过与钢板时同样的方法来获得。
本实施方式的压制成形品由于是将上述的钢板进行压制成形而得到的，因此抑制了鬼线的产生，外观品质优异。外观品质优异是指观察不到在表面产生的数mm级间隔的条纹花纹(即鬼线)。换言之，在通过目视来确认100mm×100mm的任意区域时所确认到的数mm级间隔的筋状花纹的最大长度为50mm以下。筋状花纹的最大长度优选为20mm以下。此外，更优选完全观察不到筋状花纹。
作为压制成形品的具体例子，例如可列举出汽车车体的门外板等面板系部件。
接下来，对本实施方式的钢板的制造方法进行说明。
本实施方式的钢板不依赖于制造方法，只要具有上述的特征则可得到其效果。但是，通过使用具有上述的化学组成的钢，在热轧后且冷轧后以下述条件进行退火，能够稳定地制造优选地控制了ΔC(C浓度梯度)的钢板。
(热轧后的退火)
首先，通过对具有上述的化学组成的板坯以一般的条件进行热轧，得到热轧钢板。对于所得到的热轧钢板，在大气中气氛中在高温区域中进行一次退火。该一次退火以退火温度为550～700℃、退火时间为2小时以上的条件来进行。通过在热轧后在高温区域中进行退火，从而在钢板的表层中形成Si及Mn的内部氧化物。其结果是，在冷轧后的退火中可抑制Si及Mn的表面浓集，促进脱碳。由此，能够优选地控制ΔC。
如果退火温度低于550℃或退火时间低于2小时，则无法优选地控制钢板的ΔC。
在进行了上述退火之后，通过实施酸洗处理，进行累积压下率为70％以上的冷轧，从而制造具有所期望的厚度的钢板或钢带。通过将冷轧的累积压下率设定为70％以上，从而在冷轧后的退火时可促进奥氏体再结晶，能够抑制奥氏体分率的增加。其结果是，在冷轧后的退火时C的扩散系数大的铁素体分率增加，可促进脱碳。
需要说明的是，这里所谓的累积压下率是以{1-(冷轧后板厚/冷轧前板厚)}×100(％)来表示。
通过在冷轧后进一步实施二次退火，从而得到具有所期望的机械特性的钢板。此时，例如通过将二次退火时的露点(退火炉内的平均露点)设定为-10℃以上，将700℃以上的温度区域中的钢板的滞留时间设定为50～400秒，能够稳定地将钢板的表面进行脱碳。露点的上限没有必要特别设定，但也可以设定为10℃左右。在露点过低的情况或上述滞留时间过短的情况下，脱碳不会充分进行，无法优选地控制ΔC。此外，在上述滞留时间过长的情况下，有可能得不到充分的抗拉强度。需要说明的是，退火时的温度例如为750～850℃左右。
对于上述的条件以外，没有特别限定，但例如优选满足以下的条件。
将板坯加热至1100℃以上的温度区域后，进行热轧。热轧后进行卷取，进行一次退火，接着进行酸洗。热轧的精轧温度优选为900℃以上，卷取温度优选为650℃以下。酸洗后进行冷轧。也可以在冷轧后实施二次退火，之后根据需要形成上述的镀层。
接下来，对本实施方式的压制成形品的制造方法进行说明。
为了维持所得到的组织从而抑制鬼线的产生，压制成形的方法优选为冷加工。冷加工方法没有特别限定，但只要通过使冲模和冲头相对移动来成形钢板即可。
实施例
接下来，对本发明的实施例进行说明，但实施例中的条件是为了确认本发明的可实施性及效果而采用的一个条件例。本发明并不限于这一个条件例。只要不脱离本发明的主旨、达成本发明的目的，则本发明可采用各种条件。
将具有表1中所示的化学组成的钢进行熔炼，通过连续铸造来制造厚度为240～300mm的板坯。将所得到的板坯加热至1100℃以上的温度区域后，进行热轧。热轧后进行卷取，以表2的条件进行一次退火后，进行酸洗。热轧的精轧温度设定为900℃以上，卷取温度设定为650℃以下。在酸洗后，进行累积压下率成为70～90％的冷轧。在冷轧后，以表2中所示的条件实施二次退火，根据需要形成合金化热浸镀锌层(GA)、热浸镀锌层(GI)、电镀锌层(EG)。通过以上的方法，得到表2中所示的钢板及镀覆钢板。需要说明的是，所得到的钢板及镀覆钢板的板厚为0.2～2.0mm。
进行冷轧后的退火后，使用钢板及镀覆钢板，通过压制成形来制造模拟了门外板的大致半圆筒状的模拟部件(压制成形品)。在将该模拟部件进行压制成形时，使材料(钢板或镀覆钢板)积极地流入模具中，在模拟部件的表面中的任一位置处都按照下述方式来设定：与沿着模拟部件的表面的任意的方向垂直的方向的应变相对于该方向(其任意的方向)的应变之比成为1左右。即，按照在模拟部件的表面的任何位置处都不产生应变的各向异性的方式进行压制成形。
对于所得到的钢板、镀覆钢板及模拟部件(压制成形品)，通过上述的方法求出ΔC。需要说明的是，由于钢板及镀覆钢板的ΔC与模拟部件的ΔC为相同的值，因此在表中没有记载模拟部件的ΔC。
此外，通过以下的方法，对钢板的抗拉强度及模拟部件的外观品质进行评价。需要说明的是，由于在钢板的抗拉强度与模拟部件(压制成形品)的抗拉强度之间没有大的差异，因此在钢板的时候，对是否具有作为模拟部件而言所期望的抗拉强度进行评价。
抗拉强度
抗拉强度依据JIS Z 2241：2011来进行评价。试验片设定为JIS Z 2241：2011的5号试验片。拉伸试验片的采集位置设定为距离板宽方向的端部为1/4部分，将与轧制方向垂直的方向作为长度方向。在所得到的抗拉强度为500MPa以上的情况下，作为高强度而判定为合格。另一方面，在所得到的抗拉强度低于500MPa的情况下，作为强度低劣而判定为不合格。
外观品质
外观品质通过在成形后的模拟部件的表面所产生的鬼线的程度来进行评价。对压制成形后的表面进行磨具打磨，将在表面产生的数mm级间隔的条纹花纹判断为鬼线，根据筋状花纹的产生程度，以1～5进行评分。通过目视对100mm×100mm的任意区域进行确认，将完全没有确认到筋状花纹的情况设定为“1”，将筋状花纹的最大长度为20mm以下的情况设定为“2”，将筋状花纹的最大长度超过20mm且为50mm以下的情况设定为“3”，将筋状花纹的最大长度超过50mm且为70mm以下的情况设定为“4”，将筋状花纹的最大长度超过70mm的情况设定为“5”。在评价为“3”以下的情况下，作为外观品质优异而判定为合格。另一方面，在评价为“4”以上的情况下，作为外观品质低劣而判定为不合格。
[表1]
[表2]
下划线表示为本发明的范围外、特性不优选。
观察表2可知：本发明例的压制成形品为高强度，且具有优异的外观品质。此外，可知：本发明例的钢板能够制造为高强度、且具有优异的外观品质的压制成形品。
另一方面，可知：比较例的压制成形品的强度低劣或外观品质劣化。此外，可知：比较例的钢板无法制造为高强度、且具有优异的外观品质的压制成形品。
产业上的可利用性
根据本发明的上述方案，能够提供为高强度、且具有优异的外观品质的压制成形品及能够制造该压制成形品的钢板。

Claims (7)

1.一种钢板，其特征在于，化学组成以质量％计为：
C：0.040～0.105％、
Mn：1.00～2.30％、
Si：0.005～1.500％、
Al：0.005～0.700％、
P：0.100％以下、
S：0.0200％以下、
N：0.0150％以下、
O：0.0100％以下、
Cr：0～0.80％、
Mo：0～0.16％、
Ti：0～0.100％、
B：0～0.0100％、
Nb：0～0.060％、
V：0～0.50％、
Ni：0～1.00％、
Cu：0～1.00％、
W：0～1.00％、
Sn：0～1.00％、
Sb：0～0.200％、
Ca：0～0.0100％、
Mg：0～0.0100％、
Zr：0～0.0100％、
REM：0～0.0100％、以及
剩余部分：Fe及杂质，
由距离表面为20μm深度位置的C含量即C20、距离所述表面为60μm深度位置的C含量即C60和下述式(1)算出的ΔC为0.20～0.90质量％/mm，
所述钢板的抗拉强度为500MPa以上，
ΔC＝(C60-C20)/(0.04) (1)。
2.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于，所述化学组成以质量％计含有选自下述元素中的1种或2种以上：
Cr：0.01～0.80％、
Mo：0.01～0.16％、
Ti：0.001～0.100％、
B：0.0001～0.0100％、
Nb：0.001～0.060％、
V：0.01～0.50％、
Ni：0.01～1.00％、
Cu：0.01～1.00％、
W：0.01～1.00％、
Sn：0.01～1.00％、
Sb：0.001～0.200％、
Ca：0.0001～0.0100％、
Mg：0.0001～0.0100％、
Zr：0.0001～0.0100％、及
REM：0.0001～0.0100％。
3.根据权利要求1或2所述的钢板，其特征在于，所述化学组成以质量％计为C：0.040～0.080％。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的钢板，其特征在于，所述ΔC为0.30～0.80质量％/mm。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的钢板，其特征在于，在所述钢板的至少一侧表面具有镀层。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的钢板，其特征在于，抗拉强度为500～750MPa。
7.一种压制成形品，其特征在于，其是将权利要求1～6中任一项所述的钢板进行压制成形而得到的压制成形品，
由距离表面为20μm深度位置的C含量即C20、距离所述表面为60μm深度位置的C含量即C60和下述式(1)算出的ΔC为0.20～0.90质量％/mm，
ΔC＝(C60-C20)/(0.04) (1)。
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