CN117504335A - 一种乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统及方法 - Google Patents

一种乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统及方法 Download PDF

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Abstract

本发明属于本质安全化工过程、化工过程经济技术领域，提供一种乙烷致稳侧线乙烯‑环氧乙烷联合系统及方法：乙烯和乙烷混合原料进入带侧线产品采出的乙烯乙烷精馏塔分离，塔顶采出乙烯产品，塔底采出乙烷产品，根据开车和稳定运行时不同的运行情况，调节侧线采出的乙烯和乙烷混合物的摩尔配比，混合物与纯氧混合后在乙烯直接氧化反应器内进行反应，生成气体通过环氧乙烷吸收塔吸收，塔顶气体充当反应循环气与乙烯乙烷混合物以及纯氧混合进行循环反应，塔底环氧乙烷通过汽提塔和精制塔精制得到产品环氧乙烷。本发明改变了乙烯乙烷分离方式，将精确分离改为侧线分离，在满足后续工艺需求和反应安全性前提下，降低大量能量损失，提升整体经济效益。

Description

一种乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统及方法
技术领域
本发明涉及本质安全化工过程、化工过程经济技术领域，尤其涉及一种乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统及方法。
背景技术
环氧乙烷(EO)是一种重要的有机化工原料，国内生产的环氧乙烷主要用于生产乙二醇，环氧乙烷的下游产品十分丰富，其主要用途包括杀菌消毒、抗酸化反应、火箭和喷气式燃料以及链式反应的聚合反应的链引发剂等。目前环氧乙烷的工业生产方法主要有两种，即氯乙醇法和乙烯直接氧化法。其中乙烯直接氧化法技术较为先进，适合进行大规模生产且产品数量大、质量高(产品纯度可高达99.99％)，能够很好的满足下游产品的需求。故而乙烯直接氧化法俨然成为当前工业生产环氧乙烷的主要方法。由于乙烯在氧气中有很宽的爆炸范围(2.75％～28.6％)，是故除操作条件、催化剂和反应设备以外致稳气的选用也是影响反应质量的一个重要技术指标。
致稳气的选用涉及到安全性、稳定性和移热能力等。甲烷是目前工业上直接氧化乙烯制环氧乙烷常用的致稳气，甲烷致稳具有稳定性好、安全性高等优点，但是相较于乙烷致稳仍有不足。乙烷是工艺生产中的一种常见化工产品其可以充当乙烯直接氧化过程的致稳气体。乙烷充当致稳气诸多优点：第一点，在乙烯直接氧化环氧乙烷的过程中，乙烯和环氧乙烷都是易爆危险品，乙烷作为一种致稳气，它不参与反应的同时，可以有效稀释易爆物质浓度缩小其爆炸范围，可以避免飞温爆炸等危险发生，可以极大地提高反应的安全性；第二点，乙烷较甲烷致稳时有显著提高，例如乙烯-氧-甲烷三元混合物在2.32Mpa和250℃时氧的最大推荐浓度和乙烯浓度的关系为：乙烯浓度8.0％(mol)，氧气浓度11.8％(mol)；乙烯浓度28.0％(mol)，氧气浓度10.55％(mol)。而乙烯-氧-乙烷三元混合物在2.32Mpa和250℃时氧的最大推荐浓度和乙烯浓度的关系为：乙烯浓度8.0％(mol)，氧气浓度14.55％(mol)；乙烯浓度28.0％(mol)，氧气浓度为13.0％(mol)。第三点，乙烷的热稳定性要比甲烷更优秀，例如，在进入反应器的反应原料摩尔流量相同的情况下，在200℃和2.1Mpa的反应条件下反应后温度同时达到265℃时，甲烷致稳时入口氧气含量7.87％(mol)，而乙烷致稳时入口氧气浓度可以达到11.64％(mol)。
当体系选用乙烷致稳以后，进入乙烯直接氧化反应器的进料变成主要是乙烯、乙烷和氧气的混合气体。由于在甲烷致稳时，对于乙烯的纯度要求不小于99.95(vol)％，这势必要求工艺过程中的乙烯乙烷进行高纯度分离，将会导致高额的能量消耗；而改用乙烷制稳以后，可采用塔顶高纯度乙烯产品、塔底高纯度乙烷产品和侧线按照一定比例混合的乙烷、乙烯的方式进行采出(该比例会随着开车状态和稳态运行状态而发生改变)。在进料物流相同的前提下，将分离由精确分离改为侧线分离将会节约大量能量，在确保高安全性的同时，节约了大量能量，提高整体的经济性。
CN 110201487A公开了一种乙烯法制环氧乙烷中高纯度高收率甲烷致稳气净化与再利用方法，在该方法提除新的工艺方法，提高了对工序中甲烷的利用率，但是工艺过程比较复杂能耗较高，采用甲烷致稳气导致反应器内所允许的最高含氧量偏低，反应器效率偏低，工业应用受到一定限制。
发明内容
本发明的目的旨在提供一种乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统及方法，合理选用新的致稳气，在安全的条件下使用经济性高的乙烯和氧气的摩尔配比，降低能耗改进乙烯直接氧化反应器前乙烯乙烷精馏塔的分离方式，配套选用合适的反应温度、反应压力和空速，使得乙烯直接氧化法的反应性能能达到工业化的水平。
为实现上述目的，本发明采用如下技术方案：一种乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统，包括乙烯乙烷分离系统、乙烯直接氧化生成环氧乙烷系统和环氧乙烷精制系统三个部分；乙烯乙烷分离系统包括带侧线产品采出的乙烯乙烷精馏塔T1；乙烯直接氧化生成环氧乙烷系统包括混合器MIX、干燥装置V1、除二氧化碳装置V2、乙烯直接氧化反应器R1、环氧乙烷吸收塔T2、多个换热装置和压缩机C1；环氧乙烷精制系统包括环氧乙烷汽提塔T3和环氧乙烷精制塔T4；
乙烯乙烷精馏塔T1侧线产品与纯氧气分别在各自的换热装置中换热后，于混合器MIX中进行混合，所得混合物通过干燥装置V1后通入乙烯直接氧化反应器R1，之后进入第三换热装置H3换热，换热后通往环氧乙烷吸收塔T2；环氧乙烷吸收塔T2塔顶产品进入到除二氧化碳装置V2，依次经过压缩机C1和第四换热装置H4后循环回到混合器MIX中进行循环；环氧乙烷吸收塔T2塔底产品通入环氧乙烷汽提塔T3中，环氧乙烷汽提塔T3塔顶通往环氧乙烷精制塔T4。
一种乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合方法，乙烯和乙烷混合原料进入带侧线产品采出的乙烯乙烷精馏塔T1进行分离；乙烯乙烷精馏塔T1塔顶采出乙烯产品(可达到99.95wt％以上)，塔底采出乙烷产品(可达到99.95wt％以上)，乙烯乙烷精馏塔T1的侧线产品采出为不同的摩尔配比，侧线采出的乙烯和乙烷形成混合物，经过第一换热装置H1换热得到换热后的乙烯和乙烷混合物1；纯氧气经过第二换热装置H2换热得到换热后的氧气2；换热后的乙烯和乙烷混合物1和换热后的氧气2按照一定比例在混合器MIX内混合得到乙烯、乙烷和氧气的混合物3；经过干燥装置V1干燥脱水，得到反应物4；反应物4输入至乙烯直接氧化反应器R1内进行反应，其中乙烷充当致稳气，反应产生的反应热部分由反应器外移热剂带走，反应结束后的产物5经过第三换热装置H3得到进料气6；进料气6通入至环氧乙烷吸收塔T2塔底洗去环氧乙烷；环氧乙烷吸收塔T2塔顶气体混合物7经除二氧化碳装置V2脱除二氧化碳后，经压缩机C1升温升压充当反应循环气9，经第四换热装置H4换热后，成为重新进入混合器的反应循环气10，返回到混合器MIX中；在乙烯乙烷精馏塔T1侧线流股补充整体工艺流程中消耗掉的乙烯和乙烷；环氧乙烷吸收塔T2水洗出的环氧乙烷8通入环氧乙烷汽提塔T3，环氧乙烷汽提塔T3塔底的液体混合物12采出；环氧乙烷汽提塔塔顶气体11通入环氧乙烷精制塔T4，环氧乙烷精制塔T4塔顶采出气体杂质13，环氧乙烷精制塔T4塔底得到环氧乙烷产品14。
所述乙烯和乙烷混合原料中乙烷的摩尔配比为1％～99％，其余为乙烯。
所述乙烯乙烷精馏塔T1侧线产品采出的乙烯和乙烷中乙烷的摩尔配比为0％～80％。
所述进入乙烯直接氧化反应器R1的反应物4的乙烯摩尔配比为5％～50％，其余为氧气和致稳气；乙烯、氧气和致稳气混合后无爆炸危险；所述乙烯直接氧化反应器R1内反应温度为150～250℃，反应压力为1.5Mpa～2.5Mpa，空速为10～50000h-1。
所述乙烯直接氧化反应器R1为列管式固定床反应器，其内催化剂为银催化剂。
所述乙烯直接氧化反应器R1中的抑制剂二氯乙烷EDC抑制剂摩尔浓度为0～3.5E-04％。
所述乙烯乙烷精馏塔T1的分离方式为精确分离。
本发明的有益效果在于：本发明改变了乙烯乙烷分离方式，将精确分离改为侧线分离，在满足后续工艺需求的前提下，降低了大量能量损失，降低设备的操作费用，提高工艺的经济性。本发明采用经济、环保的乙烯直接氧化法合成环氧乙烷。本发明在确保安全的前提下，增大了反应器内反应允许最高氧浓度，增大了反应整体的转化率，提高工艺过程的经济性，并且达到了适合工艺生产的水平。
附图说明
图1为乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统及方法示意流程图；
图2为乙烯乙烷精馏塔分离方式；
图3为乙烯-氧-致稳气三元混合物在2.32MPa和250℃时氧的最大推荐浓度和乙烯浓度的关系。
图中，T1为乙烯乙烷精馏塔；T2为环氧乙烷吸收塔；T3为环氧乙烷汽提塔；T4为环氧乙烷精制塔；H1为第一换热装置、H2为第二换热装置、H3为第三换热装置、H4为第四换热装置；MIX为混合器；V1为除水装置；V2为除二氧化碳装置；C1为压缩机；R1为乙烯直接氧化反应器；FEED为乙烯乙烷混合进料；C2H4为乙烯产品；C2H6为乙烷产品；MIXER为乙烯和乙烷的混合物；
1为换热后的乙烯和乙烷混合物；O2为进料纯氧气；2为换热后的氧气；3为乙烯、乙烷和氧气的混合物；4为反应物；5为反应结束后的产物；6为进料气；7为塔顶气体混合物；8为水洗出的环氧乙烷；9为反应循环气；10为重新进入混合器的反应循环气；11为环氧乙烷汽提塔塔顶气体；12为液体混合物；13为气体杂质；14为环氧乙烷产品。
具体实施方式
提供一种乙烷致稳的侧线乙烯-环氧乙烷联合系统及方法如图1，该方法提供了一种新的乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统及方法，该系统包括乙烯乙烷分离系统、乙烯直接氧化生成环氧乙烷系统和环氧乙烷精制系统三个部分，其中乙烯乙烷分离系统含有带侧线采出的乙烯乙烷精馏塔，乙烯直接氧化生成环氧乙烷系统含有混合器、干燥装置、除二氧化碳装置、乙烯直接氧化反应器、环氧乙烷吸收塔、多个换热器和压缩机，环氧乙烷精制系统包含环氧乙烷汽提塔和环氧乙烷精制塔，其中T1为乙烯乙烷精馏塔；T2为环氧乙烷吸收塔；T3为环氧乙烷汽提塔；T4为环氧乙烷精制塔；H1、H2、H3和H4为换热装置；MIX为混合器；V1为干燥装置；V2为除二氧化碳装置；C1为压缩机；R1为乙烯直接氧化反应器；该流程包括：来源于其他工序的乙烯和乙烷混合原料FEED进入带侧线产品采出的乙烯乙烷精馏塔T1进行分离，塔顶采出C2H4产品(可达到99.95wt％以上)，塔底采出C2H6产品(可达到99.95wt％以上)，根据后续的化工设备运行情况，侧线流股MIXER采出采用不同的摩尔配比，在开车时，乙烯乙烷精馏塔T1侧线采出流股MIXER的乙烯乙烷在H1预热后按照一定比例与被第二换热装置H2预热的纯氧O2流股在混合器MIX混合后进入干燥装置V1干燥脱水，而后通往乙烯直接氧化反应器R1内进行反应，其中乙烯直接氧化反应器R1产生的反应热部分由反应器外移热剂带走的，而后在第三换热装置H3内降低温度，然后反应后生成的进料气6通过环氧乙烷吸收塔T2洗去环氧乙烷8，吸收塔顶气体混合物7在二氧化碳吸收装置V2中除二氧化碳后经过压缩机C1和第四换热装置H4升温升压充当反应循环气10返回到混合器MIXER中，需在乙烯乙烷精馏塔T1中侧线采出MIXER中分离补充工艺流程中消耗掉的定量乙烯和少量乙烷，然后在第一换热装置H1中预热后的流股1在混合器MIX中与反应循环气10和在第二换热装置H2换热后的氧气2进行混合，然后重复上述反应进行循环，水洗出的环氧乙烷8通过环氧乙烷汽提塔T3和环氧乙烷精制塔T4精制得到环氧乙烷产品14。图1中，H2O-OUT为除水装置除去的水；COOL-IN为进入乙烯直接氧化反应器外的移热剂；COOL-OUT为离开乙烯直接氧化反应器外的移热剂；H2O为进入环氧乙烷吸收塔的清水吸收剂；CO2表示被脱除的二氧化碳。
本发明方法，在确保反应安全性的前提下，降低了能耗，提升了整体的经济效益。下面结合具体实施例对本发明技术方案进行详细说明，此处所描述的具体实施例仅用以解释本发明，但是本发明的保护范围不局限于所述实施例。
本发明提供的方法为首先选用合适的致稳气，根据乙烯的摩尔浓度以及致稳气的类型确定安全条件下的最高允许的氧浓度，如图3所示；接着，开车时，保证乙烯乙烷精馏塔的侧线产出中有一定的乙烷乙烯摩尔配比，与外来加入纯氧气按照合适的摩尔配比进行充分混合以形成反应物，然后将反应物通入列管式固定床反应器，通过控制反应的温度、压力、空速等保证反应器出口获得满足工业化要求的环氧乙烷；随后，稳态时，致稳气乙烷循坏回到反应器入口，此时需要改变乙烯乙烷精馏塔侧线产品乙烯和乙烷的摩尔配比，保证侧线产品中乙烯和乙烷的量能够弥补循环过程中致稳气乙烯和乙烷消耗的量，与外来加入纯氧气按照合适的摩尔配比进行充分混合以形成反应物，此过程需保证反应物中致稳气的摩尔配比与开车时进入反应器的反应物相同，然后将反应物通入列管式固定床反应器，通过控制反应的温度、压力、空速等保证反应器出口获得满足工业化要求的环氧乙烷。
实施例1
选用氮气为致稳气，氮气、乙烯和氧气的摩尔配比为74.7％、17.4％和7.9％；将上述摩尔配比的乙烯、氧气和氮气通入预混合气形成反应物，此时的反应无爆炸危险；此时乙烯乙烷精馏塔塔顶产品为纯乙烯，塔底产品为纯乙烷，无侧线采出。将反应气通入列管式反应器，控制反应器入口温度为200℃、反应压力为2.1Mpa和空速4200h-1此时反应出口温度为250.3℃，环氧乙烷出口浓度为0.71％。当乙烯乙烷精馏塔进料4029.51kmol/hr且乙烯和乙烷摩尔配比分别为57.6％和42.4％时，且保证塔顶塔底都是质量纯度99.95％的纯乙烯和纯乙烷时，塔顶冷凝器热负荷为-4.84e+07kJ/hr,塔底再沸器热负荷6.40e+07kJ/hr。
实施例2
选用甲烷气为致稳气，甲烷、乙烯和氧气的摩尔配比为70.6％、19.3％和10.1％；将上述摩尔配比的乙烯、氧气和氮气通入预混合气形成反应物，此时的反应无爆炸危险；此时乙烯乙烷精馏塔塔顶产品为纯乙烯，塔底产品为纯乙烷，无侧线采出。将反应气通入列管式反应器，控制反应器入口温度为200℃、反应压力为2.1Mpa和空速4200h-1此时反应出口温度为250.3℃，环氧乙烷出口浓度为1.0％。当乙烯乙烷精馏塔进料4029.51kmol/hr且乙烯和乙烷摩尔配比分别为57.6％和42.4％时，且保证塔顶塔底都是质量纯度99.95％的纯乙烯和纯乙烷时，塔顶冷凝器热负荷为-4.84e+07kJ/hr，塔底再沸器热负荷6.40e+07kJ/hr。
实施例3
选用乙烷气为致稳气，乙烷、乙烯和氧气的摩尔配比为64.2％、22.9％和12.9％；将上述摩尔配比的乙烯、氧气和氮气通入预混合气形成反应物，此时的反应无爆炸危险；若此时乙烯乙烷精馏塔塔顶产品为纯乙烯，塔底产品为纯乙烷，无侧线采出。将反应气通入列管式反应器，控制反应器入口温度为200℃、反应压力为2.1Mpa和空速4200h-1此时反应出口温度为250.3℃，环氧乙烷出口浓度为1.51％。当乙烯乙烷精馏塔进料4029.51kmol/hr且乙烯和乙烷摩尔配比分别为57.6％和42.4％时，且保证塔顶塔底都是质量纯度99.95％的纯乙烯和纯乙烷时，塔顶冷凝器热负荷为-4.84e+07kJ/hr,塔底再沸器热负荷6.40e+07kJ/hr。
实施例4
选用乙烷气为致稳气，乙烷、乙烯和氧气的摩尔配比为64.2％、22.9％和12.9％；将上述摩尔配比的乙烯、氧气和氮气通入预混合气形成反应物，此时的反应无爆炸危险；若此时乙烯乙烷精馏塔塔顶产品为纯乙烯，塔底产品为纯乙烷，侧线为乙烯乙烷混合物采出。将反应气通入列管式反应器，控制反应器入口温度为200℃、反应压力为2.1Mpa和空速4200h-1此时反应出口温度为250.3℃，环氧乙烷出口浓度为1.51％。当开车时，乙烯乙烷精馏塔进料4029.51kmol/hr其中乙烯和乙烷摩尔配比分别为57.6％和42.4％，且保证塔顶塔底都是不低于质量纯度99.95％的纯乙烯和纯乙烷时，开车时，侧线乙烯和乙烷摩尔配比为31.3％和68.7％，此时塔顶冷凝器热负荷为-3.34e+07kJ/hr,塔底再沸器热负荷3.83e+07kJ/hr；平稳运行时，侧线乙烯和乙烷摩尔配比为98.77％和1.23％时，塔顶冷凝器热负荷为-4.83e+07kJ/hr，塔底再沸器热负荷6.27e+07kJ/hr。
对比实施例1、实施例2和实施例3
反应最高允许含氧量的高低是评价乙烯直接氧化反应质量高低的一个重要指标，通过将实施例1、2和3进行对比可知，在进口摩尔流量、温度、压力、空速和出口温度相同的情况下，乙烷致稳气相较于氮气和甲烷致稳气既提高了最大容许氧浓度，亦提高了反应的转化率，在确保安全性的前提下提高了工艺的经济性。
对比实施例3、实施例4
乙烯直接氧化法制环氧乙烷过程中，当选用乙烷做致稳气以后供给反应原料的乙烯乙烷精馏塔可以进行侧线产品采出，当乙烯乙烷塔进行塔顶是99.95％(wt)乙烯，塔底是99.95％(wt)乙烷的分离时能耗为塔顶冷凝器热负荷为-4.84e+07kJ/hr,塔底再沸器热负荷6.40e+07kJ/hr；而当选用乙烷做致稳气以后，进行侧线采出时，开车时，塔顶冷凝器热负荷为-3.34e+07kJ/hr,塔底再沸器热负荷3.83e+07kJ/hr；稳定运行时塔顶冷凝器热负荷为-4.83e+07kJ/hr,塔底再沸器热负荷6.27e+07kJ/hr，由此可见，无论是开车时还是平稳运行时都节约大量的能源消耗。

Claims (8)

1.一种乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统，其特征在于，该乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合系统包括乙烯乙烷分离系统、乙烯直接氧化生成环氧乙烷系统和环氧乙烷精制系统三个部分；乙烯乙烷分离系统包括带侧线产品采出的乙烯乙烷精馏塔(T1)；乙烯直接氧化生成环氧乙烷系统包括混合器(MIX)、干燥装置(V1)、除二氧化碳装置(V2)、乙烯直接氧化反应器(R1)、环氧乙烷吸收塔(T2)、多个换热装置和压缩机(C1)；环氧乙烷精制系统包括环氧乙烷汽提塔(T3)和环氧乙烷精制塔(T4)；
乙烯乙烷精馏塔(T1)侧线产品与纯氧气分别在各自的换热装置中换热后，于混合器(MIX)中进行混合，所得混合物通过干燥装置(V1)后通入乙烯直接氧化反应器(R1)，之后进入第三换热装置(H3)换热，换热后通往环氧乙烷吸收塔(T2)；环氧乙烷吸收塔(T2)塔顶产品进入到除二氧化碳装置(V2)，依次经过压缩机(C1)和第四换热装置(H4)后循环回到混合器(MIX)中进行循环；环氧乙烷吸收塔(T2)塔底产品通入环氧乙烷汽提塔(T3)中，环氧乙烷汽提塔(T3)塔顶通往环氧乙烷精制塔(T4)。
2.一种乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合方法，其特征在于，乙烯和乙烷混合原料进入带侧线产品采出的乙烯乙烷精馏塔(T1)进行分离；乙烯乙烷精馏塔(T1)塔顶采出乙烯产品，塔底采出乙烷产品，乙烯乙烷精馏塔(T1)的侧线产品采出为不同的摩尔配比，侧线采出的乙烯和乙烷形成混合物，经过第一换热装置(H1)换热得到换热后的乙烯和乙烷混合物(1)；纯氧气经过第二换热装置(H2)换热得到换热后的氧气(2)；换热后的乙烯和乙烷混合物(1)和换热后的氧气(2)按照一定比例在混合器(MIX)内混合得到乙烯、乙烷和氧气的混合物(3)；经过干燥装置(V1)干燥脱水，得到反应物(4)；反应物(4)输入至乙烯直接氧化反应器(R1)内进行反应，其中乙烷充当致稳气，反应产生的反应热部分由反应器外移热剂带走，反应结束后的产物(5)经过第三换热装置(H3)得到进料气(6)；进料气(6)通入至环氧乙烷吸收塔(T2)塔底洗去环氧乙烷；环氧乙烷吸收塔(T2)塔顶气体混合物(7)经除二氧化碳装置(V2)脱除二氧化碳后，经压缩机(C1)升温升压充当反应循环气(9)，经第四换热装置(H4)换热后，成为重新进入混合器的反应循环气(10)，返回到混合器(MIX)中；在乙烯乙烷精馏塔(T1)侧线流股补充整体工艺流程中消耗掉的乙烯和乙烷；环氧乙烷吸收塔(T2)水洗出的环氧乙烷(8)通入环氧乙烷汽提塔(T3)，环氧乙烷汽提塔(T3)塔底的液体混合物(12)采出；环氧乙烷汽提塔塔顶气体(11)通入环氧乙烷精制塔(T4)，环氧乙烷精制塔(T4)塔顶采出气体杂质(13)，环氧乙烷精制塔(T4)塔底得到环氧乙烷产品(14)。
3.根据权利要求2所述的乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合方法，其特征在于，所述乙烯和乙烷混合原料中乙烷的摩尔配比为1％～99％，其余为乙烯。
4.根据权利要求2或3所述的乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合方法，其特征在于，所述乙烯乙烷精馏塔(T1)侧线产品采出的乙烯和乙烷中乙烷的摩尔配比为0％～80％。
5.根据权利要求4所述的乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合方法，其特征在于，所述进入乙烯直接氧化反应器(R1)的反应物(4)的乙烯摩尔配比为5％～50％，其余为氧气和致稳气；乙烯、氧气和致稳气混合后无爆炸危险；所述乙烯直接氧化反应器(R1)内反应温度为150～250℃，反应压力为1.5Mpa～2.5Mpa，空速为10～50000h-1。
6.根据权利要求2、3或5所述的乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合方法，其特征在于，所述乙烯直接氧化反应器(R1)为列管式固定床反应器，其内催化剂为银催化剂。
7.根据权利要求6所述的乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合方法，其特征在于，所述乙烯直接氧化反应器(R1)中的抑制剂二氯乙烷EDC抑制剂摩尔浓度为0～3.5E-04％。
8.根据权利要求2、3、5或7所述的乙烷致稳侧线乙烯-环氧乙烷联合方法，其特征在于，所述乙烯乙烷精馏塔(T1)的分离方式为精确分离。
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