CN116143966A - 一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂及其制备方法 - Google Patents

一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明属于钻井技术领域，具体涉及一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂及其制备方法。该降滤失剂是以N,N‑二甲基二烯丙基氯化铵和对苯乙烯磺酸钠为原料，采用嵌段聚合的方法共聚而成，方法简便，操作简单，条件易控制，产率高。该降滤失剂具有良好的抗高温、耐盐性能，抗温可达200℃，同时，与钻井液配伍性较好，在淡水钻井液、4%盐水钻井液、饱和盐水钻井液中均有较好的流变和降滤失性能，适用于深井和超深井钻井的需要。

Description

一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂及其制备方法
技术领域
本发明属于钻井技术领域，具体涉及一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂及其制备方法。
背景技术
随着现代石油工业的迅猛发展和对石油需求量的不断增加，钻遇地层日趋复杂，钻遇深井、超深井越来越多，有些井底温度甚至达到200℃及以上，这对现代钻井工艺技术提出了巨大挑战。
降滤失剂作为钻井液最重要的处理剂之一，对保证安全、快速、高效钻井起着重要作用。而高温高压的深井井下环境会使普通钻井液降滤失剂出现高温交联、高温降解、高温增稠等问题，从而使其滤失性和流变性失去控制，所以，普通的钻井液降滤失剂已不能满足深井、超深井的钻井需要，因此，抗高温钻井液降滤失剂的研发已成为本领域最核心的内容。
现有的抗高温降滤失剂主要分为天然/天然改性高分子化合物和合成聚合物类降滤失剂。天然/天然改性高分子化合物类降滤失剂（主要包括纤维素、淀粉、腐殖酸及其改性产物）主要用于钻遇井底温度不超过180℃的深井，因此其使用范围受到限制。而聚合物类降滤失剂是通过不饱和或环状的碳键相互加成得到的，一般以－C－C－键作为共聚物分子的主链，单体上的功能性基团一般在共聚物的侧链上。在共聚物高分子中，－C－C－键的断裂需要很高的能量，即使环境温度很高，也不易发生断裂。因此，此类降滤失剂的主链较其他类型的降滤失剂更加稳定，抗高温能力更强。
但是，现有技术中，为使聚合物降滤失剂在高温高盐条件下起到较好的降滤失作用，必须加大其用量，但由于其相对分子量较高，加大用量后同样会带来钻井液体系粘度增加使其流变性不易控制的问题。
目前较好的高温高压降滤失剂有磺化酚醛树脂(SMP-1和SMP-2)，基本可以满足200℃以内淡水钻井的需要，但不能满足超高温条件下的盐水和饱和盐水高温高压降滤失量和流变性的要求，同时其结构不易控制，滤失剂性能不够稳定。
梳型共聚物的支链与主链通过官能团进行连接，以梳子形状组织起来，通过体积效应和电性排斥，可以增大主链刚性，不容易纠缠卷曲，促进规则的大分子链伸展，这些特征使梳型共聚物具有特殊的固态性能和液态性能；梳型聚合物具备更大的水动力体积及排斥作用，增黏、抗盐能力强，降滤失剂效果好，加量低，在抗高温高钙降滤失剂方面具有更大的前景，与此同时，梳状聚合物较低的分子量在运用于钻井液的时候，不会大幅度的增加钻井液的粘度，从而避免了市面上的高分子量的降滤失剂造成的钻井液粘度增大的问题，以及由此引发的一系列工程运用中的资源损失。
中国发明专利CN201810525580.4公开了一种梳型结构两性离子聚合物降滤失剂及其制备方法，该降滤失剂由2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸，聚乙二醇单甲醚丙烯酸酯，N,N-二甲基丙烯酰胺，二甲基二烯丙基氯化铵这四种单体共聚而成，具有较高的抗温抗盐效果以及优良的降滤失性能，但该共聚物分子量过大，作为降滤失剂加入钻井液后使钻井液粘度增加，极大妨碍了钻井液的流动，降低了钻井效率，造成人员和资源的浪费。
中国发明专利CN202110906630.5公开了一种钻井泥浆膨润土抗温抗盐梳型聚合物降滤失剂，由丙烯酰胺基烷基苯磺酸、丙烯酰胺基烷基苯磺酸盐表面活性剂、N-氧代烃基丙烯酰胺和丙烯腈为聚合单体进行聚合反应得到，同样具有不错的抗温抗盐性能，但该共聚物由各单体枝接而成，除了同样带有的分子量过大的问题，这篇文献中的单体选择也不尽如人意，缺少两性离子的配合，会使其综合性能大打折扣。
总的来说，上述两件专利均存在单体较多，分子量不可控，同时聚合单体的选择不够好，在高温下酰胺基的水解作用仍然会使其性能降低，尤其是存在钙、镁等高价金属离子时，长期稳定性仍然没有解决。就结构而言，始终以链状为主的聚合物处理剂在热稳定性和剪切稳定性方面仍然存在缺陷，高温老化前后钻井液的黏度和切力变化大，给钻井液处理维护带来困难。还有聚合物结构不可设计等缺点。
相比之下，嵌段共聚物降滤失剂可通过设计聚合物结构及调控分子量以对其流变性能及降滤失性能进行调节，能给根据具体用途设计合适的结构。同时可控的梳型聚合物可均匀吸附在黏土表面，具有更好的保护胶体稳定性的作用，因而表现出良好的降滤失效果。
发明内容
有鉴于此，本发明的目的在于克服现有技术中的不足，提供一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂及其制备方法。
本发明的目的是通过以下技术方案来实现的：
一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂，其特征在于，结构如下所示：
Figure SMS_1
。
本发明还提供一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂的制备方法，以N,N-二甲基二烯丙基氯化铵和对苯乙烯磺酸钠为原料采用嵌段聚合的方式共聚而成。
合成反应式如下所示：
Figure SMS_2
进一步的，具体包括以下步骤：
S1. 取所述N,N-二甲基二烯丙基氯化铵和所述对苯乙烯磺酸钠溶于蒸馏水中并搅拌均匀，得到混合溶液Ⅰ；
S2. 向所述混合溶液Ⅰ中加入催化剂并搅拌均匀，得到混合溶液Ⅱ；
S3. 在保护气氛围下加热至反应温度，向所述混合溶液Ⅱ中加入引发剂进行反应，得到包含产物的混合溶液Ⅲ。
进一步的，还包括以下步骤：
S4. 向所述混合溶液Ⅲ中加入四氢呋喃终止反应，得到胶状物Ⅳ；
S5. 向胶状物Ⅳ中加入沉析剂提取产物，将提取得到的产物浸泡于有机溶剂中除杂；
S6. 将除杂完毕的产物置于索氏提取器中进行提纯，提纯结束后进行干燥，得到所述二元梳状共聚物抗温抗盐降滤失剂。
进一步的，步骤S1中，所述N,N-二甲基二烯丙基氯化铵和所述对苯乙烯磺酸钠的摩尔比为1~1.5: 1~1.5，所述混合溶液Ⅰ中，单体总质量浓度为10%~35%。
所述单体指的是所述N,N-二甲基二烯丙基氯化铵和所述对苯乙烯磺酸钠。
进一步的，步骤S2中，所述催化剂选自溴化铜和2-2联二吡啶的混合物，二硫代苯甲酸酯或三硫代碳酸酯中的一种；
和/或，步骤S2中，所述催化剂的加量为单体总质量的0.8%~1.2%。
进一步的，所述混合物中，溴化铜和2-2联二吡啶的摩尔比为0.8~1.2:2.5~3.5。
进一步的，步骤S3中，所述保护气包括氮气或惰性气体，所述反应温度为50~120℃，所述引发剂选自2-溴异丁酸乙酯，偶氮二异丁腈和α-溴代异丁酸酯中的一种，反应时间为5~7小时；
和/或，步骤S3中，所述引发剂的加量为单体总质量的0.8%~1.2%。
进一步的，步骤S4中，所述四氢呋喃的加量为单体总质量的8%~15%；
和/或，步骤S5中，所述沉析剂选自无水乙醇、异丙醇、乙酸乙酯、丙酮、氯仿、乙醚、四氢呋喃、苯、甲苯、环己烷中的一种或两种以上任意比例的混合物，所述有机溶剂选自丙酮，乙醇和丁酮中的一种，所述浸泡的时间为24~72小时，所述提取的次数为2~4次；
和/或，步骤S6中，所述分离提纯的溶剂选用无水乙醇，所述干燥为真空干燥，干燥温度为40~70℃。
本发明还提供一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂在钻井工艺中的应用。
由于同种电荷相互排斥，本发明提供的二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂在实际钻井液中的侧链分布情况如下所示：
Figure SMS_3
本发明聚合的单体之一为N,N-二甲基二烯丙基氯化铵，其含有季铵盐基团，季铵盐基团相比于羟基、酰胺基等吸附基团，具有较强而稳定的静电吸附能力，且含有阳离子吸附基团，可与黏土颗粒发生中和作用降低Zeta电位，减小了电负性，从而抑制水化膨胀，进而使钻井过程中井壁形成的滤饼薄而致密，渗透率低。
本发明聚合的另一单体为苯乙烯磺酸钠，其磺酸基团有较强的水化能力，且磺酸基团对盐钙不敏感，抗温性能良好，其中阳离子能够通过静电作用吸附在黏土颗粒上，中性基团可在周围形成水化膜，阴离子部分则有利于增强斥力作用，综合提高体系的聚结稳定性。
本发明制备的降滤失剂为梳型嵌段共聚物，梳型聚合物的排布方式使体系内部分子、颗粒之间具有更强的相互作用力，可均匀吸附在黏土表面，具有更好的保护胶体稳定性的作用，因而表现出良好的降滤失效果。而嵌段共聚的方式可通过设计聚合物结构及调控分子量以对其流变性能及降滤失性能进行调节，能给根据具体用途设计合适的结构，以满足不同环境深井钻井的需要。
本发明的有益效果是：
1. 本发明采用的可控嵌段聚合方法简便，操作简单，条件易控制，产率高；
2. 本发明制备的降滤失剂抗高温、耐盐性能较好，抗温可达200℃，与钻井液配伍性较好，在淡水钻井液、4%盐水钻井液、饱和盐水钻井液中均有较好的流变和滤失性能；
3. 本发明制备的降滤失剂可在钻井时可使井壁形成的薄，致密，渗透率低的滤饼，能有效降低滤失量，适用于深井和超深井钻井需要。
附图说明
图1为本发明实施例1制备的降滤失剂的红外光谱图；
图2为本发明实施例1制备的降滤失剂的核磁共振氢谱。
具体实施方式
下面结合附图进一步详细描述本发明的技术方案，但本发明的保护范围不局限于以下所述。
实施例1
将对苯乙烯磺酸钠(SSS) 17.2g（0.08mol）溶解于95mL去离子水中，再加入N,N-二甲基二烯丙基氯化铵(DMDAAC)12.9ml（0.08mol）混合均匀，紧接着加入0.3g溴化铜和2-2联二吡啶的混合物（摩尔比：1:3）。加入带温度计、回流装置的四口烧瓶中，搅拌，通氮排氧。将反应温度设定为75℃。通氮气30 分钟后，温度升至75℃时，向烧瓶中加入0.3g 2-溴异丁酸乙酯，保温反应6小时，得到液体，取出四颈烧瓶，冷却，加入大量四氢呋喃（约5g）终止反应，得到胶状物。再用无水乙醇将此胶状物反复提取3次；再将提取产物浸泡于丙酮中48 h 以除去残留的杂质，然后再在索氏提取器中用无水乙醇抽提以除去未反应的单体和引发剂；最后将所得产物置于50℃下真空干燥已除去无水乙醇，得到最终产物，产率为88.7%。
实施例2
将对苯乙烯磺酸钠(SSS) 31.09g （0.15mol）溶解于500mL去离子水中，再将N,N-二甲基二烯丙基氯化铵21.6mL（0.17mol）以及0.5g二硫代苯甲酸酯混合，加入带温度计、回流装置的四口烧瓶中，搅拌，通氮排氧。将反应温度设定为120℃。通氮气30分钟后，温度升至120℃时，向烧瓶中加入0.52 g 偶氮二异丁腈，保温反应5小时，得到液体，反应至预定的时间后，取出四颈烧瓶，冷却，加入大量四氢呋喃（约8g）终止反应，得到胶状物。再用无水乙醇将此胶状物反复提取2次；再将提取产物浸泡于乙醇中24 h以除去残留的杂质，然后再在索氏提取器中用无水乙醇抽提以除去未反应的单体和引发剂；最后将所得产物置于40℃下真空干燥已除去无水乙醇，得到最终产物，产率为83.4%。
实施例3
将对苯乙烯磺酸钠(SSS) 62.17g（0.3mol）溶解于500mL去离子水中，再将N,N-二甲基二烯丙基氯化铵34.2 mL（0.22mol）以及10g三硫代碳酸酯，加入带温度计、回流装置的四口烧瓶中，搅拌，通氮排氧。将反应温度设定为50℃。通氮气30分钟后，温度升至50℃时，向烧瓶中加入0.96gα-溴代异丁酸酯，保温反应7小时，得到对应液体，反应至预定的时间后，取出四颈烧瓶，冷却，加入大量四氢呋喃（约15g）终止反应，得到胶状物。再用无水乙醇将此胶状物反复提取4次；再将提取产物浸泡于丁酮中72 h以除去残留的杂质，然后再在索氏提取器中用无水乙醇抽提以除去未反应的单体和引发剂；最后将所得产物置于70℃下真空干燥已除去去无水乙醇，得到最终产物，产率为79.8%。
图1为本发明实施例1制备的降滤失剂的红外光谱图，分析如下：
2931.90cm-1对应N,N-二甲基二烯丙基氯化胺中-CH3的C-H伸缩振动吸收峰，1553.72cm-1和1458.50cm-1对应对苯乙烯磺酸钠中苯环的特征吸收峰，1416.84cm-1和1387.08cm-1对应N,N-二甲基二烯丙基氯化铵聚合后产生五元杂环的伸缩振动吸收峰， N,N-二甲基二烯丙基氯化胺中-CH3中C-H面内弯曲振动吸收峰，1303.77cm-1为酰胺基团中N-H面内弯曲振动， 1190.70，1122.26，1038.94，1006.21cm-1对应对苯乙烯磺酸钠中-SO3-的特征吸收峰，且在1650-1620cm-1没有吸收峰证明不存在C=C，由分析可得，合成产物为DMDAAC/SSS的二元梳状共聚物。
图2为本发明实施例1制备的降滤失剂的核磁共振氢谱，分析如下：
H1NMR中，7.56ppm、7.18ppm对应对苯乙烯磺酸钠中苯环上的质子的吸收峰，4.50-4.79ppm对应溶剂D2O的复杂吸收峰，3.47、3.50ppm对应N,N-二甲基二烯丙基氯化铵中和的质子吸收峰， 2.98ppm对应连接苯环的质子吸收峰，1.47ppm对应分子主链结构中的的质子吸收峰，其他吸收峰可能是由于在聚合物的精制纯化过程中引入了乙醇杂质等未完全除去引起的。结合红外光谱分析可以得出，二元梳状共聚物已成功制备。
按照行业标准《SY-T 5621-93钻井液测试程序》对上述实施例制备的共聚物降滤失剂进行性能测试：
实施例4：
实施例1所得的共聚物降滤失剂加量对淡水钻井液流变性能和滤失性能影响，测试结果如下表1所示：
表1
Figure SMS_4
上述表1中， AV为表观粘度；PV为塑性粘度；YP为动切力；FL(API)为常温中压滤失量；FL(HTHP)为高温高压滤失量；其中高温高压滤失量测试条件为：(180℃、3.5MPa)。
由上述表1可知，随着聚合物降滤失剂含量的增加，老化前后表观粘度、塑性粘度、动切力均呈现上升趋势，但上升幅度不太大，说明该降滤失剂的增粘效果不明显，对钻井液的流变性容易控制。但老化后其流变参数较老化前均有所下降。当聚合物加量在1.2%时，可以控制老化前API滤失量为6.4mL，180℃老化16h后API滤失量为9.6mL，高温高压滤失量控制在20mL左右。
对照例1
市售抗高温高盐降滤失剂（购自得顺源，DSP-2型号）加量对淡水钻井液流变性能和滤失性能影响，测试方法同实施例4，测试结果如下表2所示：
表2
Figure SMS_5
可以看出，本发明实施例1制备的产品，在淡水钻井液中，当加量与市售产品相同时，不论是老化前还是老化后，表观粘度和塑性粘度都更小，具有更好的流变性，同时，降滤失性能也更优。
实施例5：
实施例2制得的共聚物降滤失剂加量对4%的盐水钻井液流变性能和滤失性能影响，测试结果如下表3所示：
表3
Figure SMS_6
由上述表3可知，随着共聚物降滤失剂含量的增加，老化前API滤失量整体呈减小的趋势，4%盐水钻井液老化前API滤失量高达80mL，加入降滤失剂后，API滤失量下降明显，当加量为1.0%时，可控制在10mL以下，继续增加降滤失剂的含量FL(API)变化较小，基本趋于稳定。4%的盐水钻井液在180℃老化16h后，粘度和切力较老化前均有所下降，其FL(API)和FL(HTHP)均随共聚物降滤失剂加量增加逐渐减小，当加量为1.5%时，FL(API)为和FL(HTHP)均可以得到有效控制。
对照例2
市售抗高温高盐降滤失剂（购自得顺源，DSP-2型号）加量对4%的盐水钻井液流变性能和滤失性能影响，测试结果如下表4所示：
表4
Figure SMS_7
同样的，本发明实施例2制备的产品，在4%的盐水钻井液中，当加量与市售产品相同时，不论是老化前还是老化后，表观粘度和塑性粘度都更小，具有更好的流变性，同时，降滤失性能也更优。
实施例6
实施例3制得的共聚物降滤失剂加量对饱和盐水钻井液流变性能和滤失性能影响，测试结果如表5所示：
表5
Figure SMS_8
由上述表5可知，随着共聚物降滤失剂含量的增加，老化前API滤失量整体呈减小的趋势，饱和盐水钻井液老化前API滤失量高达130mL，加入降滤失剂后，API滤失量下降比较明显，当加量为1.0%时，可控制在15mL以下，继续增加降滤失剂的含量FL(API)变化相对较小，甚至当降滤失剂质量分数为2.0%时，常温API滤失量可控制在10mL以内，饱和盐水钻井液在180℃老化16h后，粘度和切力较老化前均有所下降，老化前后饱和盐水钻井液的流变性仍能有效地都控制。其FL(API)和FL(HTHP)均随共聚物降滤失剂加量增加逐渐减小，当加量为2.5时，FL(API)为和FL(HTHP)均可以得到有效控制。
对照例3
市售抗高温高盐降滤失剂（购自得顺源，DSP-2型号）加量对饱和盐水钻井液流变性能和滤失性能影响，测试结果如下表6所示：
表6
Figure SMS_9
本发明实施例3制备的产品，在饱和盐水钻井液中，当加量与市售产品相同时，不论是老化前还是老化后，表观粘度和塑性粘度都更小，具有更好的流变性，同时，降滤失性能也更优。
实施例7
对上述实施例1制备的共聚物降滤失剂以及市售抗高温高盐降滤失剂（购自得顺源，DSP-2型号）进行抗温性能测试，具体的测试步骤为：
将2.0%的降滤失剂加入400ml三种钻井液基浆(膨润土质量分数为4.0%)。持续搅拌待共聚物降滤失剂完全溶解后，将钻井液在120℃、150℃、180℃、200℃高温老化16小时，测试老化后钻井液的流变性、API滤失量与高温高压滤失量(180℃，3.5MPa)，实验结果见下表7。（表7a为本发明实施例1产品，表7b为市售产品）
表7a
Figure SMS_10
由上述表7a可知，在120-200℃之间，三种钻井液体系的AV、PV、YP均随温度升高而不断降低；尤其在180-200℃之间AV、PV下降趋势比较明显，说明在温度高于180℃时，共聚物降滤失剂部分分解导致粘度下降所致，但3种钻井液体系的滤失量(FL(API)和FL(HTHP))均随温度的升高而增大，淡水钻井液加入聚合物降滤失剂处理后，在200℃下老化16h，可以控制老化后的FL(API)仅为13mL，可以控制高温高压滤失量FL(HTHP)在50mL以内；4%盐水钻井液加入聚合物降滤失剂处理后，在200℃下老化16h，可以控制老化后的FL(API)在25mL左右，可以控制高温高压滤失量FL(HTHP)在80mL以内；饱和盐水钻井液加入聚合物降滤失剂处理后，在200℃下老化16h，可以控制老化后的FL(API)在30mL以内，可以控制高温高压滤失量FL(HTHP)在100mL以内。由此说明合成的共聚物降失水剂具有较强的抗温能力。抗温可达200℃左右。
表7b
Figure SMS_11
可以看出，相较于市售产品，本发明制备的降滤失剂的抗高温性能也更优，在200℃时，还能将FL(HTHP)控制在100ml以内。
以上测试结果表明，本实施例的抗高温降滤失剂在淡水钻井液、4.0wt%盐水钻井液、饱和盐水钻井液基浆具有较好的流变性能和降滤失性能，且在200℃老化16h后钻井液性能发生改变，但基本还能有效控制滤失量，适用于深井钻井需要。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当理解本发明并非局限于本文所披露的形式，不应看作是对其他实施例的排除，而可用于各种其他组合、修改和环境，并能够在本文所述构想范围内，通过上述教导或相关领域的技术或知识进行改动。而本领域人员所进行的改动和变化不脱离本发明的精神和范围，则都应在本发明所附权利要求的保护范围内。

Claims (10)

1.一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂，其特征在于，结构如下图所示：
Figure 484406DEST_PATH_IMAGE001
。
2.一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂的制备方法，其特征在于，以N,N-二甲基二烯丙基氯化铵和对苯乙烯磺酸钠为原料采用嵌段聚合的方式共聚而成。
3.根据权利要求2所述的一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂的制备方法，其特征在于，具体包括以下步骤：
S1. 取所述N,N-二甲基二烯丙基氯化铵和所述对苯乙烯磺酸钠溶于蒸馏水中并搅拌均匀，得到混合溶液Ⅰ；
S2. 向所述混合溶液Ⅰ中加入催化剂并搅拌均匀，得到混合溶液Ⅱ；
S3. 在保护气氛围下加热至反应温度，向所述混合溶液Ⅱ中加入引发剂进行反应，得到包含产物的混合溶液Ⅲ。
4.根据权利要求3所述的一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂的制备方法，其特征在于，还包括以下步骤：
S4. 向所述混合溶液Ⅲ中加入四氢呋喃终止反应，得到胶状物Ⅳ；
S5. 向胶状物Ⅳ中加入沉析剂提取产物，将提取得到的产物浸泡于有机溶剂中除杂；
S6. 将除杂完毕的产物置于索氏提取器中进行提纯，提纯结束后进行干燥，得到所述二元梳状共聚物抗温抗盐降滤失剂。
5.根据权利要求3所述的一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂的制备方法，其特征在于，步骤S1中，所述N,N-二甲基二烯丙基氯化铵和所述对苯乙烯磺酸钠的摩尔比为1~1.5: 1~1.5，所述混合溶液Ⅰ中，单体总质量浓度为10%~35%。
6.根据权利要求3所述的一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂的制备方法，其特征在于，步骤S2中，所述催化剂选自溴化铜和2-2联二吡啶的混合物，二硫代苯甲酸酯或三硫代碳酸酯中的一种；
和/或，步骤S2中，所述催化剂的加量为单体总质量的0.8%~1.2%。
7.根据权利要求6所述的一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂的制备方法，其特征在于，所述混合物中，溴化铜和2-2联二吡啶的摩尔比为0.8~1.2:2.5~3.5。
8.根据权利要求3所述的一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂的制备方法，其特征在于，步骤S3中，所述保护气包括氮气或惰性气体，所述反应温度为50~120℃，所述引发剂选自2-溴异丁酸乙酯，偶氮二异丁腈或α-溴代异丁酸酯中的一种，反应时间为5~7小时；
和/或，步骤S3中，所述引发剂的加量为单体总质量的0.8%~1.2%。
9.根据权利要求4所述的一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂的制备方法，其特征在于，步骤S4中，所述四氢呋喃的加量为单体总质量的8%~15%；
和/或，步骤S5中，所述沉析剂选自无水乙醇、异丙醇、乙酸乙酯、丙酮、氯仿、乙醚、四氢呋喃、苯、甲苯、环己烷中的一种或两种以上任意比例的混合物，所述有机溶剂选自丙酮，乙醇或丁酮中的一种，所述浸泡的时间为24~72小时，所述提取的次数为2~4次；
和/或，步骤S6中，所述提纯的溶剂选用无水乙醇，所述干燥为真空干燥，干燥温度为40~70℃。
10.根据权利要求1所述的一种二元梳型共聚物抗温抗盐降滤失剂在钻井工艺中的应用。
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