CN115615260B - 一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料 - Google Patents

一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料 Download PDF

Info

Publication number
CN115615260B
CN115615260B CN202211300838.3A CN202211300838A CN115615260B CN 115615260 B CN115615260 B CN 115615260B CN 202211300838 A CN202211300838 A CN 202211300838A CN 115615260 B CN115615260 B CN 115615260B
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy
density
enthalpy
refractory
entropy alloy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202211300838.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN115615260A (zh
Inventor
王清
刘海洋
王镇华
苑峻豪
董闯
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Dalian University of Technology
Original Assignee
Dalian University of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Dalian University of Technology filed Critical Dalian University of Technology
Priority to CN202211300838.3A priority Critical patent/CN115615260B/zh
Publication of CN115615260A publication Critical patent/CN115615260A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN115615260B publication Critical patent/CN115615260B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
    • F42B12/72—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
    • C22B9/04—Refining by applying a vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
    • C22B9/16—Remelting metals
    • C22B9/20—Arc remelting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
    • C22C27/02—Alloys based on vanadium, niobium, or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
    • F42B12/02—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect
    • F42B12/34—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect expanding before or on impact, i.e. of dumdum or mushroom type

Abstract

本发明提供一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料，属于金属材料技术领域，包括W、Al、Ti、Zr、Nb和Ta元素，其合金成分的原子百分比(at.％)表达为WxAlyTizZrkNbmTan，其中x＝11.1～16.7％，y＝0～2.8％，z＝2.8～11.1％，k＝5.6～11.1％，m＝30.5～38.9％，n＝30.5～38.9％，x+y+z+k+m+n＝100％；且y+z＝5.6～11.1％，x/(y+z)＝1～3。材料性能指标为：密度ρ>12g/cm3、硬度HV＝340‑420kgf·mm‑2，放热焓大于7000J/g，室温压缩屈服强度σYS>1000MPa。本发明通过团簇式成分设计方法和多主元合金化原则在难熔高熵合金破片材料中实现了高密度和高放热焓，并且通过多相协同析出使得该合金获得了“自锐化”行为与高强度，能够大幅提高合金的侵彻能力，且制备工艺简单，是一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料。

Description

一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料
技术领域
本发明属于金属材料技术领域，涉及一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料，该合金通过多相协同析出实现其“自锐化”行为与高强度。
背景技术
现代战争中，破片战斗部是炮弹、航弹和导弹战斗部的主要类型之一，在高能炸药爆炸作用下形成高速破片，利用破片的高速撞击动能引燃和引爆作用目标，对其造成严重的侵彻毁伤效果。不同于传统的惰性破片单一的动能杀伤作用，当高放热焓破片材料以一定速度撞击靶板时，会激发剧烈的爆炸和燃烧反应，破片贯穿靶板后通过动能和化学能的联合作用，对靶后目标产生更大的杀伤破坏。当前破片战斗部的材料主要是贫铀合金和W合金，贫铀弹虽然在穿透过程中很容易产生“自锐”效应，具有更强的侵彻能力，但是由于其具有高放射性毒性而被抵制。传统W合金虽然具有密度大，强度高等优点，但由于W合金对绝热剪切带不敏感，通常在高速率加载中无法产生“自锐”效应，导致其侵彻能力大大降低。
对于破片用W合金的改良与优化不仅要保留传统W合金高密度高强度的优点，还要提高自身放热焓增加燃烧效应，并且需要优化组织提高其侵彻能力。这种多性能的需求大幅增加了合金设计的复杂性。近年来发展起来的高熵合金打破了传统合金设计单一主元的束缚，通过多主元合金化这一全新理念为合金设计提供了更为广泛的成分平台，也为合金的多性能协同调控带来了更大可能性。例如在WFeNiMo高熵合金中通过在枝晶间FCC软相析出的硬质金属间化合物μ相在高速加载过程中发生动态再结晶软化引起的剪切带形成“自锐化”，提高了自身的侵彻性能，然而该合金存在密度低和放热焓不足(4450J/g)的问题限制了其作为破片材料的使用。这表明通过多主元合金化可以调控W合金的组织使其实现“自锐化”，但仍需要进一步的合金成分优化才能满足多性能的需求。
因此，如何在保证含W合金高密度高放热焓的前提下，提高其绝热剪切能力而产生“自锐”效应，增强侵彻能力是破片材料设计的主要瓶颈。鉴于此，本发明采用申请人独有的团簇式成分设计方法，采用多主元合金化原则，通过高密度元素W和Ta，高放热焓元素Al、Ti、Zr、Nb的添加，最终提供了一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料，其在保证高强度的同时通过独特的多相协同析出组织产生“自锐化”行为，大幅提高侵彻能力，有望作为破片材料应用。
发明内容
本发明设计开发了一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料。本发明的目的是针对于传统W合金难于兼具高密度、高放热焓、高强度以及良好的侵彻能力等多性能需求，通过团簇式成分设计方法和多主元合金化原则，设计一种具有良好的侵彻能力的高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料。
为了实现上述目的，本发明采用的技术方案是：
一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料，包括W、Al、Ti、Zr、Nb和Ta元素，其中W和Ta为高密度元素，Al、Ti、Zr和Nb为高放热焓元素，其合金成分的原子百分比(at.％)表达为WxAlyTizZrkNbmTan，其中x＝11.1～16.7％，y＝0～2.8％，z＝2.8～11.1％，k＝5.6～11.1％，m＝30.5～38.9％，n＝30.5～38.9％，x+y+z+k+m+n＝100％；且y+z＝5.6～11.1％，x/(y+z)＝1～3。
此外，所述的高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料具有独特的组织：BCC两相分离形成枝晶组织，其中枝晶内为富含高熔点W、Nb、Ta元素的BCC1相，枝晶间由富含低熔点Al、Ti、Zr元素的BCC2相与金属间化合物组成，通过多相协同析出，实现其“自锐化”行为与高强度。并且，所述的高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料的密度ρ>12g/cm3、放热焓大于7000J/g、室温压缩屈服强度σYS>1000MPa，并具有一定的塑性。
实现上述技术方案的构思是：利用申请人的团簇成分式设计方法进行高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料的成分设计。该成分设计方法是以“团簇+连接原子”结构模型为基础，将稳定固溶体结构分为团簇和连接原子两部分，其中团簇是以某个原子为中心形成的最近邻配位多面体。例如，在BCC结构中，团簇是配位数为14的菱形十二面体，由最近邻壳层8个原子和次近邻壳层6个原子构成。这样就可确定出一个简单团簇成分式[团簇](连接原子)X，即一个团簇与若干X个连接原子相匹配。这种团簇成分式设计方法已经成功应用到高熵合金成分设计中，为高性能工程合金的成分设计提供了新的思路和方法。
利用团簇成分式方法设计多主元高熵合金大大提高了研发高性能合金的效率，但是要形成这种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料需要通过多相协同析出的组织来实现其“自锐化”行为与高强度。首先对W-Al-Ti-Zr-Nb-Ta合金体系对各合金化元素的放热焓进行计算，其中当W元素形成WO2时，放热焓为|ΔH|＝4574J/g；Al元素形成Al2O3时，放热焓为|ΔH|＝30703J/g；Ti元素形成其最稳定的氧化物TiO2时，放热焓为|ΔH|＝21227J/g；Zr元素形成ZrO2时，放热焓为|ΔH|＝12128J/g；Nb元素形成NbO2或者Nb2O5时，放热焓分别为|ΔH|＝8723J/g和|ΔH|＝11045J/g；Ta元素形成TaO2或者Ta2O5时，放热焓分别为|ΔH|＝4870J/g和|ΔH|＝6227J/g。然后将W、Al、Ti、Zr、Nb和Ta元素六种元素分为两类，其中，W和Ta为高密度元素，Al、Ti、Zr和Nb为高放热焓元素。因为合金体系中元素之间熔点差距过大，凝固过程极易产生BCC两相分离形成枝晶组织，高熔点元素W、Ta首先在枝晶内偏聚，低熔点元素Al、Ti、Zr、Nb在枝晶间偏聚，并且依赖多相协同析出引起的界面强化增强合金的强度，这样W元素的含量占比对形成双相或者多相结构起到了至关重要的作用。W元素含量过低时，合金会形成单相BCC固溶体难以形成相分离；W元素含量过高时，会因为元素熔点差异过大引起合金元素偏析严重出现室温脆性问题，合金塑性以及强度下降。并且W是高密度、低放热焓元素，Al和Ti是低密度、高放热焓元素，同时要配分好W元素、Al元素和Ti元素三者之间的比例关系为了确保本申请合金符合高密度高放热焓用来增强其高速冲击过程中的侵彻性能；Al元素、Ti元素和Zr元素的原子尺寸与其他元素相差较大，原子尺寸差异导致的晶格畸变产生固溶强化作用均会提高合金的强度，并且在适度的范围内提高Ti元素和Zr元素含量并不会改变合金结构。Nb元素和Ta元素均为BCC相稳定元素，在保证密度的同时确保合金以BCC为基的两相结构，保证合金具有高强度。因此，本申请进一步限定了W元素、Al元素和Ti元素的原子百分比(at.％)含量y+z＝5.6～11.1％，x/(y+z)＝1～3。最终我们确定了一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料成分，其合金成分的原子百分比(at.％)表达为WxAlyTizZrkNbmTan，其中x＝11.1～16.7％，y＝0～2.8％，z＝2.8～11.1％，k＝5.6～11.1％，m＝30.5～38.9％，n＝30.5～38.9％，x+y+z+k+m+n＝100％；且y+z＝5.6～11.1％，x/(y+z)＝1～3。
本发明的制备方法如下述：采用高纯度组元原料根据质量百分比(wt.％)进行配料；在电弧熔炼炉的水冷铜坩埚内放入配制好的纯金属料，然后在氩气保护氛围下采用非自耗电弧熔炼法进行熔炼，每个成分的合金锭至少反复熔炼5次以确保化学成分的均匀性，每个合金的整个制备过程中质量损失不超过0.1％。
利用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、电子探针(EPMA)、透射电子显微镜(TEM)和X射线衍射仪(XRD，Cu Kα辐射，λ＝0.15406nm)检测合金组织和结构；用HVS-1000维氏硬度计进行硬度测试；用XS64固体密度天平测量合金的密度；通过HY-1A氧弹量式热量计(OBC)测量合金的放热焓值；利用UTM5504电子万能拉伸试验机进行室温下准静态压缩力学性能测试。由此确定出本发明为上述的一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料。其合金成分的原子百分比(at.％)表达为WxAlyTizZrkNbmTan，其中x＝11.1～16.7％，y＝0～2.8％，z＝2.8～11.1％，k＝5.6～11.1％，m＝30.5～38.9％，n＝30.5～38.9％，x+y+z+k+m+n＝100％；且y+z＝5.6～11.1％，x/(y+z)＝1～3。上述高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料典型性能指标为：密度ρ>12g/cm3、HV＝340-420kgf·mm-2，放热焓大于7000J/g，室温压缩屈服强度σYS≥1000MPa，并具有一定的塑性。
与现有技术相比，本发明的优点在于：
本发明是根据我们自行发展的团簇成分式方法设计并发展出了一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料，通过调整多主元合金化元素比例来调控出既满足高密度又满足高放热焓等指标的合金成分，同时进行相关组织结构的调控以及力学性能的优化，并建立成分调控准则，屏蔽了目前“炒菜式”的繁琐的经验化合金设计方法；有效改善了合金在破片材料领域的低密度，低放热焓以及抗压性能不足的弊端，并且在高速率应变下的压缩试验中会合金产生“自锐”效应，同时由于金属元素W与高放热焓元素之间的金属键结合较弱，在高速率冲击的过程中Al、Ti、Zr等高放热焓元素会优先与O发生氧化反应并且释放能量激发剧烈的爆炸和燃烧反应，这也将大大提高申请合金的侵彻性能，从而以高熵合金的多主元合金化模式下发展出高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料。
本发明的效果和益处是：①通过合金设计，使得合金的组元元素添加含量配比合理，从而实现了在多主元体系中的难熔高熵合金破片材料具有高密度和高放热焓，可以让破片材料在穿透过程中保持更大的动能以及损伤效果；②合金的制备工艺简单，采用真空电弧熔炼即可；③多相协同析出使难熔高熵合金破片材料拥有优异的力学性能，并且出现45°剪切变形产生“自锐”效应，使得该合金侵彻能力大大提高。
附图说明
图1为实施例1制备的W13.9Ti5.6Zr11.1Nb33.3Ta36.1(at.％)合金的OM组织形貌图：BCC两相分离形成的枝晶组织。
图2为实施例1制备的W13.9Ti5.6Zr11.1Nb33.3Ta36.1(at.％)合金的HAADF图，图中显示高熔点的W、Ta和Nb元素在枝晶内偏聚，低熔点的Ti和Zr元素在枝晶间偏聚。
图3为实施例2制备的W16.7Ti11.1Zr11.1Nb30.6Ta30.5(at.％)合金的TEM组织形貌图：枝晶内为BCC1相，枝晶间由BCC2与金属间化合物组成。
图4为实施例2制备的W16.7Ti11.1Zr11.1Nb30.6Ta30.5(at.％)合金的HAADF图，图中显示高熔点的W、Ta和Nb元素在BCC基体上偏聚，低熔点的Ti和Zr元素在枝晶间偏聚。
具体实施方式
以下结合技术方案详细说明本发明的具体实施方式。
实施例1：W13.9Ti5.6Zr11.1Nb33.3Ta36.1(at.％)合金
步骤一：合金制备
本发明的一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料W13.9Ti5.6Zr11.1Nb33.3Ta36.1(at.％)合金。该高熵合金采用高纯度组元原料，元素根据合金成分进行配料；在电弧熔炼炉的水冷铜坩埚内放入配制好纯合金料，然后在氩气保护氛围下采用非自耗电弧熔炼法进行熔炼，每个成分的合金锭至少反复熔炼5次以确保化学成分的均匀性，每个合金的整个制备过程中质量损失不超过0.1％。
步骤二：合金组织结构和性能测试
利用OM、SEM、EPMA、TEM和XRD检测稳定化处理后合金组织结构，结果显示本发明的合金具有特定的合金组织：合金组织为BCC两相分离形成的枝晶组织，见附图1；其中高熔点的W、Ta和Nb元素在枝晶内偏聚，低熔点的Ti和Zr元素在枝晶间偏聚，见附图2；利用固体密度天平测量合金密度ρ＝12.5g/cm3；通过HY-1A氧弹量式热量计(OBC)测量合金的放热焓值为8078J/g；利用维氏硬度计进行硬度测试HV＝401kgf·mm-2，利用UTM5504电子万能拉伸试验机测室温下准静态压缩试验的力学性能，其压缩屈服强度为σYS＝1050MPa，压缩应变δ＝40％。
实施例2：W16.7Ti11.1Zr11.1Nb30.6Ta30.5(at.％)合金
步骤一：合金制备
本发明的一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料W16.7Ti11.1Zr11.1Nb30.6Ta30.5(at.％)合金。该高熵合金采用高纯度组元原料，元素根据合金成分进行配料；在电弧熔炼炉的水冷铜坩埚内放入配制好纯合金料，然后在氩气保护氛围下采用非自耗电弧熔炼法进行熔炼，每个成分的合金锭至少反复熔炼5次以确保化学成分的均匀性，每个合金的整个制备过程中质量损失不超过0.1％。
步骤二：合金组织结构和力学性能测试
利用OM、SEM、EPMA、TEM和XRD检测稳定化处理后合金组织结构，结果显示本发明的合金具有特定的合金组织：枝晶内为BCC1相，枝晶间由BCC2与金属间化合物组成，见附图3；其中高熔点的W、Ta和Nb元素在枝晶内偏聚，低熔点的Ti和Zr元素在枝晶间上偏聚，见附图4；利用固体密度天平测量合金密度ρ＝12.1g/cm3；通过HY-1A氧弹量式热量计(OBC)测量合金的放热焓值为8395J/g；利用维氏硬度计进行硬度测试HV＝370kgf·mm-2，利用UTM5504电子万能拉伸试验机测室温下准静态压缩试验的力学性能，其压缩屈服强度为σYS＝1102MPa，压缩应变δ＝35％。
实施例3：W11.1Ti5.6Zr5.6Nb38.9Ta38.8(at.％)合金
步骤一：合金制备
本发明的一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料W11.1Ti5.6Zr5.6Nb38.9Ta38.8(at.％)合金。该高熵合金采用高纯度组元原料，元素根据合金成分进行配料；在电弧熔炼炉的水冷铜坩埚内放入配制好纯合金料，然后在氩气保护氛围下采用非自耗电弧熔炼法进行熔炼，每个成分的合金锭至少反复熔炼5次以确保化学成分的均匀性，每个合金的整个制备过程中质量损失不超过0.1％。
步骤二：合金组织结构和性能测试
利用OM、SEM、EPMA、TEM和XRD检测稳定化处理后合金组织结构，结果显示本发明的合金具有特定的合金组织：合金组织为BCC两相分离形成的枝晶组织；利用固体密度天平测量合金密度ρ＝12.6g/cm3；通过HY-1A氧弹量式热量计(OBC)测量合金的放热焓值为8037J/g；利用维氏硬度计进行硬度测试HV＝345kgf·mm-2；利用UTM5504电子万能拉伸试验机测室温下准静态压缩试验的力学性能，其压缩屈服强度为σYS＝1003MPa，压缩应变δ＝47％。
实施例4：W11.1Al2.8Ti2.8Zr5.6Nb38.9Ta38.8(at.％)合金
步骤一：合金制备
本发明的一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料W11.1Al2.8Ti2.8Zr5.6Nb38.9Ta38.8(at.％)合金。该高熵合金采用高纯度组元原料，元素根据合金成分进行配料；在电弧熔炼炉的水冷铜坩埚内放入配制好纯合金料，然后在氩气保护氛围下采用非自耗电弧熔炼法进行熔炼，每个成分的合金锭至少反复熔炼5次以确保化学成分的均匀性，每个合金的整个制备过程中质量损失不超过0.1％。
步骤二：合金组织结构和性能测试
利用OM、SEM、EPMA、TEM和XRD检测稳定化处理后合金组织结构，结果显示本发明的合金具有特定的合金组织：合金组织为BCC两相分离形成的枝晶组织；利用固体密度天平测量合金密度ρ＝12.5g/cm3；通过HY-1A氧弹量式热量计(OBC)测量合金的放热焓值为8033J/g；利用维氏硬度计进行硬度测试HV＝352kgf·mm-2；利用UTM5504电子万能拉伸试验机测室温下准静态压缩试验的力学性能，其压缩屈服强度为σYS＝1010MPa，压缩应变δ＝49％。
以上所述实施例仅表达本发明的实施方式，但并不能因此而理解为对本发明专利的范围的限制，应当指出，对于本领域的技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些均属于本发明的保护范围。

Claims (3)

1.一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料，其特征在于，所述的高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料包括W、Al、Ti、Zr、Nb和Ta元素，其合金成分的原子百分比(at.％)表达为WxAlyTizZrkNbmTan，其中x＝11.1～16.7％，y＝0～2.8％，z＝2.8～11.1％，k＝5.6～11.1％，m＝30.5～38.9％，n＝30.5～38.9％，x+y+z+k+m+n＝100％；且y+z＝5.6～11.1％，x/(y+z)＝1～3。
2.根据权利要求1所述的一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料，其特征在于，所述的高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料具有独特的组织：BCC两相分离形成枝晶组织，其中枝晶内为富含高熔点W、Nb、Ta元素的BCC1相，枝晶间由富含低熔点Al、Ti、Zr元素的BCC2相与金属间化合物组成，通过多相协同析出，实现其“自锐化”行为与高强度。
3.根据权利要求1或2所述的一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料，其特征在于，所述的高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料的密度ρ>12g/cm3，放热焓大于7000J/g，室温压缩屈服强度σYS>1000MPa，并具有塑性。
CN202211300838.3A 2022-10-24 2022-10-24 一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料 Active CN115615260B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202211300838.3A CN115615260B (zh) 2022-10-24 2022-10-24 一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202211300838.3A CN115615260B (zh) 2022-10-24 2022-10-24 一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN115615260A CN115615260A (zh) 2023-01-17
CN115615260B true CN115615260B (zh) 2024-04-19

Family

ID=84865323

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202211300838.3A Active CN115615260B (zh) 2022-10-24 2022-10-24 一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN115615260B (zh)

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016152780A1 (ja) * 2015-03-23 2016-09-29 三菱マテリアル株式会社 多結晶タングステン及びタングステン合金焼結体並びにその製造方法
CN109252082A (zh) * 2017-07-13 2019-01-22 山东理工大学 一种多元合金化的难熔高熵合金及其制备方法
KR20200093826A (ko) * 2019-01-29 2020-08-06 서울대학교산학협력단 Bcc 2상 복합구조를 가지는 내열 고엔트로피 초합금 및 그 제조 방법
CN112195364A (zh) * 2020-08-28 2021-01-08 中国科学院金属研究所 一种高温、高强钛合金及其加工方法
CN112662929A (zh) * 2020-12-18 2021-04-16 北京有研粉末新材料研究院有限公司 难熔高熵合金及其制备方法
CN112893852A (zh) * 2021-01-19 2021-06-04 中国矿业大学 一种难熔高熵合金粉末制备方法
CN113088784A (zh) * 2021-03-26 2021-07-09 浙江省科创新材料研究院 一种含bcc/b2双相结构的多主元合金及其制备方法
CN113652595A (zh) * 2021-08-23 2021-11-16 太原理工大学 一种高强度高韧性TiZrHfNbTaWx难熔高熵合金及其制备方法
CN114892033A (zh) * 2022-05-07 2022-08-12 西北工业大学 一种高温耐磨难熔高熵合金的制备方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016152780A1 (ja) * 2015-03-23 2016-09-29 三菱マテリアル株式会社 多結晶タングステン及びタングステン合金焼結体並びにその製造方法
CN109252082A (zh) * 2017-07-13 2019-01-22 山东理工大学 一种多元合金化的难熔高熵合金及其制备方法
KR20200093826A (ko) * 2019-01-29 2020-08-06 서울대학교산학협력단 Bcc 2상 복합구조를 가지는 내열 고엔트로피 초합금 및 그 제조 방법
CN112195364A (zh) * 2020-08-28 2021-01-08 中国科学院金属研究所 一种高温、高强钛合金及其加工方法
CN112662929A (zh) * 2020-12-18 2021-04-16 北京有研粉末新材料研究院有限公司 难熔高熵合金及其制备方法
CN112893852A (zh) * 2021-01-19 2021-06-04 中国矿业大学 一种难熔高熵合金粉末制备方法
CN113088784A (zh) * 2021-03-26 2021-07-09 浙江省科创新材料研究院 一种含bcc/b2双相结构的多主元合金及其制备方法
CN113652595A (zh) * 2021-08-23 2021-11-16 太原理工大学 一种高强度高韧性TiZrHfNbTaWx难熔高熵合金及其制备方法
CN114892033A (zh) * 2022-05-07 2022-08-12 西北工业大学 一种高温耐磨难熔高熵合金的制备方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
张宇 ; 王清 ; 董红刚 ; 董闯 ; 张洪宇 ; 孙晓峰 ; .基于团簇模型设计的镍基单晶高温合金(Ni,Co)-Al-(Ta,Ti)-(Cr,Mo,W)及其在900℃下1000 h的长期时效行为.金属学报.2018,(第04期),591-602. *

Also Published As

Publication number Publication date
CN115615260A (zh) 2023-01-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Bloch Dispersion-strengthened aluminium alloys
US9085815B2 (en) Magnesium alloy for room temperature and manufacturing method thereof
CN110760718B (zh) 一种高钨高钴的镍合金高纯净度细晶棒料的制备方法
CN102268575A (zh) 一种铝合金材料及其制备方法
WO2016000575A1 (en) Magnesium alloy, prepairing method and use thereof
EP0693567A2 (en) High-strength, high-ductility cast aluminum alloy and process for producing the same
US20120222785A1 (en) Amorphous alloy die cast and heat treatment process of the same
KR102107888B1 (ko) 주철 용탕 처리 방법
WO2011090451A1 (en) CASTING ALLOY OF THE AIMgSI TYPE
CN103122431A (zh) 一种长周期结构相增强的镁锂合金及其制备方法
CN101191167A (zh) 一种含有稀土的镁合金及其制备方法
CN113652596B (zh) 一种具有高放热焓的轻质高强难熔高熵合金
WO2017068332A1 (en) A casting magnesium alloy for providing improved thermal conductivity
US7955447B2 (en) Glassy metal composite material
CN111945042A (zh) 一种高强高韧压铸铝合金材料及其制备方法
CN115615260B (zh) 一种高密度高放热焓难熔高熵合金破片材料
CN112322924B (zh) 一种无氧铜、制备方法及应用
CN112143951B (zh) 一种高塑性阻燃压铸镁合金及制备方法
CN103789576A (zh) 一种高晶界强度镍基合金及其制备方法
CN104561709B (zh) 高蠕变性能铸造镁合金及其制备方法
CN110923482B (zh) 一种优质高钨高钴镍合金材料及其制备方法
CN114318093A (zh) 一种低成本高强高模量铸造镁合金及制备方法
CN102146541B (zh) 一种Al-Si-Cu-Mg-xLa稀土压铸铝合金的制备方法
CN113025864A (zh) 一种晶粒细化的高活性高熵合金及其应用
US3801311A (en) Method of introducing rare earth metals into addition alloys

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant