CN114888080B - 一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺 - Google Patents
一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114888080B CN114888080B CN202210577492.5A CN202210577492A CN114888080B CN 114888080 B CN114888080 B CN 114888080B CN 202210577492 A CN202210577492 A CN 202210577492A CN 114888080 B CN114888080 B CN 114888080B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- real
- control module
- temperature
- billet
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 217
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 158
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 158
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 146
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 29
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 22
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 12
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000013021 overheating Methods 0.000 abstract description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 4
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/163—Rolling or cold-forming of concrete reinforcement bars or wire ; Rolls therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/46—Roll speed or drive motor control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/006—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring temperature
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Abstract
本发明涉及一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，涉及切分轧制技术领域，包括，步骤S1，对钢坯进行加热，根据钢坯被加热段的实时温度对步进装置的步进速度与加热炉的加热温度进行调整；步骤S2，将完成加热的钢坯进行粗轧；步骤S3，将完成粗轧的钢坯进行中轧；步骤S4，将完成中轧的钢坯进行精轧，根据钢坯的延伸系数与实时轧制温度对切分轧制速度进行调整。本发明通过对步进装置的步进速度与加热炉的加热温度进行调整，保障了钢坯的加热均匀，避免产生局部过热或是局部加热不完全，影响钢坯的轧制效果，同时通过对钢坯的切分轧制速度进行实时调整，避免出现堆钢粘钢等情况，在保障质量的同时实现φ18螺纹钢筋三切分轧制，提高了生产效率。
Description
技术领域
本发明涉及切分轧制技术领域，尤其涉及一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺。
背景技术
螺纹钢筋又称热轧带肋钢筋，国产带肋钢筋的横肋几何形状主要有螺旋形、人字形、月牙形三种，带肋钢筋在混凝土中主要承受拉应力，带肋钢筋由于肋的作用，和混凝土有较大的粘结能力，因而能更好地承受外力的作用，带肋钢筋广泛用于各种建筑结构，特别是大型、重型、轻型薄壁和高层建筑结构。
在带肋钢筋生产中，大多采用切分轧制进行生产，一般通过提升切分份数以提高生产效率，而在生产公称尺寸较大的带肋钢筋时，却很难提升切分份数，在现有的φ18螺纹钢筋生产工艺中，一般采用二切分轧制工艺，而在采用三切分轧制工艺时由于对轧制速度、孔型设计等工艺控制单一，容易出现刮切轧件、挤钢、堆钢以及粘钢等情况，因此造成φ18螺纹钢筋生产效率较低的问题。
发明内容
为此，本发明提供一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，用以克服现有技术中φ18螺纹钢筋生产效率较低的问题。
为实现上述目的，一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，包括，
步骤S1，通过步进装置将钢坯移送至加热炉中进行分段加热，通过所述加热炉中设置的温度检测装置对钢坯被加热段的实时温度进行检测，步控模块根据钢坯被加热段的实时温度与内部设置的标准温度范围进行对比，并根据对比结果对步进装置的步进速度与加热炉的加热温度进行调整，直至完成对钢坯的加热；
步骤S2，将完成加热的钢坯通过辊送平台移送至粗轧机组中进行粗轧，所述粗轧机组设置有六台粗轧机，六台粗轧机平立交替布置；
步骤S3，将完成粗轧的钢坯通过辊送平台移送至中轧机组中进行中轧，所述中轧机组设置有六台中轧机，六台中轧机依次采用平辊、立辊、平辊、立辊、空过、平滚布置；
步骤S4，将完成中轧的钢坯通过辊送平台移送至精轧机组中进行精轧，所述精轧机组设置有六台精轧机，六台精轧机依次采用平辊、箱型、预切分、切分、椭圆、圆孔布置，预切分布置的精轧机后端设置有料型检测装置，用以检测通过预切分轧制后的钢坯的实时横截面积与实时料坯长度，预切分布置的精轧机后端还设置有表面测温装置，用以检测通过预切分轧制后的钢坯的实时轧制温度，所述精轧机组中设置有中控模块，所述中控模块内设置有钢坯的原横截面积与原料坯长度，中控模块根据钢坯的实时横截面积、实时料坯长度、原横截面积以及原料坯长度计算钢坯的延伸系数，并根据钢坯的延伸系数与实时轧制温度对切分轧制速度进行调整，经过切分的钢坯再通过椭圆轧制与圆孔轧制，完成螺纹钢筋的轧制工艺。
进一步地，在所述步骤S1中，所述步控模块中设置有前端标准温度Tb与前端标准温度差ΔTb，所述步进装置连续将钢坯移送至所述加热炉内部，钢坯先进入加热炉的一端为钢坯被加热段的前端，当钢坯前端即将移动出加热炉加热范围时，在钢坯进刚入到加热炉范围的部分为钢坯被加热段的尾端，所述温度检测装置检测钢坯前端的前端实时温度Tq，步控模块根据前端实时温度Tq与前端标准温度Tb计算钢坯前端的前端实时温度差ΔTq，ΔTq＝|Tb-Tq|，步控模块将前端实时温度差ΔTq与前端标准温度差ΔTb进对比，
当ΔTq≤ΔTb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度差未超出前端标准温度差，步控模块不对所述步进装置的步进速度进行调整；
当ΔTq＞ΔTb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度差超出前端标准温度差，步控模块将前端实时温度与前端标准温度进行对比，并根据对比结果对所述步进装置的步进速度进行调整。
进一步地，在所述步控模块判定钢坯的前端实时温度差超出前端标准温度差时，步控模块将前端实时温度Tq与前端标准温度Tb进行对比，
当Tq＜Tb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度低于前端标准温度，步控模块将控制所述步进装置进行步进停留操作，所述温度检测装置检测到的钢坯的前端实时温度Tq’，所述步控模块计算前端实时温度差ΔTq’，直至ΔTq’≤ΔTb或Tq’＞Tb时，步控模块控制步进装置停止步进停留操作；
当Tq＞Tb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度高于前端标准温度，所述温度检测装置将检测钢坯被加热段的尾端的尾端实时温度，步控模块将根据尾端实时温度对所述步进装置的步进速度进行调整。
进一步地，所述步控模块中设置有所述步进装置的初始步进速度Rc，步控模块中还设置有标准加热温度差ΔTc，在步控模块判定钢坯的前端实时温度高于前端标准温度时，所述温度检测装置将检测钢坯被加热段的尾端的尾端实时温度Tw，步控模块根据钢坯的前端实时温度Tq与尾端实时温度Tw计算实时加热温度差ΔTz，ΔTz＝Tq-Tw，步控模块将实时加热温度差ΔTz与标准加热温度差ΔTc进行对比，
当ΔTz≤ΔTc时，所述步控模块判定实时加热温度差未超出标准加热温度差，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc(1+ΔTq/Tb)；
当ΔTz＞ΔTc时，所述步控模块判定实时加热温度差超出标准加热温度差，步控模块将对钢坯的尾端实时温度进行判定，以对所述步进装置的步进速度进行调整。
进一步地，所述步控模块中设置有尾端标准温度Te与尾端标准温度差ΔTe，在步控模块判定实时加热温度差超出标准加热温度差时，步控模块将根据尾端标准温度Te与尾端实时温度Tw计算尾端实时温度差ΔTw，ΔTw＝|Te-Tw|，步控模块将尾端实时温度差ΔTw与尾端标准温度差ΔTe进行对比，
当ΔTw≤ΔTe时，所述步控模块判定尾端实时温度差未超出尾端标准温度差，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc[1+(ΔTq/Tb)-(ΔTw/Te)]；
当ΔTw＞ΔTe时，所述步控模块判定尾端实时温度差超出尾端标准温度差，步控模块将尾端实时温度与尾端标准温度进行对比，并根据对比结果对所述步进装置的步进速度进行调整。
进一步地，在所述步控模块判定尾端实时温度差超出尾端标准温度差时，步控模块将尾端实时温度Tw与尾端标准温度Te进行对比，
当Tw＜Te时，所述步控模块判定尾端实时温度低于尾端标准温度，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc(1+ΔTw/Te)；
当Tw＞Te时，所述步控模块判定尾端实时温度高于尾端标准温度，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc(1+ΔTw/Te)，步控模块将根据钢坯的尾端实时温度与前端实时温度对所述加热炉的加热温度进行调整。
进一步地，所述步控模块中设置有所述加热炉的初始加热温度Ta，当步控模块判定尾端实时温度高于尾端标准温度时，步控模块将前端实时温度差ΔTq与尾端实时温度差ΔTw进行对比，
当ΔTq≥ΔTw时，所述步控模块判定前端实时温度差不低于尾端实时温度差，步控模块将所述加热炉的初始加热温度调整为Ta’，Ta’＝Ta×(Tb/Tq)；
当ΔTq＜ΔTw时，所述步控模块判定前端实时温度差低于尾端实时温度差，步控模块将所述加热炉的初始加热温度调整为Ta’，Ta’＝Ta×(Te/Tw)。
进一步地，在所述步骤S4中，所述中控模块中设置有钢坯的原横截面积Si与原料坯长度Li，在钢坯经过预切分轧制后，所述料型检测装置检测实时横截面积So与实时料坯长度Lo，中控模块根据原横截面积Si、原料坯长度Li、实时横截面积So和实时料坯长度Lo计算钢坯的延伸系数B，B＝Lo/Li×[(So×Lo)/(Si×Li)]。
进一步地，所述中控模块中设置有第一预设延伸系数B1与第二预设延伸系数B2，其中，B1＜B2，中控模块中还设置有标准切分轧制速度Vb，在钢坯经过预切分轧制后，中控模块计算钢坯的延伸系数B，中控模块将钢坯的延伸系数B与第一预设延伸系数B1和第二预设延伸系数B2进行对比，
当B＜B1时，所述中控模块判定钢坯的延伸系数低于第一预设延伸系数，中控模块将根据经过预切分轧制后的钢坯的实时轧制温度对标准切分轧制速度Vb进行调整；
当B1≤B≤B2时，所述中控模块判定钢坯的延伸系数在第一预设延伸系数与第二预设延伸系数之间，中控模块不对标准切分轧制速度Vb进行调整；
当B＞B2时，所述中控模块判定钢坯的延伸系数高于第二预设延伸系数，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb+Vb(B-B2)/B。
进一步地，所述中控模块内设有标准轧制温度Th，当中控模块判定钢坯的延伸系数低于第一预设延伸系数时，所述表面测温装置检测钢坯的实时轧制温度Ts，中控模块将钢坯的实时轧制温度Ts与标准轧制温度Th进行对比，
当Ts＜Th时，所述中控模块判定钢坯的实时轧制温度低于标准轧制温度，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb-Vb(B1-B)/B-Vb(Th-Ts)/Th；
当Ts＝Th时，所述中控模块判定钢坯的实时轧制温度等于标准轧制温度，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb-Vb(B1-B)/B；
当Ts＞Th时，所述中控模块判定钢坯的实时轧制温度高于标准轧制温度，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb-Vb(B1-B)/B+Vb(Ts-Th)/Th。
与现有技术相比，本发明的有益效果在于，通过在步骤S1中的加热炉中设置温度检测装置对钢坯被加热段的实时温度进行检测，通过在步控模块中设置标准温度范围，并根据钢坯被加热段的实时温度与标准温度范围进行对比，对步进装置的步进速度与加热炉的加热温度进行调整，保障了钢坯的加热均匀，避免产生局部过热或是局部加热不完全，影响钢坯的轧制效果，同时在钢坯进行切分轧制前计算延伸系数，并检测经过预切分轧制后的钢坯的实时轧制温度，设置中控模块，根据钢坯的延伸系数与实时轧制温度，对钢坯的切分轧制速度进行实时调整，避免出现堆钢粘钢等情况，在保障螺纹钢筋生产质量的同时，实现φ18螺纹钢筋三切分轧制，提高了φ18螺纹钢筋的生产效率。
尤其，通过在步控模块中设置有前端标准温度与前端标准温度差，并检测钢坯前端的前端实时温度，步控模块根据前端实时温度与前端标准温度计算钢坯前端的前端实时温度差，将前端实时温度差与前端标准温度差进对比，以判定钢坯的前端实时温度是否在标准范围内，当前端实时温度在标准的范围内时，表示钢坯的步进速度与加热温度都在正常状态下，因此不对步进装置的步进速度进行调整，保障了钢坯初始的加热状态，使钢坯的状态更利于轧制切分工艺的进行。
进一步地，在步控模块判定钢坯的前端实时温度差超出前端标准温度差时，步控模块将前端实时温度与前端标准温度进行对比，当钢坯的前端实时温度低于前端标准温度时，表示钢坯前端的实时温度未到轧制的要求，由于步进装置未连续移送，加热过程不可逆，因此通过步控模块控制步进装置执行步进停留操作，对钢坯前端充分加热，避免出现刮切轧件和挤钢等问题，影响钢筋的轧制质量。
尤其，在步控模块判定钢坯的前端实时温度高于前端标准温度时，表示钢坯前端温度过高，为避免钢坯更大部分产生过温状态，应提高步进装置的步进速度，但为了防止此时钢坯尾端的温度低，即使此时的尾端到达前端时温度仍未提高到标准状态，因此通过对钢坯尾端的尾端实时温度进行检测，尽量避免之后的步进停留操作，由于步进停留操作会影响钢坯整体的加热状态，并会影响钢坯在轧制时的轧制进行，因此避免步进停留操作的出现，使钢筋的轧制质量提高。
进一步地，在步控模块判定实时加热温度差超出标准加热温度差时，表示钢坯前端与尾端的加热状态不同，可能是由于加热炉的设置或是钢坯自身的热传递导致，因此在该情况下对钢坯的尾端进行一次标准判定，同时设置尾端标准温度差，并将计算的尾端实时温度差与尾端标准温度差对比，以确定步进速度调节的幅度，避免了不必要的判定调节过程，提高了调节效率。
尤其，在步控模块判定尾端实时温度差超出尾端标准温度差时，将尾端实时温度与尾端标准温度进行对比，当尾端实时温度低于尾端标准温度时，以尾端温度标准对步进装置的步进速度进行调整，以提高钢坯加热段的步进速度，在能够快速将钢坯前端移送出加热炉加热范围的基础上，对尾端的温度与步进速度进行平衡，避免出现步进停留操作，当尾端实时温度高于尾端标准温度时，表示钢坯前端与尾端都出现了加热过高的情况，在提升速度的同时对加热炉的加热温度进行调整，使钢坯加热状态更加标准。
进一步地，步控模块设置有加热炉的初始加热温度，在钢坯前端与尾端都出现了加热过高的情况时，将前端实时温度差与尾端实时温度差进行对比，当前端实时温度差不低于尾端实时温度差时，由于钢坯前端收热影响程度较小，因此以前端实时温度差为标准对加热炉的温度进行降低，在前端实时温度差低于尾端实时温度差时，以尾端实时温度差为标准对加热炉的温度进行降低，保障了对加热炉温度的充分调节，使调节状态更趋近于标准，保障了钢坯轧制的正常进行。
尤其，通过在精轧机组中设置中控模块，并在中控模块内设置钢坯在未加工状态下的原始横截面积与料坯长度，结合检测到的钢坯实时的横截面积与料坯长度，计算钢坯的延伸系数，将钢坯在轧制中的损耗与密度变化的影响消除，更加充分的体现料坯的延伸情况，保障了工艺参数的准确，进一步提高了钢筋的轧制质量。
进一步地，通过在中控模块中设置第一预设延伸系数与第二预设延伸系数，并将计算出的钢坯延伸系数与之进行对比，在坯的延伸系数低于第一预设延伸系数时，表示钢坯的延伸较差，因此需要结合钢坯的实时温度对切分轧制速度进行控制，保证钢筋的质量，在钢坯的延伸系数在第一预设延伸系数与第二预设延伸系数之间时，表示钢坯在标准状态下，因此不对标准切分轧制速度进行调整，稳定钢坯的正常轧制进行，在钢坯的延伸较好时，根据延伸系数适当增加轧制速度，能够在一定程度上提高轧制效率。
进一步地，在钢坯的延伸系数低于第一预设延伸系数时，通过检测钢坯的实时轧制温度并与标准轧制温度进行对比，当实时轧制温度低于标准轧制温度时，表示钢坯不仅延伸情况较差，而且实时的温度也较低，因此在根据延伸系数对标准切分轧制速度调整的基础上，再根据实时轧制温度对分切轧制速度继续降低调节，避免钢坯在轧制过程中出现缺陷，当钢坯的实时轧制温度等于标准轧制温度时，仅以钢坯的延伸系数对分切轧制速度进行降低，但在实际生产中钢坯的实时轧制温度等于标准轧制温度的情况因温度检测的精度而出现，因此设定的温度检测精度越高，出现实时轧制温度等于标准轧制温度的越小，当钢坯的实时轧制温度高于标准轧制温度时，中控模块在根据钢坯的延伸系数对标准切分轧制速度降低调整的基础上，根据实时轧制温度与标准轧制温度对标准切分轧制速度适当提高，在保障了钢坯切分质量的同时提高钢筋生产的效率。
附图说明
图1为本实施例所述φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺的流程图。
具体实施方式
为了使本发明的目的和优点更加清楚明白，下面结合实施例对本发明作进一步描述；应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用于解释本发明，并不用于限定本发明。
下面参照附图来描述本发明的优选实施方式。本领域技术人员应当理解的是，这些实施方式仅仅用于解释本发明的技术原理，并非在限制本发明的保护范围。
需要说明的是，在本发明的描述中，术语“上”、“下”、“左”、“右”、“内”、“外”等指示的方向或位置关系的术语是基于附图所示的方向或位置关系，这仅仅是为了便于描述，而不是指示或暗示所述装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
此外，还需要说明的是，在本发明的描述中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域技术人员而言，可根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
请参阅图1所示，其为本实施例所述φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺的流程图，本实施例公开一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，包括，
步骤S1，通过步进装置将钢坯移送至加热炉中进行分段加热，在本实施例中采用165mm×165mm×12000mm钢坯，通过所述加热炉中设置的温度检测装置对钢坯被加热段的实时温度进行检测，步控模块根据钢坯被加热段的实时温度与内部设置的标准温度范围进行对比，并根据对比结果对步进装置的步进速度与加热炉的加热温度进行调整，直至完成对钢坯的加热；
步骤S2，将完成加热的钢坯通过辊送平台移送至粗轧机组中进行粗轧，所述粗轧机组设置有六台粗轧机，六台粗轧机平立交替布置；
步骤S3，将完成粗轧的钢坯通过辊送平台移送至中轧机组中进行中轧，所述中轧机组设置有六台中轧机，六台中轧机依次采用平辊、立辊、平辊、立辊、空过、平滚布置；
步骤S4，将完成中轧的钢坯通过辊送平台移送至精轧机组中进行精轧，所述精轧机组设置有六台精轧机，六台精轧机依次采用平辊、箱型、预切分、切分、椭圆、圆孔布置，预切分布置的精轧机后端设置有料型检测装置，用以检测通过预切分轧制后的钢坯的实时横截面积与实时料坯长度，预切分布置的精轧机后端还设置有表面测温装置，用以检测通过预切分轧制后的钢坯的实时轧制温度，所述精轧机组中设置有中控模块，所述中控模块内设置有钢坯的原横截面积与原料坯长度，中控模块根据钢坯的实时横截面积、实时料坯长度、原横截面积以及原料坯长度计算钢坯的延伸系数，并根据钢坯的延伸系数与实时轧制温度对钢坯的切分轧制速度进行调整，经过切分的钢坯再通过椭圆轧制与圆孔轧制，完成螺纹钢筋的轧制工艺。
通过在步骤S1中的加热炉中设置温度检测装置对钢坯被加热段的实时温度进行检测，通过在步控模块中设置标准温度范围，并根据钢坯被加热段的实时温度与标准温度范围进行对比，对步进装置的步进速度与加热炉的加热温度进行调整，保障了钢坯的加热均匀，避免产生局部过热或是局部加热不完全，影响钢坯的轧制效果，同时在钢坯进行切分轧制前计算延伸系数，并检测经过预切分轧制后的钢坯的实时轧制温度，设置中控模块，根据钢坯的延伸系数与实时轧制温度，对钢坯的切分轧制速度进行实时调整，避免出现堆钢粘钢等情况，在保障螺纹钢筋生产质量的同时，实现φ18螺纹钢筋三切分轧制，提高了φ18螺纹钢筋的生产效率。
具体而言，在所述步骤S1中，所述步控模块中设置有前端标准温度Tb与前端标准温度差ΔTb，所述步进装置连续将钢坯移送至所述加热炉内部，钢坯先进入加热炉的一端为钢坯被加热段的前端，当钢坯前端即将移动出加热炉加热范围时，在钢坯进刚入到加热炉范围的部分为钢坯被加热段的尾端，所述温度检测装置检测钢坯前端的前端实时温度Tq，步控模块根据前端实时温度Tq与前端标准温度Tb计算钢坯前端的前端实时温度差ΔTq，ΔTq＝|Tb-Tq|，步控模块将前端实时温度差ΔTq与前端标准温度差ΔTb进对比，
当ΔTq≤ΔTb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度差未超出前端标准温度差，步控模块不对所述步进装置的步进速度进行调整；
当ΔTq＞ΔTb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度差超出前端标准温度差，步控模块将前端实时温度与前端标准温度进行对比，并根据对比结果对所述步进装置的步进速度进行调整。
通过在步控模块中设置有前端标准温度与前端标准温度差，并检测钢坯前端的前端实时温度，步控模块根据前端实时温度与前端标准温度计算钢坯前端的前端实时温度差，将前端实时温度差与前端标准温度差进对比，以判定钢坯的前端实时温度是否在标准范围内，当前端实时温度在标准的范围内时，表示钢坯的步进速度与加热温度都在正常状态下，因此不对步进装置的步进速度进行调整，保障了钢坯初始的加热状态，使钢坯的状态更利于轧制切分工艺的进行。
具体而言，在所述步控模块判定钢坯的前端实时温度差超出前端标准温度差时，步控模块将前端实时温度Tq与前端标准温度Tb进行对比，
当Tq＜Tb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度低于前端标准温度，步控模块将控制所述步进装置进行步进停留操作，所述温度检测装置检测到的钢坯的前端实时温度Tq’，所述步控模块计算前端实时温度差ΔTq’，直至ΔTq’≤ΔTb或Tq’＞Tb时，步控模块控制步进装置停止步进停留操作；
当Tq＞Tb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度高于前端标准温度，所述温度检测装置将检测钢坯被加热段的尾端的尾端实时温度，步控模块将根据尾端实时温度对所述步进装置的步进速度进行调整。
在步控模块判定钢坯的前端实时温度差超出前端标准温度差时，步控模块将前端实时温度与前端标准温度进行对比，当钢坯的前端实时温度低于前端标准温度时，表示钢坯前端的实时温度未到轧制的要求，由于步进装置未连续移送，加热过程不可逆，因此通过步控模块控制步进装置执行步进停留操作，对钢坯前端充分加热，避免出现刮切轧件和挤钢等问题，影响钢筋的轧制质量。
具体而言，所述步控模块中设置有所述步进装置的初始步进速度Rc，步控模块中还设置有标准加热温度差ΔTc，在步控模块判定钢坯的前端实时温度高于前端标准温度时，所述温度检测装置将检测钢坯被加热段的尾端的尾端实时温度Tw，步控模块根据钢坯的前端实时温度Tq与尾端实时温度Tw计算实时加热温度差ΔTz，ΔTz＝Tq-Tw，步控模块将实时加热温度差ΔTz与标准加热温度差ΔTc进行对比，
当ΔTz≤ΔTc时，所述步控模块判定实时加热温度差未超出标准加热温度差，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc(1+ΔTq/Tb)；
当ΔTz＞ΔTc时，所述步控模块判定实时加热温度差超出标准加热温度差，步控模块将对钢坯的尾端实时温度进行判定，以对所述步进装置的步进速度进行调整。
在步控模块判定钢坯的前端实时温度高于前端标准温度时，表示钢坯前端温度过高，为避免钢坯更大部分产生过温状态，应提高步进装置的步进速度，但为了防止此时钢坯尾端的温度低，即使此时的尾端到达前端时温度仍未提高到标准状态，因此通过对钢坯尾端的尾端实时温度进行检测，尽量避免之后的步进停留操作，由于步进停留操作会影响钢坯整体的加热状态，并会影响钢坯在轧制时的轧制进行，因此避免步进停留操作的出现，使钢筋的轧制质量提高。
具体而言，所述步控模块中设置有尾端标准温度Te与尾端标准温度差ΔTe，在步控模块判定实时加热温度差超出标准加热温度差时，步控模块将根据尾端标准温度Te与尾端实时温度Tw计算尾端实时温度差ΔTw，ΔTw＝|Te-Tw|，步控模块将尾端实时温度差ΔTw与尾端标准温度差ΔTe进行对比，
当ΔTw≤ΔTe时，所述步控模块判定尾端实时温度差未超出尾端标准温度差，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc[1+(ΔTq/Tb)-(ΔTw/Te)]；
当ΔTw＞ΔTe时，所述步控模块判定尾端实时温度差超出尾端标准温度差，步控模块将尾端实时温度与尾端标准温度进行对比，并根据对比结果对所述步进装置的步进速度进行调整。
在步控模块判定实时加热温度差超出标准加热温度差时，表示钢坯前端与尾端的加热状态不同，可能是由于加热炉的设置或是钢坯自身的热传递导致，因此在该情况下对钢坯的尾端进行一次标准判定，同时设置尾端标准温度差，并将计算的尾端实时温度差与尾端标准温度差对比，以确定步进速度调节的幅度，避免了不必要的判定调节过程，提高了调节效率。
具体而言，在所述步控模块判定尾端实时温度差超出尾端标准温度差时，步控模块将尾端实时温度Tw与尾端标准温度Te进行对比，
当Tw＜Te时，所述步控模块判定尾端实时温度低于尾端标准温度，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc(1+ΔTw/Te)；
当Tw＞Te时，所述步控模块判定尾端实时温度高于尾端标准温度，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc(1+ΔTw/Te)，步控模块将根据钢坯的尾端实时温度与前端实时温度对所述加热炉的加热温度进行调整。
在步控模块判定尾端实时温度差超出尾端标准温度差时，将尾端实时温度与尾端标准温度进行对比，当尾端实时温度低于尾端标准温度时，以尾端温度标准对步进装置的步进速度进行调整，以提高钢坯加热段的步进速度，在能够快速将钢坯前端移送出加热炉加热范围的基础上，对尾端的温度与步进速度进行平衡，避免出现步进停留操作，当尾端实时温度高于尾端标准温度时，表示钢坯前端与尾端都出现了加热过高的情况，在提升速度的同时对加热炉的加热温度进行调整，使钢坯加热状态更加标准。
具体而言，所述步控模块中设置有所述加热炉的初始加热温度Ta，当步控模块判定尾端实时温度高于尾端标准温度时，步控模块将前端实时温度差ΔTq与尾端实时温度差ΔTw进行对比，
当ΔTq≥ΔTw时，所述步控模块判定前端实时温度差不低于尾端实时温度差，步控模块将所述加热炉的初始加热温度调整为Ta’，Ta’＝Ta×(Tb/Tq)；
当ΔTq＜ΔTw时，所述步控模块判定前端实时温度差低于尾端实时温度差，步控模块将所述加热炉的初始加热温度调整为Ta’，Ta’＝Ta×(Te/Tw)。
步控模块设置有加热炉的初始加热温度，在钢坯前端与尾端都出现了加热过高的情况时，将前端实时温度差与尾端实时温度差进行对比，当前端实时温度差不低于尾端实时温度差时，由于钢坯前端收热影响程度较小，因此以前端实时温度差为标准对加热炉的温度进行降低，在前端实时温度差低于尾端实时温度差时，以尾端实时温度差为标准对加热炉的温度进行降低，保障了对加热炉温度的充分调节，使调节状态更趋近于标准，保障了钢坯轧制的正常进行。
具体而言，在所述步骤S4中，所述中控模块中设置有钢坯的原横截面积Si与原料坯长度Li，在钢坯经过预切分轧制后，所述料型检测装置检测实时横截面积So与实时料坯长度Lo，中控模块根据原横截面积Si、原料坯长度Li、实时横截面积So和实时料坯长度Lo计算钢坯的延伸系数B，B＝Lo/Li×[(So×Lo)/(Si×Li)]。
通过在精轧机组中设置中控模块，并在中控模块内设置钢坯在未加工状态下的原始横截面积与料坯长度，结合检测到的钢坯实时的横截面积与料坯长度，计算钢坯的延伸系数，将钢坯在轧制中的损耗与密度变化的影响消除，更加充分的体现料坯的延伸情况，保障了工艺参数的准确，进一步提高了钢筋的轧制质量。
具体而言，所述中控模块中设置有第一预设延伸系数B1与第二预设延伸系数B2，其中，B1＜B2，中控模块中还设置有标准切分轧制速度Vb，在钢坯经过预切分轧制后，中控模块计算钢坯的延伸系数B，中控模块将钢坯的延伸系数B与第一预设延伸系数B1和第二预设延伸系数B2进行对比，
当B＜B1时，所述中控模块判定钢坯的延伸系数低于第一预设延伸系数，中控模块将根据经过预切分轧制后的钢坯的实时轧制温度对标准切分轧制速度Vb进行调整；
当B1≤B≤B2时，所述中控模块判定钢坯的延伸系数在第一预设延伸系数与第二预设延伸系数之间，中控模块不对标准切分轧制速度Vb进行调整；
当B＞B2时，所述中控模块判定钢坯的延伸系数高于第二预设延伸系数，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb+Vb(B-B2)/B。
通过在中控模块中设置第一预设延伸系数与第二预设延伸系数，并将计算出的钢坯延伸系数与之进行对比，在坯的延伸系数低于第一预设延伸系数时，表示钢坯的延伸较差，因此需要结合钢坯的实时温度对切分轧制速度进行控制，保证钢筋的质量，在钢坯的延伸系数在第一预设延伸系数与第二预设延伸系数之间时，表示钢坯在标准状态下，因此不对标准切分轧制速度进行调整，稳定钢坯的正常轧制进行，在钢坯的延伸较好时，根据延伸系数适当增加轧制速度，能够在一定程度上提高轧制效率。
具体而言，所述中控模块内设有标准轧制温度Th，当中控模块判定钢坯的延伸系数低于第一预设延伸系数时，所述表面测温装置检测钢坯的实时轧制温度Ts，中控模块将钢坯的实时轧制温度Ts与标准轧制温度Th进行对比，
当Ts＜Th时，所述中控模块判定钢坯的实时轧制温度低于标准轧制温度，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb-Vb(B1-B)/B-Vb(Th-Ts)/Th；
当Ts＝Th时，所述中控模块判定钢坯的实时轧制温度等于标准轧制温度，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb-Vb(B1-B)/B；
当Ts＞Th时，所述中控模块判定钢坯的实时轧制温度高于标准轧制温度，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb-Vb(B1-B)/B+Vb(Ts-Th)/Th。
在钢坯的延伸系数低于第一预设延伸系数时，通过检测钢坯的实时轧制温度并与标准轧制温度进行对比，当实时轧制温度低于标准轧制温度时，表示钢坯不仅延伸情况较差，而且实时的温度也较低，因此在根据延伸系数对标准切分轧制速度调整的基础上，再根据实时轧制温度对分切轧制速度继续降低调节，避免钢坯在轧制过程中出现缺陷，当钢坯的实时轧制温度等于标准轧制温度时，仅以钢坯的延伸系数对分切轧制速度进行降低，但在实际生产中钢坯的实时轧制温度等于标准轧制温度的情况因温度检测的精度而出现，因此设定的温度检测精度越高，出现实时轧制温度等于标准轧制温度的越小，当钢坯的实时轧制温度高于标准轧制温度时，中控模块在根据钢坯的延伸系数对标准切分轧制速度降低调整的基础上，根据实时轧制温度与标准轧制温度对标准切分轧制速度适当提高，在保障了钢坯切分质量的同时提高钢筋生产的效率。
至此，已经结合附图所示的优选实施方式描述了本发明的技术方案，但是，本领域技术人员容易理解的是，本发明的保护范围显然不局限于这些具体实施方式。在不偏离本发明的原理的前提下，本领域技术人员可以对相关技术特征做出等同的更改或替换，这些更改或替换之后的技术方案都将落入本发明的保护范围之内。
以上所述仅为本发明的优选实施例，并不用于限制本发明；对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，包括，
步骤S1，通过步进装置将钢坯移送至加热炉中进行分段加热，通过所述加热炉中设置的温度检测装置对钢坯被加热段的实时温度进行检测，步控模块根据钢坯被加热段的实时温度与内部设置的标准温度范围进行对比，并根据对比结果对步进装置的步进速度与加热炉的加热温度进行调整，直至完成对钢坯的加热；
步骤S2，将完成加热的钢坯通过辊送平台移送至粗轧机组中进行粗轧，所述粗轧机组设置有六台粗轧机，六台粗轧机平立交替布置；
步骤S3，将完成粗轧的钢坯通过辊送平台移送至中轧机组中进行中轧，所述中轧机组设置有六台中轧机，六台中轧机依次采用平辊、立辊、平辊、立辊、空过、平滚布置；
步骤S4，将完成中轧的钢坯通过辊送平台移送至精轧机组中进行精轧，所述精轧机组设置有六台精轧机，六台精轧机依次采用平辊、箱型、预切分、切分、椭圆、圆孔布置，预切分布置的精轧机后端设置有料型检测装置，用以检测通过预切分轧制后的钢坯的实时横截面积与实时料坯长度，预切分布置的精轧机后端还设置有表面测温装置，用以检测通过预切分轧制后的钢坯的实时轧制温度，所述精轧机组中设置有中控模块，所述中控模块内设置有钢坯的原横截面积与原料坯长度，中控模块根据钢坯的实时横截面积、实时料坯长度、原横截面积以及原料坯长度计算钢坯的延伸系数，并根据钢坯的延伸系数与实时轧制温度对切分轧制速度进行调整，经过切分的钢坯再通过椭圆轧制与圆孔轧制，完成螺纹钢筋的轧制工艺。
2.根据权利要求1所述的φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，在所述步骤S1中，所述步控模块中设置有前端标准温度Tb与前端标准温度差ΔTb，所述步进装置连续将钢坯移送至所述加热炉内部，钢坯先进入加热炉的一端为钢坯被加热段的前端，当钢坯前端即将移动出加热炉加热范围时，在钢坯刚进入到加热炉范围的部分为钢坯被加热段的尾端，所述温度检测装置检测钢坯前端的前端实时温度Tq，步控模块根据前端实时温度Tq与前端标准温度Tb计算钢坯前端的前端实时温度差ΔTq，ΔTq＝|Tb-Tq|，步控模块将前端实时温度差ΔTq与前端标准温度差ΔTb进对比，
当ΔTq≤ΔTb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度差未超出前端标准温度差，步控模块不对所述步进装置的步进速度进行调整；
当ΔTq＞ΔTb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度差超出前端标准温度差，步控模块将前端实时温度与前端标准温度进行对比，并根据对比结果对所述步进装置的步进速度进行调整。
3.根据权利要求2所述的φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，在所述步控模块判定钢坯的前端实时温度差超出前端标准温度差时，步控模块将前端实时温度Tq与前端标准温度Tb进行对比，
当Tq＜Tb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度低于前端标准温度，步控模块将控制所述步进装置进行步进停留操作，所述温度检测装置检测到的钢坯的前端实时温度Tq’，所述步控模块计算前端实时温度差ΔTq’，直至ΔTq’≤ΔTb或Tq’＞Tb时，步控模块控制步进装置停止步进停留操作；
当Tq＞Tb时，所述步控模块判定钢坯的前端实时温度高于前端标准温度，所述温度检测装置将检测钢坯被加热段的尾端的尾端实时温度，步控模块将根据尾端实时温度对所述步进装置的步进速度进行调整。
4.根据权利要求3所述的φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，所述步控模块中设置有所述步进装置的初始步进速度Rc，步控模块中还设置有标准加热温度差ΔTc，在步控模块判定钢坯的前端实时温度高于前端标准温度时，所述温度检测装置将检测钢坯被加热段的尾端的尾端实时温度Tw，步控模块根据钢坯的前端实时温度Tq与尾端实时温度Tw计算实时加热温度差ΔTz，ΔTz＝Tq-Tw，步控模块将实时加热温度差ΔTz与标准加热温度差ΔTc进行对比，
当ΔTz≤ΔTc时，所述步控模块判定实时加热温度差未超出标准加热温度差，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc(1+ΔTq/Tb)；
当ΔTz＞ΔTc时，所述步控模块判定实时加热温度差超出标准加热温度差，步控模块将对钢坯的尾端实时温度进行判定，以对所述步进装置的步进速度进行调整。
5.根据权利要求4所述的φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，所述步控模块中设置有尾端标准温度Te与尾端标准温度差ΔTe，在步控模块判定实时加热温度差超出标准加热温度差时，步控模块将根据尾端标准温度Te与尾端实时温度Tw计算尾端实时温度差ΔTw，ΔTw＝|Te-Tw|，步控模块将尾端实时温度差ΔTw与尾端标准温度差ΔTe进行对比，
当ΔTw≤ΔTe时，所述步控模块判定尾端实时温度差未超出尾端标准温度差，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc[1+(ΔTq/Tb)-(ΔTw/Te)]；
当ΔTw＞ΔTe时，所述步控模块判定尾端实时温度差超出尾端标准温度差，步控模块将尾端实时温度与尾端标准温度进行对比，并根据对比结果对所述步进装置的步进速度进行调整。
6.根据权利要求5所述的φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，在所述步控模块判定尾端实时温度差超出尾端标准温度差时，步控模块将尾端实时温度Tw与尾端标准温度Te进行对比，
当Tw＜Te时，所述步控模块判定尾端实时温度低于尾端标准温度，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc(1+ΔTw/Te)；
当Tw＞Te时，所述步控模块判定尾端实时温度高于尾端标准温度，步控模块将所述步进装置的初始步进速度调整为Rc’，Rc’＝Rc(1+ΔTw/Te)，步控模块将根据钢坯的尾端实时温度与前端实时温度对所述加热炉的加热温度进行调整。
7.根据权利要求6所述的φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，所述步控模块中设置有所述加热炉的初始加热温度Ta，当步控模块判定尾端实时温度高于尾端标准温度时，步控模块将前端实时温度差ΔTq与尾端实时温度差ΔTw进行对比，
当ΔTq≥ΔTw时，所述步控模块判定前端实时温度差不低于尾端实时温度差，步控模块将所述加热炉的初始加热温度调整为Ta’，Ta’＝Ta×(Tb/Tq)；
当ΔTq＜ΔTw时，所述步控模块判定前端实时温度差低于尾端实时温度差，步控模块将所述加热炉的初始加热温度调整为Ta’，Ta’＝Ta×(Te/Tw)。
8.根据权利要求1所述的φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，在所述步骤S4中，所述中控模块中设置有钢坯的原横截面积Si与原料坯长度Li，在钢坯经过预切分轧制后，所述料型检测装置检测实时横截面积So与实时料坯长度Lo，中控模块根据原横截面积Si、原料坯长度Li、实时横截面积So和实时料坯长度Lo计算钢坯的延伸系数B，B＝Lo/Li×[(So×Lo)/(Si×Li)]。
9.根据权利要求8所述的φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，所述中控模块中设置有第一预设延伸系数B1与第二预设延伸系数B2，其中，B1＜B2，中控模块中还设置有标准切分轧制速度Vb，在钢坯经过预切分轧制后，中控模块计算钢坯的延伸系数B，中控模块将钢坯的延伸系数B与第一预设延伸系数B1和第二预设延伸系数B2进行对比，
当B＜B1时，所述中控模块判定钢坯的延伸系数低于第一预设延伸系数，中控模块将根据经过预切分轧制后的钢坯的实时轧制温度对标准切分轧制速度Vb进行调整；
当B1≤B≤B2时，所述中控模块判定钢坯的延伸系数在第一预设延伸系数与第二预设延伸系数之间，中控模块不对标准切分轧制速度Vb进行调整；
当B＞B2时，所述中控模块判定钢坯的延伸系数高于第二预设延伸系数，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb+Vb(B-B2)/B。
10.根据权利要求9所述的φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺，其特征在于，所述中控模块内设有标准轧制温度Th，当中控模块判定钢坯的延伸系数低于第一预设延伸系数时，所述表面测温装置检测钢坯的实时轧制温度Ts，中控模块将钢坯的实时轧制温度Ts与标准轧制温度Th进行对比，
当Ts＜Th时，所述中控模块判定钢坯的实时轧制温度低于标准轧制温度，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb-Vb(B1-B)/B-Vb(Th-Ts)/Th；
当Ts＝Th时，所述中控模块判定钢坯的实时轧制温度等于标准轧制温度，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb-Vb(B1-B)/B；
当Ts＞Th时，所述中控模块判定钢坯的实时轧制温度高于标准轧制温度，中控模块将标准切分轧制速度调整为Vb’，Vb’＝Vb-Vb(B1-B)/B+Vb(Ts-Th)/Th。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210577492.5A CN114888080B (zh) | 2022-05-25 | 2022-05-25 | 一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210577492.5A CN114888080B (zh) | 2022-05-25 | 2022-05-25 | 一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114888080A CN114888080A (zh) | 2022-08-12 |
| CN114888080B true CN114888080B (zh) | 2024-02-09 |
Family
ID=82725154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210577492.5A Active CN114888080B (zh) | 2022-05-25 | 2022-05-25 | 一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114888080B (zh) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115608903B (zh) * | 2022-12-20 | 2023-03-21 | 山西恒强电力科技有限公司 | 一种铝合金锻压件加工装置 |
Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4528834A (en) * | 1979-07-23 | 1985-07-16 | Nippon Steel Corporation | Reduced energy consumption method for rolling bars or wire rods |
| RU2126728C1 (ru) * | 1997-01-08 | 1999-02-27 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Способ сдвоенной прокатки арматурных профилей |
| JP2000153302A (ja) * | 1998-11-18 | 2000-06-06 | Nkk Corp | 線材の連続圧延方法および設備 |
| KR20040057180A (ko) * | 2002-12-24 | 2004-07-02 | 주식회사 포스코 | 비스무스(Ｂｉ)-황(Ｓ)계 쾌삭강 빌렛의 제조방법 |
| CN103042029A (zh) * | 2013-01-07 | 2013-04-17 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种Φ22mm带肋螺纹钢筋的切分轧制方法 |
| CN104014594A (zh) * | 2014-06-06 | 2014-09-03 | 首钢总公司 | 一种解决齿轮钢棒材冷剪后侧向弯曲的方法 |
| CN105057348A (zh) * | 2015-08-03 | 2015-11-18 | 四川省川威集团有限公司 | Φ25mm带肋钢筋采用二切分轧制生产方法 |
| WO2015176515A1 (zh) * | 2014-05-19 | 2015-11-26 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种三侧带肋螺纹钢筋的生产工艺 |
| CN111069282A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-04-28 | 盐城市联鑫钢铁有限公司 | 一种高精度多切分热轧钢筋分级控冷工艺方法 |
| CN112692054A (zh) * | 2020-11-18 | 2021-04-23 | 江苏省镔鑫钢铁集团有限公司 | 一种能够降低原料成本的棒材轧钢切分工艺 |
| WO2021128590A1 (zh) * | 2019-12-24 | 2021-07-01 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种钢筋混凝土用600MPa级钢筋及其生产方法 |
| CN114178314A (zh) * | 2021-12-09 | 2022-03-15 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种低合金高强度热轧卷板q390c轧制工艺 |
-
2022
- 2022-05-25 CN CN202210577492.5A patent/CN114888080B/zh active Active
Patent Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4528834A (en) * | 1979-07-23 | 1985-07-16 | Nippon Steel Corporation | Reduced energy consumption method for rolling bars or wire rods |
| RU2126728C1 (ru) * | 1997-01-08 | 1999-02-27 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Способ сдвоенной прокатки арматурных профилей |
| JP2000153302A (ja) * | 1998-11-18 | 2000-06-06 | Nkk Corp | 線材の連続圧延方法および設備 |
| KR20040057180A (ko) * | 2002-12-24 | 2004-07-02 | 주식회사 포스코 | 비스무스(Ｂｉ)-황(Ｓ)계 쾌삭강 빌렛의 제조방법 |
| CN103042029A (zh) * | 2013-01-07 | 2013-04-17 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种Φ22mm带肋螺纹钢筋的切分轧制方法 |
| WO2015176515A1 (zh) * | 2014-05-19 | 2015-11-26 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种三侧带肋螺纹钢筋的生产工艺 |
| CN104014594A (zh) * | 2014-06-06 | 2014-09-03 | 首钢总公司 | 一种解决齿轮钢棒材冷剪后侧向弯曲的方法 |
| CN105057348A (zh) * | 2015-08-03 | 2015-11-18 | 四川省川威集团有限公司 | Φ25mm带肋钢筋采用二切分轧制生产方法 |
| CN111069282A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-04-28 | 盐城市联鑫钢铁有限公司 | 一种高精度多切分热轧钢筋分级控冷工艺方法 |
| WO2021128590A1 (zh) * | 2019-12-24 | 2021-07-01 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种钢筋混凝土用600MPa级钢筋及其生产方法 |
| CN112692054A (zh) * | 2020-11-18 | 2021-04-23 | 江苏省镔鑫钢铁集团有限公司 | 一种能够降低原料成本的棒材轧钢切分工艺 |
| CN114178314A (zh) * | 2021-12-09 | 2022-03-15 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种低合金高强度热轧卷板q390c轧制工艺 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Φ16mm螺纹钢筋三切分轧制技术应用分析;张玉坤;刘建萍;;江西冶金;20110430(第02期);第4-7页 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114888080A (zh) | 2022-08-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8327918B2 (en) | Method for the production of a strip made of steel | |
| CN114888080B (zh) | 一种φ18螺纹钢筋的三切分轧制工艺 | |
| EP2465620B1 (en) | Method for cooling hot-rolled steel strip | |
| KR101331324B1 (ko) | 다중 스탠드 압연 트레인을 통과하는 압연 재료의 배출 두께 조정 방법, 개회로 제어 장치 및/또는 폐회로 제어 장치 및 압연 설비 | |
| CN105521996A (zh) | 一种镁合金带材热辊加热轧制装置及方法 | |
| CN112474797B (zh) | 一种2.0mm耐腐蚀热轧卷板轧制工艺 | |
| CN108838213B (zh) | 一种粗轧立辊空过方法 | |
| CN113664048B (zh) | 一种热连轧机粗轧立辊侧压时带钢侧翻的判断和控制方法 | |
| CN113976623B (zh) | 高速冷轧直条钢筋生产工艺 | |
| EP2366468B1 (en) | Rolling control method, rolling control apparatus and control program for a mandrel mill, and a method of manufacturing a seamless tube or pipe | |
| CN114728329B (zh) | 用于操作冶金工业的设备的方法 | |
| JP3528504B2 (ja) | 極厚鋼板の製造方法 | |
| CN207057282U (zh) | 基于轧件头尾温差的水箱参数在线调整系统 | |
| CN107597854B (zh) | 往复可逆轧机道次负荷优化的控制方法 | |
| CN113909297B (zh) | 超薄耐腐蚀热轧带钢轧制成型方法 | |
| CN112893483B (zh) | 一种防止中间辊道带钢起套的方法 | |
| JPH0810804A (ja) | 厚板の圧延方法 | |
| JP7235014B2 (ja) | ハット形鋼矢板の製造方法及び製造設備 | |
| JP5434031B2 (ja) | 厚板圧延方法、及び圧延装置 | |
| CN113664049B (zh) | 一种防止热连轧机粗轧立辊测压时带钢侧翻的控制方法 | |
| KR101442903B1 (ko) | 열간 압연된 스트립 분할방법 및 그 시스템 | |
| KR100943803B1 (ko) | 열연압연의 폭압연 제어장치 및 그 방법 | |
| KR100348661B1 (ko) | 냉간압연시 압하배분율 결정방법 | |
| JP2018140400A (ja) | 熱間仕上圧延異常時の被圧延材処理方法 | |
| JP3829746B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |