CN114769544B - 一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法，其包括以下步骤：1）冶炼；2）连铸：连铸机浇铸速度1.0m/min；连铸机结晶器的水量160m3/h；浇铸时200系不锈钢用结晶器保护渣在结晶器内的液渣层厚度为12mm；3）热轧：铸坯浇铸成形切断后立即送往热轧加热炉进行保温，入加热炉板坯温度402℃；预热段温度900℃，加热一段温度1100℃，加热二段温度为1245℃，均热段温度为1258℃；加热一段和加热二段的总时间控制在80分钟，总的炉内加热时间为180分钟。各步骤环环相扣，缺一不可，从而将高碳氮200系不锈钢的边部山鳞缺陷从20%‑30%降低到1.55%。

Description

一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法
技术领域
本发明涉及不锈钢冶炼工艺，尤其涉及一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法。
背景技术
200系奥氏体不锈钢是在铬镍系奥氏体不锈钢基础上，往钢中加入锰和氮代替贵重金属镍元素而发展起来的，它的奥氏体元素除锰之外还有氮，一般还有适量的镍（4%～6%），提高了奥氏体不锈钢的强度，适宜在承受较重负荷而耐蚀性要求不太高的设备和部件上使用。
高碳氮200系不锈钢是近几年在中国新开发的一种廉价200系不锈钢，主要用于制管、装饰等民用制品。高碳氮200系不锈钢成分标准范围(wt.%)为：C：0.10～0.15，Mn：9～12,Si：0.3～0.7，P：≤0.060，S：≤0.030，Cr：13～14.5，Ni：0～2，N：0.17～0.2，Cu：0.0～0.5，其余为余铁及微量杂质。该类不锈钢因碳、氮含量的增加，内部组织稳定性不如原有的200系不锈钢，热轧卷酸洗后在钢卷距边部100mm以内极易出现山鳞（起皮）缺陷。
目前，国内控制不锈钢的边部山鳞、鳞折或起皮等缺陷的主流方法，主要有板坯表面采用修磨机修磨或者采用热轧除鳞设备除鳞。这些措施根据不同的钢种有所区别，而对于高碳氮200系不锈钢容易产生在钢卷边部100mm以内产生山鳞缺陷的问题，采用上述方法均不能很好的解决。
发明内容
本发明的目的在于提供一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法。
实现本发明目的的技术方案是：一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法，其包括以下步骤：
1）冶炼：将冶炼成分控制在标准范围内的高碳氮200系不锈钢钢水在精炼炉进行冶炼，并控温处理，浇铸过热度为40℃；
2）连铸：其中，连铸机浇铸速度为1.0m/min；连铸机结晶器的水量控制160m3/h；浇铸时在结晶器内均匀投加200系不锈钢用结晶器保护渣，保护渣在结晶器内的液渣层厚度为12mm；
3）热轧：其中，铸坯浇铸成形切断后立即送往热轧加热炉或者采用保温炉进行保温，入加热炉板坯温度为402℃；加热炉加热过程经预热段、加热一段、加热二段、均热段缓慢升温，预热段温度为900℃，加热一段温度为1100℃，加热二段温度为1245℃，均热段温度为1258℃；加热一段和加热二段的总时间控制在80分钟，总的炉内加热时间为180分钟。
发明人通过对大量钢卷距边部100mm以内的山鳞缺陷样品的电子扫描显微镜的微观分析，没有发现缺陷部位存在夹杂物等第二相，基体组织正常，从热轧前的板坯对应缺陷位置的表面进行取样分析，也没有发现裂纹、气孔等缺陷，因此，可以判断该缺陷和原来的板坯表面裂纹导致的起皮缺陷是完全不一样的一种缺陷。并且，实践中发现板坯没有裂纹也不能避免边部山鳞的产生：对采用常规工艺板坯进行全面的检查，选取肉眼不可见裂纹缺陷的板坯，并对板坯表面进行砂轮均匀打磨掉2～3mm，确保板坯表面没有裂纹缺陷，再采用常规工艺进行热轧，到酸洗后检查发现边部山鳞缺陷率没有明显减少，缺陷发生率和没有特意挑选的板坯相当。
进一步地，从板坯内部组织分析看，高碳氮200系不锈钢的铸坯组织柱状晶十分发达，激冷层比较薄（仅1～2mm），柱状晶之间的结合力较弱，通过热轧加热炉过高的温度加热，增加了柱状晶之间开裂的几率，热轧压延过程中因金属变形出现起皮，形成宏观上的山鳞缺陷。
基于前述对200系不锈钢热轧卷边部山鳞（起皮）缺陷的研究，本发明对制备工艺中的参数进行了调整，在一定的过热度和浇铸速度的前提下，控制结晶器的水量在155m3/h～165m3/h，在该冷却强度下，铸坯的柱状晶尺寸比较匀称；而后，板坯进加热炉的表面温度为350℃～650℃，防止冷却后再进加热炉加热后，温度梯度过大，柱状晶晶间应力导致出现微观裂纹；保护渣在结晶器内的液渣层厚度为8mm～15mm有利于板坯冷却均匀，改善内部组织，减少铸坯组织间应力；接着，在180～230分钟的总加热时间内，加热炉加热过程采取缓慢升温，预热段温度为900℃～950℃，加热一段温度为1100℃～1120℃，加热二段温度为1240～1255℃，均热段温度为1255～1265℃；加热一段和加热二段的总时间控制在80～100分钟，总的炉内加热时间为180～230分钟，通过预热段温度的控制可以缓解加热过程的温度梯度过大问题，减缓柱状晶晶间应力增加边部微裂纹的扩张。
本发明工艺过程中各步骤环环相扣，缺一不可，当连铸机浇铸速度为1.0m/min；连铸机结晶器的水量控制在160m3/h；保护渣在结晶器内的液渣层厚度为12mm；热轧步骤加热炉板坯温度为402℃；加热炉预热段温度为900℃，加热一段温度为1110℃，加热二段温度为1245℃，均热段温度为1258℃；加热一段和加热二段的总时间控制在80分钟，总的炉内加热时间为180分钟时，最终将高碳氮200系不锈钢的边部山鳞缺陷从20%～30%减低至1.55%，有效控制了缺陷率，提升了产品质量和市场竞争力。
具体实施方式
以下对本发明较佳实施例做详细说明。
实施例1：
一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法，其包括以下步骤：
1）冶炼：将冶炼成分控制在标准范围内的高碳氮200系不锈钢钢水在精炼炉进行冶炼，并控温处理，浇铸过热度为25℃；
2）连铸：其中，连铸机浇铸速度为1.2m/min；连铸机结晶器的水量控制在155m3/h；浇铸时在结晶器内均匀投加200系不锈钢用结晶器保护渣，保护渣在结晶器内的液渣层厚度为8mm；
3）热轧：其中，铸坯浇铸成形切断后立即送往热轧加热炉或者采用保温炉进行保温，入加热炉板坯温度为350℃；加热炉加热过程经预热段、加热一段、加热二段、均热段缓慢升温，预热段温度为920℃，加热一段温度为1110，加热二段温度为1240℃，均热段温度为1258℃；加热一段和加热二段的总时间控制在92分钟，总的炉内加热时间为210分钟。
实施例2：
一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法，其包括以下步骤：
1）冶炼：将冶炼成分控制在标准范围内的高碳氮200系不锈钢钢水在精炼炉进行冶炼，并控温处理，浇铸过热度为40℃；
2）连铸：其中，连铸机浇铸速度为1.0m/min；连铸机结晶器的水量控制160m3/h；浇铸时在结晶器内均匀投加200系不锈钢用结晶器保护渣，保护渣在结晶器内的液渣层厚度为12mm；
3）热轧：其中，铸坯浇铸成形切断后立即送往热轧加热炉或者采用保温炉进行保温，入加热炉板坯温度为402℃；加热炉加热过程经预热段、加热一段、加热二段、均热段缓慢升温，预热段温度为900℃，加热一段温度为1100℃，加热二段温度为1245℃，均热段温度为1258℃；加热一段和加热二段的总时间控制在80分钟，总的炉内加热时间为180分钟。
实施例3：
一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法，其包括以下步骤：
1）冶炼：将冶炼成分控制在标准范围内的高碳氮200系不锈钢钢水在精炼炉进行冶炼，并控温处理，浇铸过热度为30℃；
2）连铸：其中，连铸机浇铸速度为1.1m/min；连铸机结晶器的水量控制在165m3/h；浇铸时在结晶器内均匀投加200系不锈钢用结晶器保护渣，保护渣在结晶器内的液渣层厚度为10mm；
3）热轧：其中，铸坯浇铸成形切断后立即送往热轧加热炉或者采用保温炉进行保温，入加热炉板坯温度为650℃；加热炉加热过程经预热段、加热一段、加热二段、均热段缓慢升温，预热段温度为950℃，加热一段温度为1120℃，加热二段温度为1255℃，均热段温度为1260℃；加热一段和加热二段的总时间控制在100分钟，总的炉内加热时间为230分钟。
实施例4：
一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法，其包括以下步骤：
1）冶炼：将冶炼成分控制在标准范围内的高碳氮200系不锈钢钢水在精炼炉进行冶炼，并控温处理，浇铸过热度为33℃；
2）连铸：其中，连铸机浇铸速度为1.06m/min；连铸机结晶器的水量控制在163m3/h；浇铸时在结晶器内均匀投加200系不锈钢用结晶器保护渣，保护渣在结晶器内的液渣层厚度为11mm；
3）热轧：其中，铸坯浇铸成形切断后立即送往热轧加热炉或者采用保温炉进行保温，入加热炉板坯温度为455℃；加热炉加热过程经预热段、加热一段、加热二段、均热段缓慢升温，预热段温度为920℃，加热一段温度为1110℃，加热二段温度为1245℃，均热段温度为1265℃；加热一段和加热二段的总时间控制在95分钟，总的炉内加热时间为212分钟。
实施例5：
一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法，其包括以下步骤：
1）冶炼：将冶炼成分控制在标准范围内的高碳氮200系不锈钢钢水在精炼炉进行冶炼，并控温处理，浇铸过热度为28℃；
2）连铸：其中，连铸机浇铸速度为1.08m/min；连铸机结晶器的水量控制在155m3/h；浇铸时在结晶器内均匀投加200系不锈钢用结晶器保护渣，保护渣在结晶器内的液渣层厚度为10mm；
3）热轧：其中，铸坯浇铸成形切断后立即送往热轧加热炉或者采用保温炉进行保温，入加热炉板坯温度为435℃；加热炉加热过程经预热段、加热一段、加热二段、均热段缓慢升温，预热段温度为910℃，加热一段温度为1102℃，加热二段温度为1250℃，均热段温度为1260℃；加热一段和加热二段的总时间控制在83分钟，总的炉内加热时间为190分钟。
本实施例所述200系不锈钢用结晶器保护渣为市售产品，在此不作赘述。
涉及上述实施例一共轧制了452卷200系不锈钢带，经过酸洗后，质检员肉眼观察判定出现边部山鳞缺陷的降级卷为7卷，缺陷率为1.55%。从批量生产的实际情况看，缺陷率得到有效控制。
本发明浇铸过热度限定25℃～40℃，连铸机浇铸速度限定1.0m/min～1.2m/min，均是为了在铸坯冷却成型过程中形成良好的内部组织，减少内部应力，减少在后续热轧加热轧制过程中发生开裂，导致鳞折缺陷发生；在热轧加热炉加热过程中，考虑尽量控制板坯加热速度，减少板坯内部的温度梯度，降低内部应力，防止开裂。经过对于加热炉升温过程进行了大量试验，发明人发现过于缓慢的加热和过低的温度控制会导致热轧钢卷边裂缺陷，过快的加热速度和过高的温度，则边部山鳞缺陷率显著上升。因此将预热段温度为900℃～950℃，加热一段温度为1100℃～1120℃，加热二段温度为1240～1255℃，均热段温度为1255～1265℃。为了进一步降低边部山鳞缺陷率，结合降低板坯内部热应力的机理，将铸坯浇铸成形切断后立即送往热轧加热炉或者采用保温炉（罩）进行保温，控制入加热炉板坯温度为350℃～650℃，使板坯进加热炉时坯芯具有一定的初始温度，这样在高温火焰的加热下，板坯内外的温度梯度进一减小。
以上所述仅为本发明的实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是利用本发明说明书内容所作的等效流程变换，或直接或间接运用在其他相关的技术领域，均同理包括在本发明的专利保护范围内。

Claims (1)

1.一种减少200系不锈钢热轧卷边部山鳞的生产方法，其特征在于：其包括以下步骤：
1）冶炼：将冶炼成分控制在标准范围内的高碳氮200系不锈钢钢水在精炼炉进行冶炼，并控温处理，浇铸过热度为40℃；
2）连铸：其中，连铸机浇铸速度为1.0m/min；连铸机结晶器的水量控制160m3/h；浇铸时在结晶器内均匀投加200系不锈钢用结晶器保护渣，保护渣在结晶器内的液渣层厚度为12mm；
3）热轧：其中，铸坯浇铸成形切断后立即送往热轧加热炉或者采用保温炉进行保温，入加热炉板坯温度为402℃；加热炉加热过程经预热段、加热一段、加热二段、均热段缓慢升温，预热段温度为900℃，加热一段温度为1100℃，加热二段温度为1245℃，均热段温度为1258℃；加热一段和加热二段的总时间控制在80分钟，总的炉内加热时间为180分钟。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116024486A (zh) * 2022-12-28 2023-04-28 宝钢德盛不锈钢有限公司 一种减少节镍奥氏体不锈钢冷装轧制边部鳞折的生产方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU3904285A (en) * 1984-02-24 1985-09-05 Canadian Liquid Air Ltd. Steel casting using a co2 gas protective shroud
KR20000038631A (ko) * 1998-12-08 2000-07-05 이구택 열간직송압연을 통한 오스테나이트계 스테인레스 열연강판의 제조방법
CN1743128A (zh) * 2005-09-29 2006-03-08 东北大学 连铸板坯直接轧制生产取向硅钢带的方法
CN101293257A (zh) * 2007-04-25 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种利用紧凑式连铸连轧工艺生产热轧带钢的方法
CN101428335A (zh) * 2008-12-01 2009-05-13 江阴兴澄特种钢铁有限公司 在直形连铸机上生产直径≥φ800mm圆坯的连铸方法
CN102615260A (zh) * 2012-04-11 2012-08-01 河南省西保冶材集团有限公司 食品用镀锡板连铸结晶器浇铸粉
KR20130120863A (ko) * 2012-04-26 2013-11-05 현대제철 주식회사 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법
CN103506383A (zh) * 2013-09-26 2014-01-15 山西太钢不锈钢股份有限公司 超纯铁素体不锈钢热轧制造方法
CN110438416A (zh) * 2019-09-02 2019-11-12 鞍钢股份有限公司 一种消除超宽幅高氮奥氏体不锈钢中厚板表面裂纹的方法

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB519979A (en) * 1938-08-22 1940-04-11 Joseph Marcel Merle Improvements in or relating to flat metallic products
BE1001428A6 (fr) * 1988-02-03 1989-10-31 Centre Rech Metallurgique Dispositif de refroidissement d'un metal pendant la coulee.
US5272720A (en) * 1990-01-31 1993-12-21 Inductotherm Corp. Induction heating apparatus and method
JP2971292B2 (ja) * 1993-06-04 1999-11-02 新日本製鐵株式会社 表面疵の少ないオーステナイト系ステンレス鋼の製造法
US5447754A (en) * 1994-04-19 1995-09-05 Armco Inc. Aluminized steel alloys containing chromium and method for producing same
JP2000204415A (ja) * 1999-01-12 2000-07-25 Sumitomo Metal Ind Ltd ステンレス鋼片を熱間圧延時の肌荒れ防止方法
JP2001314941A (ja) * 2000-05-08 2001-11-13 Nippon Steel Corp Ｎｉ系ステンレス鋼鋳片の連鋳及び熱延方法
TW573021B (en) * 2001-06-06 2004-01-21 Nippon Steel Corp High-strength hot-dip galvanized steel sheet and hot-dip galvannealed steel sheet having fatigue resistance, corrosion resistance, ductility and plating adhesion, after severe deformation, and a method of producing the same
KR100963021B1 (ko) * 2003-06-30 2010-06-10 주식회사 포스코 표면품질이 우수한 마르텐사이트계 스테인레스강의연주주편 제조방법
JP2006181583A (ja) * 2004-12-27 2006-07-13 Jfe Steel Kk 連続鋳造鋳片の製造方法
CN100535168C (zh) * 2007-02-16 2009-09-02 宝山钢铁股份有限公司 一种热轧铁素体不锈钢带钢的生产方法
CN100475385C (zh) * 2007-11-06 2009-04-08 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 直弧型铸机低合金钢板坯连铸足辊段窄面冷却方法
CN101724790B (zh) * 2008-10-23 2012-12-19 宝山钢铁股份有限公司 一种节镍奥氏体不锈钢及其制造方法
CN101956138B (zh) * 2010-07-22 2012-05-30 首钢总公司 一种含Cu低合金钢生产方法
CN101947549A (zh) * 2010-09-10 2011-01-19 山东泰山钢铁集团有限公司 一种抑制节镍奥氏体不锈钢热轧板边裂的生产工艺
KR101316393B1 (ko) * 2011-08-10 2013-10-08 주식회사 포스코 친환경적인 마르텐사이트계 스테인리스 강판의 스케일 제거 시스템 및 이를 이용한 마르텐사이트계 스테인리스 강판의 제조방법
CN103710507B (zh) * 2013-12-31 2016-01-06 振石集团东方特钢股份有限公司 一种低镍双相不锈钢热轧板卷的制备方法
CN104032108B (zh) * 2014-06-06 2016-03-02 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种双相不锈钢热轧卷的生产方法
CN104294155B (zh) * 2014-09-28 2016-05-11 东北大学 一种超低碳取向硅钢及其制备方法
CN104694713B (zh) * 2015-04-08 2017-03-01 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 一种含铜低合金钢的加热方法
CN106086595A (zh) * 2016-07-29 2016-11-09 中天钢铁集团有限公司 一种有效避免船用锚链圆钢产生裂纹的生产工艺
CN106513605A (zh) * 2016-11-16 2017-03-22 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种改善低碳铝镇静钢冷轧板卷起皮的方法
CN107186185A (zh) * 2017-04-27 2017-09-22 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 一种双相不锈钢双辊薄带铸轧生产工艺
CN107299278B (zh) * 2017-06-01 2018-11-02 山东寿光巨能特钢有限公司 一种耐超低温冲击风电高强螺栓用钢制造方法
CN107498060B (zh) * 2017-10-09 2020-01-31 北京康普锡威科技有限公司 一种低松装比金属粉末的制备装置及制备方法
CN109536666A (zh) * 2018-12-24 2019-03-29 马鞍山钢铁股份有限公司 一种高硅热成形钢连铸生产方法
CN110306115A (zh) * 2019-07-31 2019-10-08 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 热轧spa-h带钢表面点状翘皮缺陷的控制方法
CN111118387B (zh) * 2019-12-13 2021-07-23 河钢乐亭钢铁有限公司 一种提高含硼钢连铸板坯表面质量的方法
CN110846583A (zh) * 2019-12-24 2020-02-28 江苏永钢集团有限公司 一种Nb微合金化高强钢筋及其制备方法
CN111286673B (zh) * 2020-03-27 2021-05-25 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度≥320MPa的高成形性含硼钢及生产方法
CN111545720A (zh) * 2020-03-30 2020-08-18 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种降低渗碳齿轮钢带状组织的成型工艺
CN111531138B (zh) * 2020-06-10 2021-12-14 武汉钢铁有限公司 一种薄板坯连铸连轧生产无取向电工钢的方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU3904285A (en) * 1984-02-24 1985-09-05 Canadian Liquid Air Ltd. Steel casting using a co2 gas protective shroud
KR20000038631A (ko) * 1998-12-08 2000-07-05 이구택 열간직송압연을 통한 오스테나이트계 스테인레스 열연강판의 제조방법
CN1743128A (zh) * 2005-09-29 2006-03-08 东北大学 连铸板坯直接轧制生产取向硅钢带的方法
CN101293257A (zh) * 2007-04-25 2008-10-29 宝山钢铁股份有限公司 一种利用紧凑式连铸连轧工艺生产热轧带钢的方法
CN101428335A (zh) * 2008-12-01 2009-05-13 江阴兴澄特种钢铁有限公司 在直形连铸机上生产直径≥φ800mm圆坯的连铸方法
CN102615260A (zh) * 2012-04-11 2012-08-01 河南省西保冶材集团有限公司 食品用镀锡板连铸结晶器浇铸粉
KR20130120863A (ko) * 2012-04-26 2013-11-05 현대제철 주식회사 고강도 극저탄소강 슬라브 제조방법
CN103506383A (zh) * 2013-09-26 2014-01-15 山西太钢不锈钢股份有限公司 超纯铁素体不锈钢热轧制造方法
CN110438416A (zh) * 2019-09-02 2019-11-12 鞍钢股份有限公司 一种消除超宽幅高氮奥氏体不锈钢中厚板表面裂纹的方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
S355ML钢板边部微裂纹的原因分析与控制;孙乾;;山东冶金(04);16-18+21 *

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