CN113685355A - 压缩结构、压缩机和空调器 - Google Patents

Abstract

本申请提供一种压缩结构、压缩机和空调器，包括包括固定部和活动部，固定部由铸铁材料制成；活动部与固定部配合以压缩流体，活动部由高硅铝合金材料制成。根据本申请的压缩结构、压缩机和空调器，固定部与活动部之间不会出现粘着磨损、并且不增加摩擦功耗。

Description

压缩结构、压缩机和空调器

技术领域

本申请属于空调器技术领域，具体涉及一种压缩结构、压缩机和空调器。

背景技术

目前，涡旋压缩结构的动涡旋盘和静涡旋盘都采用铸铁材料，但铸铁的比重较大，压缩结构在高频高速下运行时动涡盘会产生较大的离心力，该离心力会使得压缩结构的振动幅度增加，噪声增大，泵体的磨损也加剧。为降低高频高速工况下铸铁动涡盘较大的离心力对压缩结构的不利影响，需将铸铁材料更换为轻质的材料。

但是，如果动涡盘及静涡盘都采用铝合金材料，这样同种材料的铝合金涡旋盘之间就会出现粘着磨损的情况。现有技术中为了避免粘着磨损的问题出现，还常在铝合金涡旋盘表面涂覆一层耐磨涂层，虽然粘着磨损问题得到解决，耐磨性也得到提升，但由于耐磨涂层的硬度较高，在压缩结构运行过程中耐磨涂层会增加摩擦功耗，而且在铝合金表面涂覆一层耐磨涂层也会增加成本。

因此，如何提供一种固定部与活动部之间不会出现粘着磨损、并且不增加摩擦功耗的压缩结构、压缩机和空调器成为本领域技术人员急需解决的问题。

发明内容

因此，本申请要解决的技术问题在于提供一种压缩结构、压缩机和空调器，固定部与活动部之间不会出现粘着磨损、并且不增加摩擦功耗。

为了解决上述问题，本申请提供一种压缩结构，包括：

固定部，固定部由铸铁材料制成；

活动部，活动部与固定部配合以压缩流体，活动部由高硅铝合金材料制成。

进一步地，高硅铝合金材料的布氏硬度为HBAl；HBAl＝125～254HB；

进一步地，铸铁材料的布氏硬度HBFe；HBAl＝(1/2～9/10)HBFe；

进一步地，高硅铝合金材料的抗拉强度为350～500MPa。

进一步地，高硅铝合金材料为共晶高硅铝合金材料；共晶高硅铝合金材料的共晶硅均匀分布在α-Al基体上；

进一步地，共晶高硅铝合金材料的共晶硅颗粒的形状为圆形或椭圆形，且共晶硅颗粒的边缘为圆滑边缘。

进一步地，共晶高硅铝合金材料的共晶硅颗粒粒径小于20μm；

进一步地，在共晶高硅铝合金材料中，粒径在10μm以下的共晶硅颗粒的数量占共晶硅颗粒总量的80％以上。

进一步地，活动部的外表面经过腐蚀氧化形成腐蚀氧化层。

进一步地，腐蚀氧化层为微织构的氧化铝层。

进一步地，微织构的氧化铝层由凸起的硅颗粒和凹陷的α-Al基体组成；

进一步地，高硅铝合金在常温下的线膨胀系数不大于16×10^-6K^-1。

进一步地，铸铁材料为灰铸铁材料。

进一步地，活动部由偏心曲轴带动活动。

进一步地，固定部包括静涡盘或气缸。

进一步地，活动部包括动涡盘、活塞、滚子和用于叶片压缩机的叶片中的任一种。

根据本申请的再一方面，提供了一种压缩机，包括压缩结构，压缩结构为上述的压缩结构。

根据本申请的再一方面，提供了一种空调器，包括压缩结构，压缩结构为上述的压缩结构。

本申请提供的压缩结构、压缩机和空调器，本申请中固定部由铸铁材料制成，活动部由高硅铝合金材料制成，二者之间不会产生粘着磨损；也无需在活动部和/或固定部表面涂覆耐磨层，解决了因耐磨涂层的硬度高，在压缩机运行过程中耐磨涂层增加摩擦功耗的问题。本申请固定部与活动部之间不会出现粘着磨损、并且不增加摩擦功耗。

附图说明

图1为本申请实施例的压缩机的结构示意图；

图2为本申请实施例的高硅铝合金内部组织SEM图；

图3为本申请实施例的高硅铝合金表面氧化涂层SEM图；

图4为本申请实施例的高硅铝合金动涡盘与铸铁动涡盘涡旋压缩机噪声对比图；

图5为本申请实施例的高硅铝合金动涡盘与铸铁动涡盘涡旋压缩机振动位移对比图；

图6为本申请实施例的高硅铝合与其他金属相比的摩擦系数图；

图7为本申请实施例的高硅铝合金动涡盘与铸铁动涡盘涡旋压缩机功耗对比图。

附图标记表示为：

1、压缩机；11、活动部；12、固定部；13、偏心曲轴。

具体实施方式

结合参见图1-7所示，一种压缩结构，包括固定部12和活动部11，固定部12由铸铁材料制成；活动部11与固定部12配合以压缩流体，活动部11由高硅铝合金材料制成，本申请中固定部12由铸铁材料制成，活动部11由高硅铝合金材料制成，二者之间不会产生粘着磨损，且二者之间的摩擦系数很小，使得摩擦功耗保持在很低的状态；也无需在活动部11和/或固定部12表面涂覆耐磨层，解决了因耐磨涂层的硬度高，在压缩机1运行过程中耐磨涂层增加摩擦功耗的问题。本申请固定部12与活动部11之间不会出现粘着磨损、并且不增加摩擦功耗。本申请解决了现有技术中铝合金固定部12和铝合金活动部11配合在压缩机1超高速工况下运行时易断裂及磨损失效的问题；解决了现有压缩机1因比重较大的铸铁活动部11在超高速运行时产生的较大离心力而导致压缩机1振动及噪声较大的问题；解决了现有压缩机1在运行时铁基活动部11和固定部12之间的摩擦功耗较大，进而导致压缩机1功耗增加的问题；解决了现有铝合金活动部11和固定部12在压缩机1超高速工况下运行及高压环保冷媒CO2涡旋压缩机1用铝合金固定部12和/或活动部11的耐磨性及强度不能满足使用要求的问题；解决了现为增强常用铝合金涡固定部12和/或活动部11的耐磨性而在其表面凃敷一层耐磨涂层而导致成本增加的问题。

本申请还公开了一些实施例，高硅铝合金材料的布氏硬度为HBAl；HBAl＝125～254HB；本申请的高硅铝合金材料为高强高耐磨高硅铝合金材料。该高强耐磨高硅铝合金的硬度较高，对活动部11如动涡盘的支撑性能和耐磨性能也得到提升。

本申请还公开了一些实施例，铸铁材料的布氏硬度HBFe；HBAl＝(1/2～9/10)HBFe；使得二者之间的摩擦功耗更小。该高强耐磨高硅铝合金对压缩机1如涡旋压缩机1的轻量化、高速化及环保化起到了积极的推动作用，高压环保冷媒CO2在压缩机1如涡旋压缩机1中的发展及运用也会加更广泛，超高速压缩机1如涡旋压缩机1的开发及运用也得到一定程度的推进和发展。

本申请还公开了一些实施例，高硅铝合金材料的抗拉强度为350～500MPa。该高强耐磨高硅铝合金的拉强度在350～500MPa的范围内，强度高，所以使用该高强耐磨高硅铝合金的动涡盘在压缩机1高速或超高速的运行工况下不会出现断裂失效的问题，而且将该高强耐磨高硅铝合金运用在高压环保冷媒CO2涡旋压缩机1内也不会出现断裂失效的问题，该高强耐磨高硅铝合金动涡盘的长期可靠性好。

结合参见图2所示，本申请还公开了一些实施例，高硅铝合金材料为共晶高硅铝合金材料；共晶高硅铝合金材料的共晶硅均匀分布在α-Al基体上。高强耐磨高硅铝合金的组织内只有共晶类型的硅颗粒，共晶硅颗粒均匀分布在α-Al基体上后，使得高强耐磨高硅铝合金各部位的硬度分布更均匀。其中，共晶硅颗粒为硬质相，而且该高强耐磨高硅铝合金的硅含量在17％以上，使得基材硬度增加，进而使得基材的耐磨性也得到提升。

本申请还公开了一些实施例，共晶高硅铝合金材料的共晶硅颗粒的形状为圆形或椭圆形，且共晶硅颗粒的边缘为圆滑边缘。还可以为任何边缘为圆滑的形状，比如类圆形。即共晶硅颗粒边缘无尖角或棱角，即共晶硅颗粒边缘圆润过度，进一步降低了共晶硅颗对基体的割裂作用，使得高强耐磨高硅铝合金的力学性能得到进一步提升。高硅铝合金的摩擦学机制是软基体上分布着高硬度质点相共晶硅颗粒，当摩擦发生时，高硬度质点共晶硅颗粒相起到支撑、耐磨作用，周围产生的凹坑起到储油、冷却与润滑作用。因此高硬度质点相共晶硅颗粒得分布越均匀、颗粒尺寸越小，将对摩擦学性能和高温性能都能起到有益的效果，所以所述高强耐磨高硅铝合金的动涡盘耐磨性能优良，即使在压缩机1高压、高速及超高速的工况下不会再出现磨损失效的问题。

该高硅铝合金的硅颗粒呈圆形或椭圆形的形态，而且硅颗粒的边缘无尖角；该高强耐磨高硅铝合金的抗拉强度和硬度都比较高，而且还控制高强耐磨高硅铝合金动涡盘与灰铸铁静涡盘之间的匹配硬度来提升泵体组件的可靠性。运用高强耐磨高硅铝合金与灰铸铁作为相互配副的材料，避免动涡盘及静涡盘粘着磨损的同时，也降低了摩擦功耗，进而提升了压缩机1的能效。

本申请还公开了一些实施例，共晶高硅铝合金材料的共晶硅颗粒粒径小于20μm；

本申请还公开了一些实施例，在共晶高硅铝合金材料中，粒径在10μm以下的共晶硅颗粒的数量占共晶硅颗粒总量的80％以上。共晶硅颗粒嵌在α-Al基体上，若这些共晶硅颗粒的粒径较大，对铝合金基体的割裂作用就越强，就像在铝合金基体上形成一些微孔或微裂纹，致使铝合金的材料力学性能降低，而用这种共晶硅颗粒较大的铝合金作为基材的零部件在强度、速度、压力较高的环境内长期使用后有疲劳断裂失效的风险；若这些共晶硅颗粒呈区域聚集在一块，对基体的割裂作用会更加明显，铝合金的材料力学性能降低更多，将其用在零件上之后，断裂失效的风险也会更加大。本申请高强耐磨高硅铝合金的共晶硅颗粒的粒径较小，都在20μm以下，而且径在10μm以下的共晶硅颗粒的数量占总共晶硅颗粒的80％以上，对基体的割裂影响较低，这些共晶硅颗粒都均匀地分布在α-Al基体，这样该高强耐磨高硅铝合金的材料力学性能好，抗拉强度高，在压缩机1高压、高速及超高速的工况下运行不会再出现断裂失效的问题。

如图3所示，本申请还公开了一些实施例，活动部11的外表面具有腐蚀氧化层。活动部11的外表面具有腐蚀氧化层，能够进一步提升高强耐磨高硅铝合金活动部11的耐磨性和自润滑性。

本申请还公开了一些实施例，对活动部11的外表面进行腐蚀氧化形成腐蚀氧化层。可用化学腐蚀和/或电化学腐蚀来对高强耐磨高硅铝合金活动部11进行处理，从而在高强耐磨高硅铝合金活动部11的表面形成一层微织构氧化铝层，该微织构氧化铝层由呈凸起硅颗粒峰及呈凹陷的α-Al基体组成，其凸起的硅颗粒峰在压缩机1运行过程中起到支撑耐磨的作用，高强耐磨高硅铝合金动涡盘的耐磨性能得到一定的提升；其被腐蚀形成的凹陷α-Al基体能够储存压缩机1内的冷冻机油，进而使得高强耐磨高硅铝合金动涡盘具备了储油自润滑的效果，进一步降低了摩擦功耗，而且也保证了高强耐磨高硅铝合金，可用化学腐蚀和/或电化学腐蚀来对高强耐磨高硅铝合金活动部11进行处理，从而在高强耐磨高硅铝合金活动部11的表面形成一层微织构氧化铝层，该微织构氧化铝层由呈凸起硅颗粒峰及呈凹陷的α-Al基体组成，其凸起的硅颗粒峰在压缩机1运行过程中起到支撑耐磨的作用，高强耐磨高硅铝合金动涡盘的耐磨性能得到一定的提升；其被腐蚀形成的凹陷α-Al基体能够储存压缩机1内的冷冻机油，进而使得高强耐磨高硅铝合金动涡盘具备了储油自润滑的效果，进一步降低了摩擦功耗，而且也保证了高强耐磨高硅铝合金动涡盘的长期运行可靠性，压缩机1的性能也得到了进一步的提升活动部11的长期运行可靠性，压缩机1的性能也得到了进一步的提升。微织构指的是表面具有一定尺寸和排列的凹坑、凹痕和凸包等图案的点阵。

本申请还公开了一些实施例，腐蚀氧化层为微织构的氧化铝层。

本申请还公开了一些实施例，微织构的氧化铝层由凸起的硅颗粒峰和凹陷的α-Al基体组成。该微织构氧化铝层的凸起硅颗粒起到良好的支撑、耐磨的作用，该微织构氧化铝层的凹坑能够起到储油润滑的作用。

本申请还公开了一些实施例，高硅铝合金在常温下的线膨胀系数不大于16×10^{- 6}K^-1。其中，k为单位值，高强耐磨的高硅铝合金的热膨胀系数很小，因此在设计该高强耐磨的高硅铝合金动涡盘与铸铁静涡盘之间的配合间隙就能控制到最小，这样动涡盘与静涡盘的轴向配合的压缩腔之间的泄露量就能控制到最低，使得压缩机1的功耗也得到进一步的降低。即使升高温度，其线膨胀系数也较低，采用该高强耐磨的高硅铝合金动涡盘与铸铁静涡盘之间的配合间隙时，就能将该减小控制到很小，这样因此在设计该高强耐磨的高硅铝合金动涡盘与铸铁静涡盘之间的配合间隙就能控制到很小，这样动涡盘与静涡盘的轴向配合的压缩腔之间的泄露量就能控制到最低，使得压缩机1的功耗也得到了进一步的降低，压缩机1的能效也得到了相应的提升。

本申请还公开了一些实施例，铸铁材料为灰铸铁材料。涡旋压缩机1在超高速工况下运行时的振动幅度及噪声降低很多，用户的体验感更佳；铝合金动涡盘与铸铁静涡盘之间的摩擦系数最小，摩擦功耗最低，进而使得涡旋压缩机1的功耗降低，能效提升；涡旋压缩机1在超高速工况下运行时，该高强耐磨高硅铝合金涡旋盘不会断裂失效，也不会磨损而失效；高压环保冷媒CO2涡旋压缩机1内的高强耐磨高硅铝合金涡旋盘也不会因为内部冷媒压力过高而断裂失效，也不会因为内部高压冷媒将高强耐磨高硅铝合金涡旋盘压紧在支架或静涡盘基板上运动而磨损失效，长期可靠性好。

如图4及图5所示，该高强耐磨高硅铝合金的密度为2.7g/cm³左右，仅仅为铸铁材料密度的1/3倍，因此使用该高强耐磨高硅铝合金作为动涡盘的基材之后，压缩机1在高速或超高速运行时，该比重相对较轻的高强耐磨高硅铝合金动涡盘1产生的离心力就比较小，进而使得压缩机1在高速或超高速运行过程中产生的振动和噪声就会更小。从图4及图5可以看出，使用该高强耐磨高硅铝合金材料动涡盘的压缩机1在各频段运行时产生的振动及噪声都有相应的降低，其中，压缩机1的运行频率越高，轻质高强耐磨高硅铝合金动涡盘的压缩机1噪声相对于铸铁动涡盘的压缩机1噪声降低得越明显；振动位移则是在压缩机160Hz运行频率之后的降低最为明显，在100Hz运行频率的振动位移降低效果虽有一定的减弱，但整体上轻质高强耐磨高硅铝合金动涡盘的减振效果还是比铸铁动涡盘的好很多。即涡旋压缩机1在高速或超高速工况下运行时轻质高强耐磨高硅铝合金动涡盘相对于铸铁动涡盘的降噪和减振效果还是会很明显，用户的体验感也会更佳，压缩机1振动对固定螺栓、制冷管路的不利影响也会降到很低或完全消除。

本申请还公开了一些实施例，活动部11由偏心曲轴13带动活动。转子压缩机1上转子及滑片的基材，叶片压缩机1叶片的基材，以及其他容积式压缩机1中受偏心运转的泵体零部件都可用该高强耐磨高硅铝合金作为基材。

本申请还公开了一些实施例，固定部12包括静涡盘，活动部11包括动涡盘；此处压缩机1为涡旋压缩即，涡旋压缩机1内对气体或冷媒进行压缩机1的组件由动涡盘及静涡盘相互啮合组成，在运行过程中，静涡盘固定在机架上，动涡盘由曲轴驱动并由防自转机构制约，围绕静涡盘的基圆中心做很小半径的平面转动，气体或冷媒从静涡盘的外围被吸入，随着偏心轴旋转，使气体或冷媒在动涡盘1及静涡盘2啮合所形成的若干个月牙形压缩腔内逐级压缩，被压缩后的气体或冷媒最后再从静涡盘中心部位的轴向排气孔连续排出。其中，动涡盘的基材为高强耐磨高硅铝合金材料，所述静涡盘的基材为灰铸铁材料。该高强耐磨高硅铝合金的拉强度在350～500MPa的范围内，强度高，所以使用该高强耐磨高硅铝合金的动涡盘在压缩机1高速或超高速的运行工况下不会出现断裂失效的问题，而且将该高强耐磨高硅铝合金运用在高压环保冷媒CO2涡旋压缩机1内也不会出现断裂失效的问题，该高强耐磨高硅铝合金动涡盘的长期可靠性好。使用该高硅铝合金作为涡旋盘的基材之后，不需要在铝合金表面增加一层耐磨涂层，直接用该高强耐磨高硅铝合金动涡盘与铸铁静涡盘相配副，该配副的摩擦系数很小，进而使得动涡盘与静涡盘之间的摩擦功耗保持在最低的状态，而且这种配副在满足降低压缩机1摩擦功耗的同时，生产成本也不会增加。静涡盘和动涡盘相互啮合形成压缩腔，当压缩机1在高速或超高速工况下运行时高硅铝合金的动涡盘产生的离心力较小，进而使得压缩机1的振动及噪声得到很大的减弱，用户的体验感也更佳。同时，高硅铝合金与铸铁之间的摩擦配副最好，即高硅铝合金与铸铁之间的摩擦系数小，摩擦功耗低，进而使得压缩机1整机的运行功耗降低，压缩机1的能效得到提升。该高硅铝合金的耐磨性好，强度高，所以使用该高硅铝合金的动涡盘在压缩机1高速或超高速的运行工况下的断裂及磨损失效问题得到解决，该高硅铝合金运用在高压环保冷媒CO2涡旋压缩机1内也不会出现断裂及磨损失效的问题，长期可靠性好。使用这种高硅铝合金动涡盘与铸铁静涡盘直接配合之后，不需再在该高硅铝合金动涡盘凃敷一层耐磨涂层来提升铝合金的耐磨性能，简化了压缩机1的生产工艺，整机生产成本也得到降低。而且该高硅铝合金的热膨胀系数很小，因此在设计该高强耐磨的高硅铝合金动涡盘与铸铁静涡盘之间的配合间隙就能控制到很小，这样动涡盘与静涡盘的轴向配合的压缩腔之间的泄露量就能控制到最低，使得压缩机1的功耗也得到进一步的降低，压缩机1的能效也得到了提升。

在图6中：在相同的转速、负载压力、润滑介质、实验时间等实验条件下，对比高强耐磨高硅铝合金与高强耐磨高硅铝合金、45#钢、球墨铸铁、灰铸铁进行对磨，并对比高强耐磨高硅铝合金与这些金属材料对磨后的摩擦系数，得出高强耐磨高硅铝合金与灰铸铁之间对磨时的摩擦系数为最低，且相同实验时间结束后，润滑介质升高的温度也最低，因此高强耐磨高硅铝合金与灰铸铁之间进行摩擦配副的摩擦功耗最小，理论上用该高强耐磨高硅铝合金动涡盘替换现有灰铸铁动涡盘来与灰铸铁静涡盘对磨后，涡旋压缩机1的功耗也会降低。其中，Al-Al：高强耐磨高硅铝合金与高强耐磨高硅铝合金对磨的摩擦系数；Al-Steel：高强耐磨高硅铝合金与钢对磨的摩擦系数；Al-Nodular Cast Iron：高强耐磨高硅铝合金与球墨铸铁对磨的摩擦系数；Al-Gray Cast Iron：高强耐磨高硅铝合金与灰铸铁对磨的摩擦系数。

本申请还公开了一些实施例，固定部12包括静涡盘或气缸。

本申请还公开了一些实施例，活动部11包括动涡盘、活塞、滚子和用于叶片压缩机1的叶片中的任一种。

动涡盘和静涡盘配合形成涡旋压缩结构，活塞和气缸形成活塞配合压缩结构，滚子和气缸配合形成转子压缩结构，用于叶片压缩机1的叶片和气缸配合形成叶片压缩结构。当滚子和气缸配合形成转子压缩结构时，活动部11还包括滑片。

如图7所示，将灰铸铁动涡盘替换成所述高强耐磨高硅铝合金动涡盘后，涡旋压缩机1在各频段运行的功耗都得到了降低，而且在60Hz之后的功耗降低更为明显，这样涡旋压缩机1的整体能效也得到了提升。

进一步的，涡旋压缩机1动涡盘与静涡盘之间除了因动涡盘采用了与灰铸铁静涡盘2不同的材料高强耐磨高硅铝合金动涡盘而避免了同种材料粘着磨损的问题之外，与静涡盘2配合的运动部件动涡盘之间也要有一定的匹配硬度才能达到最好的摩擦效果。一般对磨组件中运动部件的硬度要比固定部12的低，这样软的运动部件去磨硬度固定部12时，就不会对硬的固定部12造成损害；若用硬的运动部件去磨软的固定部12，硬的运动部件就会有嵌入软的固定部12件的风险，进而对软的固定部12造成损害。经过长期试验机测试，当相互配合的高强耐磨高硅铝合金的布氏硬度HBAl为铸铁的布氏硬度HBFe(1/2～9/10)倍时，即HBAl＝(1/2～9/10)HBFe时，运动部件动涡盘与固定部12件静涡盘之间的摩擦功耗和磨损量都相对比较低，压缩机1的能效也得到了相应的保障或提升。

根据本申请的实施例，提供了一种压缩机1，包括压缩结构，压缩结构为上述的压缩结构。

根据本申请的实施例，提供了一种空调器，包括压缩结构，压缩结构为上述的压缩结构。运用了高强耐磨高硅铝合金材料动涡盘的涡旋压缩机1被运用在空气调节系统内，从而达到制冷和/或制热的效果，对空气进行调节。

本领域的技术人员容易理解的是，在不冲突的前提下，上述各有利方式可以自由地组合、叠加。

以上仅为本申请的较佳实施例而已，并不用以限制本申请，凡在本申请的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本申请的保护范围之内。以上仅是本申请的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本申请技术原理的前提下，还可以做出若干改进和变型，这些改进和变型也应视为本申请的保护范围。

Claims (13)

1.一种压缩结构，其特征在于，包括：

固定部(12)，所述固定部(12)由铸铁材料制成；

活动部(11)，所述活动部(11)与所述固定部(12)配合以压缩流体，所述活动部(11)由高硅铝合金材料制成。

2.根据权利要求1中所述的压缩结构，其特征在于，所述高硅铝合金材料的布氏硬度为HBAl；HBAl＝125～254HB；

和/或，所述铸铁材料的布氏硬度HBFe；HBAl＝(1/2～9/10)HBFe；

和/或，所述高硅铝合金材料的抗拉强度为350～500MPa。

3.根据权利要求1中所述的压缩结构，其特征在于，所述高硅铝合金材料为共晶高硅铝合金材料；所述共晶高硅铝合金材料的共晶硅均匀分布在α-Al基体上；

和/或，所述共晶高硅铝合金材料的共晶硅颗粒的形状为圆形或椭圆形，且所述共晶硅颗粒的边缘为圆滑边缘。

4.根据权利要求3中所述的压缩结构，其特征在于，所述共晶高硅铝合金材料的共晶硅颗粒粒径小于20μm；

和/或，在所述共晶高硅铝合金材料中，粒径在10μm以下的共晶硅颗粒的数量占共晶硅颗粒总量的80％以上。

5.根据权利要求1中所述的压缩结构，其特征在于，所述活动部(11)的外表面经过腐蚀氧化形成腐蚀氧化层。

6.根据权利要求5中所述的压缩结构，其特征在于，所述腐蚀氧化层为微织构的氧化铝层。

7.根据权利要求6中所述的压缩结构，其特征在于，所述微织构的氧化铝层由凸起的硅颗粒和凹陷的α-Al基体组成。

8.根据权利要求1中所述的压缩结构，其特征在于，所述高硅铝合金在常温下的线膨胀系数不大于16×10^-6K^-1。

9.根据权利要求1中所述的压缩结构，其特征在于，所述铸铁材料为灰铸铁材料。

10.根据权利要求1中所述的压缩结构，其特征在于，所述活动部(11)由偏心曲轴(13)带动活动。

11.根据权利要求1中所述的压缩结构，其特征在于，所述固定部(12)包括静涡盘或气缸；和/或，所述活动部(11)包括动涡盘、活塞、用于叶片压缩机(1)的叶片和滚子中的任一种。

12.一种压缩机，包括压缩结构，其特征在于，所述压缩结构为权利要求1-11中任一项所述的压缩结构。

13.一种空调器，包括压缩结构，其特征在于，所述压缩结构为权利要求12中所述的压缩结构。

Images