CN113492279B - 一种增材制造用的镍-铬-钨-钴合金氩弧焊焊丝及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
一种增材制造用的镍‑铬‑钨‑钴合金氩弧焊焊丝及其制备方法,其特征是以重量百分数计焊丝的成分:C 0.055~0.075%,Si≤0.60%,Mn 0.30~0.85%,P<0.020%,S<0.010%,Cr 16.00~17.50%,W 1.200~1.650%,Co 10.50~12.00%,Cu 0.20~0.80%,V 0.060~0.150%,Nb 0.30~0.50%,N≤0.010%,B≤0.0060%,Ti 0.500~0.750%,Al 0.60~0.70%,Ta 0.20~0.50%,Fe<1.0%,Mo<0.50%,O≤0.0040%,As≤0.015%,Sb≤0.015%,Bi≤0.005%,Sn≤0.020%,Pb≤0.015%,Ni余量。本发明能避免因材料不一致导致组织、性能的急剧变化,降低制造成本。
Description
技术领域
本发明涉及一种增材制造技术,尤其是一种核电站换热器增材制造用的镍基合金焊丝,具体地说是一种用于二种不同耐高温材料增材制造连接过渡用的铬-钨-钴-镍合金氩弧焊焊丝及其制备方法。主要应用于高温气冷堆蒸汽发生器换热器650℃~800℃高温段和500℃~650℃中温段的过渡区域的增材制造,该区域工作温度为600~700℃。
背景技术
核电蒸汽发生器是产生汽轮机所需蒸汽的换热设备,也是核电站最为关键的主要设备之一,蒸汽发生器与反应堆压力容器相连,不仅直接影响电站的功率与效率,而且在进行热量交换时,还起着阻隔放射性载热剂的作用,对核电站安全至关重要。
高温气冷堆是我国具有完全自主知识产权的第四代先进核能技术,具有固有安全性、模块化设计及建造、发电效率高、用途广泛等特点。目前高温气冷堆核电站选用的是螺旋盘管式蒸发器。盘管外是一回路氦气,盘管内是二回路高温高压水蒸汽,氦气进口温度750℃、设计出口蒸汽温度566℃、13.24MPa;由于结构原因出口蒸汽温度和压力并没有达到超临界所需要的条件,因此在发电效率上是一个遗憾。
直流逆流孔道式换热器是一种新型的换热结构,两种换热介质在不同的孔道中相向对流,孔道的横截面分布类似于目前的固定管板换热器的管板布置,长度超过10米,该结构可以使出口蒸汽温度达到730℃(在氦气进口温度750℃的条件下),出口蒸汽压力超过31MPa,轻松达到超超临界发电,使得大幅度提高高温气冷堆的发电效率;同时在氦气进口温度达到950℃或更高的超高温气冷堆,该结构也能轻松满足,仅仅需要改变基体材料、满足耐高温条件即可。使得高温气冷堆在国家氢能源的发展上提供助力。
虽然直流逆流孔道式换热器结构非常优秀,但传统的制造工艺几乎不可能实现,为此人们提出利用增材制造技术制备新的换热器的结构的技术方案,以增材制造(3D打印)的成型方式成型,由于耐高温镍基合金材料非常昂贵,为了降低整体制造成本,把整个换热器按照温度范围分成三段,分别是650℃~800℃的高温段、500℃~650℃的中温段和500℃以下的低温段,不同温度段使用不同的合金成分,既满足使用条件要求,又能大幅度降低制造成本;由于不同合金成分差异很大,其性能也有很大的差异,为了避免这种成分不连续带来的性能不连续,需要在两种不同合金之间增加过渡金属区,平缓异种金属间引起的性能陡变,因此总共需要5种增材制造用的氩弧焊丝,以适用于实际工况。
发明内容
本发明的目的是:
针对基于增材制造(3D打印)成型的直流逆流孔道式换热器结构的650℃~800℃的高温段和500℃~650℃的中温段的过渡区域,即工作温度为600~700℃的高温过渡段,设计一种铬-钨-钴-镍合金氩弧焊焊丝及其制备方法,实现此区域的增材制造(3D打印),满足设计使用要求。
本发明的技术方案之一是:
一种增材制造用的镍-铬-钨-钴合金氩弧焊焊丝,其特征是:以重量百分数计焊丝的成分:C 0.055~0.075%,Si ≤0.60%,Mn 0.30~0.85%,P <0.020%,S <0.010%,Cr 16.00~17.50%,W 1.200~1.650%,Co 10.50~12.00%,Cu 0.20~0.80%,V 0.060~0.150%,Nb 0.30~0.50%,N ≤0.010%,B ≤0.0060%, Ti 0.500~0.750%,Al 0.60~0.70%,Ta 0.20~0.50%,Fe<1.0%,Mo <0.50%,O ≤0.0040%,As ≤0.015%,Sb ≤0.015%,Bi ≤0.005%,Sn ≤0.020%,Pb ≤0.015%, As+Sb+Bi+Sn+Pb ≤0.07%,Ni 余量,各组分之和为100%。
本发明的技术方案之二是:
一种增材制造用的铬-钨-钴-镍合金氩弧焊焊丝的制备方法,其特征是:它包括以下步骤:
A.合金熔炼:根据合金的组分及质量百分比进行配料,计算出中间合金的重量,将作为原料的中间合金投入真空感应炉中进行熔炼后,浇注成钢锭;
B.热锻开坯:将合金锭放入初始温度≤600℃的加热炉内进行加热,升温至1185℃,保温时间按1.5min/mm计算,保温结束后进行锻造,锻造成合金坯,在空气中冷却至常温;终锻温度应不低于950℃;
C.热轧退火:加热至1100℃进行热轧,热轧成盘元丝材,在空气中冷却至常温;
D.酸洗、修磨:将盘元丝材用硫酸进行酸洗,然后表面修磨至光滑;
E.拉制:采用现有的冷拉工艺,将盘元丝材逐级拉细,直至丝材直径≤3mm;
F.氢退处理:将冷拉后的盘元丝材进行氢退处理。
所述的步骤E,将热轧后的盘元丝材逐级拉细至直径≤3mm,应经过3~6级拉拔道次;对于此种过渡区域的合金焊丝,若拉拔道次过少,造成一次变形量过大,导致拉丝过程中非常容易断丝;若拉拔道次过多,则在拉丝的过程中焊丝变脆,容易发生断裂;考虑此种合金焊丝的性能,3~6次拉拔为最合理道次。
本发明的技术方案之三是:
一种增材制造用的铬-钨-钴-镍合金氩弧焊焊丝,其特征:所述的焊丝用于耐850℃超合金钢和耐650℃合金材料过渡区域;设备基于增材制造(3D打印)成型,通过所述合金焊丝实现不同耐高温之间组织、性能的均匀性和连续性,避免因材料不一致导致组织、性能的急剧变化,从而产生隐患。
所述的基于增材制造(3D打印)成型的设备,考虑各部位的工作温度不一致,可采用不同等级的耐高温材料,并采用所述焊丝作为两种材料之间的过渡,在原本节省原料成本的基础上,二次节约成本,且不需要引进新的焊接技术作为两种材料之间的连接。
本发明的有益效果:
基于增材制造(3D打印)成型的设备,考虑各部位的工作温度不一致,可采用不同等级的耐高温材料,并采用本焊丝作为两种材料之间的过渡,在原本节省原料成本的基础上,二次节约成本,且不需要引进新的焊接技术作为两种材料之间的连接。
本发明的合金焊丝用于650℃~800℃的高温段和500℃~650℃的中温段的过渡区域。设备基于增材制造(3D打印)成型,通过本合金焊丝实现不同耐高温之间组织、性能的均匀性和连续性,避免因材料不一致导致组织、性能的急剧变化,从而产生隐患。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步的说明。
实施例一。
步骤1、合金熔炼:根据焊丝中合金的组分和质量百分比进行配料,计算出中间合金的重量,将作为原料的中间合金投入真空感应炉中进行熔炼,在熔炼的过程中对合金的成分不断检测和控制,确保浇注成钢锭时,每100kg合金溶液中含C:0.08kg,Si:0.4kg,Mn:0.4kg,P:0.0018kg,S:0.008kg,Cr:17kg,W:1.5kg,Co:11.5kg,Cu:0.5kg,V:0.1kg,Nb:0.4kg,N:0.008kg,B:0.004kg, Ti:0.6kg,Al:0.65kg,Ta:0.3kg,Fe:0.8kg,Mo:0.04kg,O:0.003kg,As:0.008kg,Sb:0.008kg,Bi:0.001kg,Sn:0.0015kg,Pb:0.0015kg,Ni:65.6852kg,将合金溶液浇注成钢锭;
步骤2、热锻开坯:将合金锭放入初始温度≤600℃的加热炉内进行加热,升温至1185℃,保温380min后进行锻造,锻造成合金坯,在空气中冷却至常温。锻造温度应不低于950℃;
步骤3、热轧退火:加热至1100℃进行热轧,热轧成盘元丝材,在空气中冷却至常温;
步骤4、酸洗、修磨:将盘元丝材用硫酸进行酸洗,然后表面修磨至光滑;
步骤5、拉制:采用现有的冷拉工艺,将盘元丝材经历5级拉制道次拉细,直至丝材直径≤3mm;
步骤6、氢退处理:将冷拉后的盘元丝材进行氢退处理。
本案例采用氩弧焊堆焊模拟增材制造(3D打印)来验证其材料性能,高纯氩气(≥99.99%)保护,焊接参数为:焊接电流110~170A,电弧电压10~18V,焊缝的力学性能为:室温抗拉强度860MPa,屈服强度690MPa,室温冲击功56J,满足设计性能要求。
实施例二。
步骤1、合金熔炼:根据焊丝中合金的组分和质量百分比进行配料,计算出中间合金的重量,将作为原料的中间合金投入真空感应炉中进行熔炼,在熔炼的过程中对合金的成分不断检测和控制,确保浇注成钢锭时,每100kg合金溶液中含C:0.075kg,Si:0.1kg,Mn:0.3kg,P:0.005kg,S:0.005kg,Cr:16kg,W:1.2kg,Co:10.5kg,Cu:0.2kg,V:0.06kg,Nb:0.3kg,N:0.005kg,B:0.002kg, Ti:0.5kg,Al:0.6kg,Ta:0.2kg,Fe:0.5kg,Mo:0.2kg,O:0.001kg,As:0.008kg,Sb:0.005kg,Bi:0.001kg,Sn:0.005kg,Pb:0.008kg,Ni:69.22kg,铁水浇注成钢锭;
步骤2、热锻开坯:将合金锭放入初始温度≤600℃的加热炉内进行加热,升温至1185℃,保温360min后进行锻造,锻造成合金坯,在空气中冷却至常温。锻造温度应不低于950℃;
步骤3、热轧退火:加热至1100℃进行热轧,热轧成盘元丝材,在空气中冷却至常温;
步骤4、酸洗、修磨:将盘元丝材用硫酸进行酸洗,然后表面修磨至光滑;
步骤5、拉制:采用现有的冷拉工艺,将盘元丝材经历5级拉制道次拉细,直至丝材直径≤3mm;
步骤6、氢退处理:将冷拉后的盘元丝材进行氢退处理。
本案例采用氩弧焊堆焊模拟增材制造(3D打印)来验证其材料性能,高纯氩气(≥99.99%)保护,焊接参数为:焊接电流110~170A,电弧电压10~18V,焊缝的力学性能为:室温抗拉强度780MPa,屈服强度660MPa,室温冲击功58J,满足设计性能要求。
实施例三。
步骤1、合金熔炼:根据焊丝中合金的组分和质量百分比进行配料,计算出中间合金的重量,将作为原料的中间合金投入真空感应炉中进行熔炼,在熔炼的过程中对合金的成分不断检测和控制,确保浇注成钢锭时,每100kg合金溶液中含C:0.055kg,Si:0.6kg,Mn:0.85kg,P:0.02kg,S:0.010kg,Cr:17.50kg,W:1.65kg,Co:12kg,Cu:0.8kg,V:0.15kg,Nb:0.5kg,N:0.01kg,B:0.006kg, Ti:0.75kg,Al:0.7kg,Ta:0.5kg,Fe:1.0kg,Mo:0.5kg,O:0.004kg,As:0.015kg,Sb:0.015kg,Bi:0.005kg,Sn:0.02kg,Pb:0.015kg,Ni:62.325kg,铁水浇注成钢锭;
步骤2、热锻开坯:将合金锭放入初始温度≤600℃的加热炉内进行加热,升温至1185℃,保温360min后进行锻造,锻造成合金坯,在空气中冷却至常温。锻造温度应不低于950℃;
步骤3、热轧退火:加热至1100℃进行热轧,热轧成盘元丝材,在空气中冷却至常温;
步骤4、酸洗、修磨:将盘元丝材用硫酸进行酸洗,然后表面修磨至光滑;
步骤5、拉制:采用现有的冷拉工艺,将盘元丝材经历5级拉制道次拉细,直至丝材直径≤3mm;
步骤6、氢退(去氢,可采用常规工艺加以实现)处理:将冷拉后的盘元丝材进行氢退处理。
本案例采用氩弧焊堆焊模拟增材制造(3D打印)来验证其材料性能,高纯氩气(≥99.99%)保护,焊接参数为:焊接电流110~170A,电弧电压10~18V,焊缝的力学性能为:室温抗拉强度896MPa,屈服强度680MPa,室温冲击功54J,满足设计性能要求。
本发明未涉及部分均与现有技术相同或可采用现有技术加以实现。
Claims (2)
1.一种增材制造用的镍-铬-钨-钴合金氩弧焊焊丝,其特征是由以下步骤制备而成:A.合金熔炼:根据合金的组分及质量百分比进行配料,计算出中间合金的重量,将作为原料的中间合金投入真空感应炉中进行熔炼后,浇注成钢锭;B.热锻开坯:将合金锭放入初始温度≤600℃的加热炉内进行加热,升温至1185℃,保温时间按1.5min/mm计算,保温结束后进行锻造,锻造成合金坯,在空气中冷却至常温;终锻温度应不低于950℃; C.热轧退火:加热至1100℃进行热轧,热轧成盘元丝材,在空气中冷却至常温; D.酸洗、修磨:将盘元丝材用硫酸进行酸洗,然后表面修磨至光滑;E.拉制:采用现有的冷拉工艺,将盘元丝材逐级拉细,直至丝材直径≤3mm;F.氢退处理:将冷拉后的盘元丝材进行氢退处理,得到以下成份的焊丝,以重量百分数计:C 0.055~0.075%,Si≤0.60%,Mn 0.30~0.85%,P<0.020%,S<0.010%,Cr16.00~17.50%,W 1.200~1.650%,Co 10.50~12.00%,Cu 0.20~0.80%,V 0.060~0.150%,Nb0.30~0.50%,N≤0.010%,B≤0.0060%, Ti 0.500~0.750%,Al 0.60~0.70%,Ta 0.20~0.50%,Fe<1.0%,Mo<0.50%,O≤0.0040%,As≤0.015%,Sb≤0.015%,Bi≤0.005%,Sn≤0.020%,Pb≤0.015%, As+Sb+Bi+Sn+Pb≤0.07%,Ni余量,各组分之和为100%;
在进行增材制造成型设备时,由于所述设备各部位的工作温度不一致,因此采用所述的焊丝通过增材制造在所述设备的650℃~800℃高温段部位和500℃~650℃中温段部位之间形成过渡区域。
2.根据权利要求1所述的焊丝,其特征是:所述的步骤E,经过3~6级拉拔道次将热轧后的盘元丝材逐级拉细至直径≤3mm。
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