CN113210455A - 一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法 - Google Patents

一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113210455A
CN113210455A CN202110377502.6A CN202110377502A CN113210455A CN 113210455 A CN113210455 A CN 113210455A CN 202110377502 A CN202110377502 A CN 202110377502A CN 113210455 A CN113210455 A CN 113210455A
Authority
CN
China
Prior art keywords
temperature
resistant
wire
based alloy
wear
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202110377502.6A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113210455B (zh
Inventor
邢长军
孙国强
吴林
宁小智
姚春发
胡秋利
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Zhonglian Advanced Steel Technology Co ltd
Central Iron and Steel Research Institute
Original Assignee
Zhonglian Advanced Steel Technology Co ltd
Central Iron and Steel Research Institute
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Zhonglian Advanced Steel Technology Co ltd, Central Iron and Steel Research Institute filed Critical Zhonglian Advanced Steel Technology Co ltd
Priority to CN202110377502.6A priority Critical patent/CN113210455B/zh
Publication of CN113210455A publication Critical patent/CN113210455A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113210455B publication Critical patent/CN113210455B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/04—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of bars or wire
    • B21C37/047—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of bars or wire of fine wires
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/07—Alloys based on nickel or cobalt based on cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/02—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working in inert or controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Abstract

本发明提供了一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，属于金属丝材加工技术领域，解决现有技术生产直径小于2mm的耐高温耐磨钴基合金丝材时表面质量差，成品率低的问题。包括：采用真空感应熔炼和气氛保护电渣重熔制备出钴基合金铸锭；对铸锭进行均质化处理；对均质化后的铸锭进行锻造开坯；对锻造后的坯料进行修磨处理，通过热轧机制备出盘条；将盘条进行固溶、调直，进行热旋锻加工，制备出丝坯；热旋锻过程采用多段旋锻，每阶段的变形量由大到小，每完成一步旋锻后立即进行退火处理；对丝坯进行酸洗、抛光，完成成品丝材的制备。本发明的方法制备的丝材表面质量良好，成品率高。

Description

一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法
技术领域
本发明属于金属丝材加工技术领域，具体涉及一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法。
背景技术
钴基合金最常见的是司太立合金，它以钴为基体，添加Cr、W和C等元素。由于钴基合金在700℃以上仍保持较高的强硬度，且具有良好的抗磨损性能，合金主要以铸造和粉体形式成型，也用于高温耐磨零部件表面堆焊，以延长工件的使用寿命。但是该合金高温硬度较高，塑性变形难度大，焊丝的制备不能采用常规的冷拔方式进行生产。
目前国内有部分厂家采用水平连铸方式、热拉拔和反重力真空吸铸等方式进行生产，但仅能制备出直径≥2mm的焊丝，且表面质量较差，生产效率较低，成品率低，不适用于精密焊接。
发明内容
鉴于上述分析，本发明旨在提供一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，能够解决现有技术生产直径小于2mm的耐高温耐磨钴基合金丝材时表面质量差，成品率低的问题。
本发明的目的主要是通过以下技术方案实现的：
本发明提供了一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，包括：
步骤一、采用真空感应熔炼和气氛保护电渣重熔制备出符合成分要求的钴基合金铸锭；
步骤二、对铸锭进行均质化处理；
步骤三、对均质化后的铸锭进行锻造开坯；
步骤四、对锻造后的坯料进行修磨处理，通过热轧机制备出盘条；
步骤五、将盘条进行固溶、调直，通过旋锻机进行热旋锻加工，制备出丝坯；热旋锻过程采用多段旋锻，每阶段的变形量由大到小，每完成一步旋锻后立即进行退火处理；
步骤六、对丝坯进行酸洗、抛光，完成成品丝材的制备。
进一步的，所述耐高温耐磨钴基合金丝材的成分按质量百分比计包括C：0.9％～1.4％，Mn：1.5％～2.0％，Si：0.2％～2.0％，Cr：28％～32％，W：3.5％～5.5％，Ni≤3.0％，Mo≤1.5％，Fe≤3.0％，Co为余量。
进一步的，所述步骤一中，真空感应熔炼过程中，将高熔点元素放入熔炼炉中，易烧损元素放入二次加料装置中。
进一步的，所述步骤二中，均质化温度为1150℃～1250℃，保温10～24h。
进一步的，所述步骤二中，温度升至900～1000℃时保温0.5～1h。
进一步的，所述步骤三包括：
步骤301、采用快锻机进行预开坯；预开坯的总变形量控制为20％～35％；
步骤302、采用空气锤锻造；空气锤锻造的总变形量为60％～90％。
进一步的，所述预开坯过程中，铸锭装炉温度不高于700℃，随炉升温，升温速率控制在300～400℃/h，到温后保温2～4h，终锻温度不低于1050℃。
进一步的，所述步骤四中，热轧每道次变形量控制在10％～20％，总变形量控制在80％～90％。
进一步的，所述步骤五中，固溶温度控制为1150～1250℃，保温时间6～8h。
进一步的，所述步骤五中，退火温度为1150～1250℃，保温时间2～4h。
与现有技术相比，本发明至少可实现如下有益效果之一：
a)本发明的耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法中首先采用高温均质化处理方法，通过此方法将大颗粒的碳化物溶解于基体中，避免沿晶开裂倾向，改善热塑性，提高热加工性能。
b)本发明采用快锻机+空气锤锻造相结合的方法进行锻造，通过此方法可以较显著提高锻造开坯成材率，改善热加工性能。
c)本发明采用热轧+热旋锻的制备方法，控制在热旋锻过程中进行多段旋锻加工，多段旋锻过程中，每阶段的变形量由大到小，确保在每个变形阶段有足够的温度进行塑性变形，同时在每阶段进行退火处理，及时消除内应力，保证了生产连续性和产品的强塑性。
d)本发明通过上述整体制备方法细化晶粒，避免开裂倾向，改善热塑性，提高热加工性能，提高了成品率；本发明的制备方法不仅能制备直径较大(2mm以上)的丝材，也能够用于制备直径较小(2mm以下)的丝材。本发明的方法制备出的丝材表面质量良好，成品率高，且具有较好的强塑性匹配。
本发明的其他特征和优点将在随后的说明书中阐述，并且，部分的从说明书中变得显而易见，或者通过实施本发明而了解。本发明的目的和其他优点可通过在所写的说明书以及附图中所特别指出的内容来实现和获得。
附图说明
图1为实施例1制备的Φ1.0mm规格的合金丝材；
图2为实施例2制备的Φ3.0mm规格的合金丝材；
图3为对比例1制备的Φ3.0mm规格的合金丝材；
图4为对比例2制备合金丝材的过程中的断丝示意图；
图5为实施例1制备的合金丝材的微观组织；
图6为实施例2制备的合金丝材的微观组织；
图7为对比例1制备的合金丝材的微观组织；
图8为对比例2制备的合金丝材的微观组织。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明进一步进行说明。
现有的难变形耐高温耐磨钴基合金以stellite合金为例，该类合金以Co元素为基体，同时含有较高的C、Cr、W等元素，因此塑韧性极差，很难通过冷热加工进行变形。该类合金丝材通常采用水平连铸方式、热拉拔和反重力真空吸铸等方式进行生产。但目前的生产方法基本无法制备出直径2mm以下的丝材，且产品表面质量较差、长度较短，使用过程中无法应用于精密焊接和连续性焊接。
本发明提供了一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，以最常见的stellite6合金为例，其中，合金丝材的成分按质量百分比计包括C：0.9％～1.4％，Mn：1.5％～2.0％，Si：0.2％～2.0％，Cr：28％～32％，W：3.5％～5.5％，Ni≤3.0％，Mo≤1.5％，Fe≤3.0％，Co为余量。
具体的，上述耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法包括：
步骤一、采用真空感应熔炼和气氛保护电渣重熔制备出符合成分要求的钴基合金铸锭；
步骤二、对铸锭进行均质化处理，以改善铸状组织，提高热加工性能；
步骤三、对均质化后的铸锭进行锻造开坯；
步骤四、对锻造后的坯料进行修磨处理，通过热轧机制备出盘条；
步骤五、将盘条进行固溶、调直，通过旋锻机进行热旋锻加工，制备出丝坯；热旋锻过程采用多段旋锻，每阶段的变形量由大到小，每完成一步旋锻后立即进行退火处理；
步骤六、对丝坯进行酸洗、抛光，完成成品丝材的制备。
具体的，上述步骤一中，选用电解Co、金属Cr、金属W、金属Mo、金属Mn、金属Ni、金属Fe以及单质Si和单质C，按成份配比进行配料。其中，将高熔点元素放入熔炼炉中，易烧损元素放入二次加料装置中。
具体的，上述步骤一中，将高熔点元素Co、Cr、W、Mo、Ni、Fe放入熔炼炉中，其中将小块的Ni铺放在坩埚底部，其他元素从下到上依次按Co、W、Mo、Cr、Ni、Fe顺序堆放，将熔点较高的W、Mo装在坩埚的中上部，导磁性较好的Co铺放在中下部，以避免“焊接”现象；易烧损元素Si、C、Mn放入二次加料装置中，加料顺序依次为C、Si、Mn。此装料顺序可有效提高易烧损元素的收得率，减少补料次数，节约成本，提高生产效率。
具体的，上述步骤一包括：
步骤101、先对真空感应熔炼炉进行抽真空，待炉内真空度达10Pa左右后进行送电熔化，熔化完成后进行高温(例如1600～1800℃)精炼15～30min，同时通过调整真空感应熔炼炉的功率大小进行钢液搅拌，以达到合金成份均匀性；精炼完成后依次加入易烧损元素，在合金化完成后加入脱氧剂脱氧，最后浇铸成合金棒材；
步骤102、合金棒材经过表面抛丸去除氧化皮，通过气氛保护电渣重熔炉进行二次熔炼，其中，气氛保护采用惰性气体氩气进行气体保护，避免钢液与大气接触，降低钢中的气体含量，选用熔点低于耐高温耐磨钴基合金熔点100～200℃的CaF2-Al2O3系熔渣，最终制备出铸锭。
具体的，上述步骤102中，通过气氛保护电渣重熔炉进行二次熔炼的目的是进一步改善钢的洁净度和组织致密性，降低钢中非金属夹杂物等。通过电渣重熔的二次熔炼，充分改善铸锭在凝固过程中的心部疏松。钢中的细系非金属夹杂物总和可降低至1级，粗系夹杂物总和可降低至0.5级。
具体的，上述步骤二中，选用低于耐高温耐磨钴基合金熔点的温度进行均质化处理，由于耐高温耐磨钴基合金的合金元素含量较高，快速加热会造成铸锭开裂，因此铸锭应在室温下随炉升温，升温速率保持200～300℃/h，保证升温后铸锭的温度均匀性，当温度升至900～1000℃时保温0.5～1h，使铸锭完全受热均匀后再继续升温至均质化温度后进行保温。
具体的，上述步骤二中，由于合金中含有较高的C以及强碳化物形成元素Cr、W等，钢中易形成M23C6、M6C和MC型碳化物相，这些碳化物主要分布在晶界处，且熔点较高，熔点在1100～1300℃之间，因此均质化温度过低难以消除大尺寸的碳化物，不利于后续热加工；均质化温度过高，易造成过烧现象。因此，控制均质化温度在1150℃～1250℃(示例性的，如1150℃、1170℃、1190℃、1200℃、1220℃、1250℃)。在钴基合金中碳化物的热稳定性较好，需保证足够的保温时间，使得第二相组织和合金元素能够充分的均匀化，减小铸坯内部应力，避免产生裂纹。因此，控制达到均质化温度后保温10～24h(示例性的，如10h、12h、14h、16h、18h、20h、22h、24h)，然后空冷至室温。
具体的，上述步骤三包括：
步骤301、采用快锻机进行预开坯；预开坯的总变形量控制在20％～35％；
步骤302、采用空气锤锻造；空气锤锻造的总变形量为60％～90％。
具体的，上述步骤301中，预开坯(即预锻造)的始锻温度为1200～1300℃；为防止铸锭受热过快，心部和外部温差较大引起铸锭开裂，预开坯时，铸锭装炉温度不得高于700℃，随炉升温，升温速率控制在300～400℃/h，到温后保温2～4h，终锻温度不低于1050℃。考虑到预开坯的目的是对铸状组织进行预破碎，为后续锻造做准备，提高成材率，因此不需要较大的变形量，总变形量控制在20～35％，为防止开裂，每火次变形量不应过大，每火次变形量≤10％。
具体的，上述步骤302中，由于预开坯工序每火次变形量较小，变形速率慢，裂纹敏感性表现不明显，不会体现出严重的裂纹，但在进行空气锤锻造过程中，变形比较剧烈，裂纹敏感性会比较明显，因此在进行空气锤锻造前，需将预开坯后的铸锭的头尾采用线切割方式去除冒口和底板。
具体的，上述步骤302中，空气锤锻造过程中，铸锭装炉温度及升温与上述301步骤相同，保温温度为1150℃～1250℃，保温2～4h，终锻温度不低于1050℃。由于已经完成预锻造，铸状组织已得到破碎，在空气锤锻造过程中可适当放大每火次变形量，在保证终锻温度前提下，每火次变形量10％～20％后回炉保温至1150℃～1250℃，经多火次锻造，空气锤锻造的总变形量为60％～90％。
具体的，上述步骤四中，修磨处理采用抛丸机和手工打磨清理锻坯表面缺陷，避免将表面缺陷带入后道工序，再选用250型号热轧机对锻坯进行热轧成盘条。经锻造开坯后得到的锻坯的热塑性进一步提高，因此热轧保温温度可适当略低于锻造温度，因此，热轧保温温度选择1150～1200℃，保温时间1～4h，终轧温度控制在1050℃以上，经锻造后热塑性虽有所提高，为保证成品率，防止断裂，热轧每道次变形量控制在10％～20％，总变形量控制在80％～90％，分2～4火完成轧制，最终热轧成盘条。
具体的，上述步骤五中，选用真空热处理炉或气氛保护炉将盘条进行固溶处理，由于基体中含有大量的碳化物，碳化物主要分布在晶界处，且碳化物尺寸较大，分布在晶界处的大尺寸碳化物将严重降低材料的塑性，通过固溶处理，将碳化物溶解于基体中，改善后续可加工性。固溶温度控制为1150～1250℃，保温时间6～8h。
具体的，上述步骤五中，采用多辊调直机将固溶后的盘条调直，将调直后的直条进行感应加热至1100～1250℃，选用旋锻机进行多段旋锻加工，逐渐缩减直径尺寸，如，直径从热轧后的盘条的直径尺寸例如(8～10mm)缩减至目标尺寸(例如0.1～5mm)。多段旋锻过程中，每阶段的变形量由大到小，如变形量可以由单次直径缩减量2～3mm降至单次直径缩减量0.2～1mm，这是因为直径越细，降温越快。为保证足够的变形温度，当直径缩减至Φ2mm以下时，在旋锻之前采用感应加热线圈进行补温。多段旋锻过程中，每完成一步旋锻后立即进行退火处理，退火目的是消除内应力，避免因应力过大造成后续加工过程中出现断裂。退火温度过高易造成过烧；温度过低达不到退火软化效果，保温时间长短也直接影响软化效果。因此，控制退火温度1150～1250℃，保温时间2～4h。
具体的，上述步骤五中，最后一次退火温度1100～1200℃，保温时间1～2h，该步退火目的是对丝坯进行软化处理，便于调直抛光。
具体的，上述步骤六中，退火后的丝材用碱酸洗去除氧化皮，再用抛光带对丝材表面进行抛光处理，最后完成成品丝材的制备。
具体的，上述耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法能够制备直径为2mm以下的耐高温耐磨钴基合金丝材，例如，耐高温耐磨钴基合金丝材直径为0.5mm、1mm、1.5mm、2mm。
具体的，上述耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法能够制备直径2mm以上的耐高温耐磨钴基合金丝材，例如，耐高温耐磨钴基合金丝材直径为2.5mm、3mm、4mm、5mm、6mm、7mm、8mm、9mm、10mm、15mm、20mm、25mm、30mm、35mm、40mm、45mm等。
具体的，上述制备方法制备的耐高温耐磨钴基合金丝材的微观组织为γ-Co基体、骨架状碳化物，组织晶粒均匀，尺寸细小，晶粒度级别8级以上。
与现有技术相比，本发明采用预开坯-快速锻造-空气锤锻造-修磨处理-热轧-固溶处理-调直-热旋锻的制备方法，首先采用高温均质化处理方法，通过此方法将大颗粒的碳化物溶解于基体中，避免沿晶开裂倾向，改善热塑性，提高热加工性能；采用快锻机+空气锤锻造相结合的方法进行锻造，通过此方法可以较显著提高锻造开坯成材率，改善热加工性能；并控制在热旋锻过程中进行多段旋锻加工，多段旋锻过程中，每阶段的变形量由大到小，确保在每个变形阶段有足够的温度进行塑性变形，同时在每阶段进行退火处理，及时消除内应力；通过上述整体制备方法细化晶粒，避免开裂倾向，改善热塑性，提高热加工性能，提高了成品率保证了生产连续性和产品的强塑性。
实施例1
本实施例提供了一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，钴基合金的成分按质量百分比为：C：1.1％，Si：0.6％，Mn：1.68％，Cr：29.42％，Ni：1.2％，W：4.12％，余量为Co。
该钴基合金丝材的制备方法如下：
步骤一、选用电解Co、金属Cr、金属W、金属Mn、金属Ni和单质C和Si，按成份配比进行配料。将高熔点元素Co、Cr、W、Ni放入熔炼炉中，其中将小块的Ni铺放在坩埚底部，其他元素从下到上依次按Co、W、Cr、Ni顺序堆放，W装在坩埚的中上部，Co铺放在中下部。易烧损元素C、Si、Mn放入二次加料装置中，加料顺序依次为C、Si、Mn；然后对真空感应熔炼炉进行抽真空，待炉内真空度达10Pa左右后进行送电熔化，熔化完成后进行高温精炼25min，同时通过调整功率大小进行钢液搅拌，以达到合金成份均匀性；精炼完成后依次加入易烧损元素，在合金化完成后加入脱氧剂脱氧，最后浇铸成Φ80mm合金棒材；合金棒材经过表面抛丸去除氧化皮，通过气氛保护电渣重熔炉进行二次熔炼，气氛保护采用惰性气体氩气进行气体保护，选用熔点低于金属熔点100～200℃的CaF2-Al2O3系熔渣，最终制备出Φ120mm的铸锭。
步骤二、对铸锭进行均质化处理，铸锭随炉升温，升温速率保持250℃/h，保证升温后铸锭的温度均匀性，当温度升至950℃时保温45min，使铸锭完全受热均匀后再继续升温。均质化温度控制在1200℃，保温20h，空冷至室温。
步骤三、对均质化后的铸锭进行锻造开坯。先采用快锻机进行预开坯，加热温度选择1220℃，铸锭装炉温度不得高于700℃，随炉升温，升温速率控制在300℃/h，到温后保温3h，终锻温度不低于1050℃。总变形量控制在30％，每火次变形量8％。在进行空气锤锻造前，将预锻后的铸锭头尾采用线切割方式去除冒口和底板。铸锭装炉温度及升温同上述步骤，空气锤锻造保温温度选择1220℃，保温2h，终锻温度不低于1050℃。每火次变形量15％后回炉保温，经多火次锻造，总变形量90％，最终尺寸为Φ35mm圆棒。
步骤四、对热轧坯进行修磨，先用抛丸机进行抛丸，清理表面氧化皮，再选用角磨机对局部进行打磨。热轧保温温度选择1180℃，保温时间2h，终轧温度控制在1050℃以上，每道次变形量控制在15％左右，总变形量控制在90％，分3火完成轧制，最终热轧成Φ8mm盘条。
步骤五、选用真空热处理炉进行固溶处理，固溶温度选择1200℃，保温时间8h，气冷至室温出炉。多辊调直机将固溶后的盘条调直，将调直后的直条进行感应加热至1200℃，选用旋锻机进行四段旋锻加工，直径从Φ8→Φ5→Φ3→Φ2→Φ1.5mm逐渐缩减直径尺寸，在最后一道旋锻前，采用感应线圈补温。每完成一步旋锻后立即进行退火处理，退火温度选择1180℃，保温时间3h。最后一步旋锻后对丝坯进行真空退火处理，退火温度选择1200℃，保温30min，随后气冷至室温。
步骤六、退火后用碱酸洗去除氧化皮，然后用丝材专用抛光带对丝材表面进行抛光处理，最后完成成品丝材的制备，成品丝材直径Φ1.2±0.05mm。
本实施例的成品丝材的宏观照如图1所示，本实施例制备的成品丝材丝材表面光亮无氧化皮等缺陷，可做成直条或盘丝，盘丝可用于自动化焊接设备，大大提升焊接效率，成品率可达88％。
实施例2
本实施例提供了一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，钴基合金的成份按质量百分比为：C：1.05％，Si：0.4％，Mn：1.67％，Cr：29.42％，Ni：0.72％，W：4.05，Fe：0.49％，余量为Co。
步骤一、选用电解Co、金属Cr、金属W、金属Mn、金属Ni、金属Fe和单质C和Si，按成份配比进行配料。将高熔点元素Co、Cr、W、Ni、Fe放入熔炼炉中，其中将小块的Ni铺放在坩埚底部，其他元素从下到上依次按Co、W、Cr、Ni、Fe顺序堆放，W装在坩埚的中上部，Co铺放在中下部。易烧损元素C、Si、Mn放入二次加料装置中，加料顺序依次为C、Si、Mn。然后对真空感应熔炼炉进行抽真空，待炉内真空度达10Pa左右后进行送电熔化，熔化完成后进行高温精炼28min，同时通过调整功率大小进行钢液搅拌，以达到合金成份均匀性。精炼完成后依次加入易烧损元素，在合金化完成后加入脱氧剂脱氧，最后浇铸成Φ80mm合金棒材。合金棒材经过表面抛丸去除氧化皮，通过气氛保护电渣重熔炉进行二次熔炼，气氛保护采用惰性气体氩气进行气体保护，选用熔点低于金属熔点100～200℃的CaF2-Al2O3系熔渣，最终制备出Φ120mm铸锭。
步骤二、对铸锭进行均质化处理，铸锭应随炉升温，升温速率保持300℃/h，保证升温后铸锭的温度均匀性，当温度升至930℃时保温1h，使铸锭完全受热均匀后再继续升温。均质化温度控制在1180℃，保温24h，空冷至室温。
步骤三、对均质化后的铸锭进行锻造开坯。先采用快锻机进行预开坯，加热温度选择1220℃，铸锭装炉温度不得高于700℃，随炉升温，升温速率控制在330℃/h，到温后保温3.5h，终锻温度不低于1050℃。总变形量控制在30％左右，每火次变形量6％。在进行空气锤锻造前，将预锻后的铸锭头尾采用线切割方式去除冒口和底板。铸锭装炉温度及升温同上步骤，锻造保温温度选择1200℃，保温3h，终锻温度不低于1050℃。每火次变形量15％后回炉保温，经多火次锻造，总变形量90％，最终尺寸为Φ35mm圆棒。
步骤四、对锻坯进行修磨，先用抛丸机进行抛丸，清理表面氧化皮，再选用角磨机对局部进行打磨。热轧保温温度选择1200℃，保温时间2h，终轧温度控制在1050℃以上，每道次变形量控制在15％左右，总变形量控制在90％左右，分3火完成轧制，最终热轧成Φ8mm盘条。
步骤五、选用真空热处理炉进行固溶处理，固溶温度选择1200℃，保温时间8h，气冷至室温出炉。多辊调直机将固溶后的盘条调直，将调直后的直条进行感应加热至1200℃，选用旋锻机进行三段旋锻加工，直径从Φ8→Φ6→Φ4→Φ3mm逐渐缩减直径尺寸。每完成一步旋锻后立即进行退火处理，退火温度选择1220℃，保温时间2h。最后一步旋锻后对丝坯进行真空退火处理，退火温度选择1150℃，保温1h，随后气冷至室温。
步骤六、退火后用碱酸洗去除氧化皮，然后用丝材专用抛光带对丝材表面进行抛光处理，最后完成成品丝材的制备，成品丝材直径Φ3±0.05mm。
本实施例的成品丝材的宏观照如图2所示，本实施例中，成品丝材可做成直条，丝材表面光亮无氧化皮等缺陷，成品率可达90％。
实施例3
本实施例提供了一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，钴基合金的成份按质量百分比为：C：1.2％，Si：0.72％，Mn：1.85％，Cr：31.22％，Ni：1.12％，W：4.17％，Fe：0.56％，Mo：0.77％，余量为Co。
步骤一、选用电解Co、金属Cr、金属W、金属Mn、金属Ni、金属Fe、金属Mo和单质C和Si，按成份配比进行配料。将高熔点元素Co、Cr、W、Ni、Fe、Mo放入熔炼炉中，其中将小块的Ni铺放在坩埚底部，其他元素从下到上依次按Co、W、Mo、Cr、Ni、Fe顺序堆放，W、Mo装在坩埚的中上部，Co铺放在中下部。易烧损元素C、Si、Mn放入二次加料装置中，加料顺序依次为C、Si、Mn。然后对真空感应熔炼炉进行抽真空，待炉内真空度达10Pa左右后进行送电熔化，熔化完成后进行高温精炼30min，同时通过调整功率大小进行钢液搅拌，以达到合金成份均匀性。精炼完成后依次加入易烧损元素，在合金化完成后加入脱氧剂脱氧，最后浇铸成Φ80mm合金棒材。合金棒材经过表面抛丸去除氧化皮，通过气氛保护电渣重熔炉进行二次熔炼，气氛保护采用惰性气体氩气进行气体保护，选用熔点低于金属熔点100～200℃的CaF2-Al2O3系熔渣，最终制备出Φ120mm铸锭。
步骤二、对铸锭进行均质化处理，铸锭应随炉升温，升温速率保持280℃/h，保证升温后铸锭的温度均匀性，当温度升至960℃时保温50min，使铸锭完全受热均匀后再继续升温。均质化温度控制在1220℃，保温20h，空冷至室温。
步骤三、对均质化后的铸锭进行锻造开坯。先采用快锻机进行预开坯，加热温度选择1230℃，铸锭装炉温度不得高于700℃，随炉升温，升温速率控制在320℃/h，到温后保温3h，终锻温度不低于1050℃。总变形量控制在30％左右，每火次变形量8％。在进行空气锤锻造前，将预锻后的铸锭头尾采用线切割方式去除冒口和底板。铸锭装炉温度及升温同上步骤，锻造保温温度选择1220℃，保温3.5h，终锻温度不低于1050℃。每火次变形量13％后回炉保温，经多火次锻造，总变形量90％，最终尺寸为Φ35mm圆棒。
步骤四、对锻坯进行修磨，先用抛丸机进行抛丸，清理表面氧化皮，再选用角磨机对局部进行打磨。热轧保温温度选择1190℃，保温时间2.5h，终轧温度控制在1050℃以上，每道次变形量控制在13％左右，总变形量控制在90％左右，分3火完成轧制，最终热轧成Φ8mm盘条。
步骤五、选用真空热处理炉进行固溶处理，固溶温度选择1220℃，保温时间7h，气冷至室温出炉。多辊调直机将固溶后的盘条调直，将调直后的直条进行感应加热至1200℃，选用旋锻机进行四段旋锻加工，直径从Φ8→Φ6→Φ4→Φ3→Φ2.2mm逐渐缩减直径尺寸。每完成一步旋锻后立即进行退火处理，退火温度选择1210℃，保温时间2.5h。最后一步旋锻后对丝坯进行真空退火处理，退火温度选择1160℃，保温1.5h，随后气冷至室温。
步骤六、退火后用碱酸洗去除氧化皮，然后用丝材专用抛光带对丝材表面进行抛光处理，最后完成成品丝材的制备，成品丝材直径Φ2±0.05mm。
本实施例中，成品丝材可做成直条，丝材表面光亮无氧化皮等缺陷，成品率可达90％。
实施例4
本实施例提供了一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，钴基合金的成份按质量百分比为：C：0.96％，Si：1.22％，Mn：1.81％，Cr：30.42％，Ni：2.12％，W：5.07％，Fe：1.69％，Mo：1.03％，余量为Co。
步骤一、选用电解Co、金属Cr、金属W、金属Mn、金属Ni、金属Fe、金属Mo和单质C和Si，按成份配比进行配料。将高熔点元素Co、Cr、W、Mo、Ni、Fe放入熔炼炉中，其中将小块的Ni铺放在坩埚底部，其他元素从下到上依次按Co、W、Mo、Cr、Ni、Fe顺序堆放，W、Mo装在坩埚的中上部，Co铺放在中下部。易烧损元素C、Si、Mn放入二次加料装置中，加料顺序依次为C、Si、Mn。然后对真空感应熔炼炉进行抽真空，待炉内真空度达10Pa左右后进行送电熔化，熔化完成后进行高温精炼27min，同时通过调整功率大小进行钢液搅拌，以达到合金成份均匀性。精炼完成后依次加入易烧损元素，在合金化完成后加入脱氧剂脱氧，最后浇铸成Φ80mm合金棒材。合金棒材经过表面抛丸去除氧化皮，通过气氛保护电渣重熔炉进行二次熔炼，气氛保护采用惰性气体氩气进行气体保护，选用熔点低于金属熔点100～200℃的CaF2-Al2O3系熔渣，最终制备出Φ120mm铸锭。
步骤二、对铸锭进行均质化处理，铸锭应随炉升温，升温速率保持260℃/h，保证升温后铸锭的温度均匀性，当温度升至980℃时保温50min，使铸锭完全受热均匀后再继续升温。均质化温度控制在1220℃，保温22h，空冷至室温。
步骤三、对均质化后的铸锭进行锻造开坯。先采用快锻机进行预开坯，加热温度选择1240℃，铸锭装炉温度不得高于700℃，随炉升温，升温速率控制在340℃/h，到温后保温3h，终锻温度不低于1050℃。总变形量控制在30％左右，每火次变形量7％。在进行空气锤锻造前，将预锻后的铸锭头尾采用线切割方式去除冒口和底板。铸锭装炉温度及升温同上步骤，锻造保温温度选择1220℃，保温2.5h，终锻温度不低于1050℃。每火次变形量17％后回炉保温，经多火次锻造，总变形量90％，最终尺寸为Φ35mm圆棒。
步骤四、对锻坯进行修磨，先用抛丸机进行抛丸，清理表面氧化皮，再选用角磨机对局部进行打磨。热轧保温温度选择1180℃，保温时间3.5h，终轧温度控制在1050℃以上，每道次变形量控制在17％左右，总变形量控制在90％左右，分3火完成轧制，最终热轧成Φ8mm盘条。
步骤五、选用真空热处理炉进行固溶处理，固溶温度选择1240℃，保温时间7h，气冷至室温出炉。多辊调直机将固溶后的盘条调直，将调直后的直条进行感应加热至1230℃，选用旋锻机进行三段旋锻加工，直径从Φ8→Φ6→Φ5→Φ4.1mm逐渐缩减直径尺寸。每完成一步旋锻后立即进行退火处理，退火温度选择1180℃，保温时间2.5h。最后一步旋锻后对丝坯进行真空退火处理，退火温度选择1180℃，保温1h，随后气冷至室温。
步骤六、退火后用碱酸洗去除氧化皮，然后用丝材专用抛光带对丝材表面进行抛光处理，最后完成成品丝材的制备，成品丝材直径Φ4±0.05mm。
本实施例中，成品丝材可做成直条，丝材表面光亮无氧化皮等缺陷，成品率可达90％。
实施例5
本实施例提供了一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，钴基合金的成份按质量百分比为：C：1.3％，Si：0.3％，Mn：1.94％，Cr：31.15％，Ni：2.02％，W：5.04％，Fe：2.6％，Mo：0.39％，余量为Co。
步骤一、选用电解Co、金属Cr、金属W、金属Mn、金属Ni、金属Fe、金属Mo和单质C和Si，按成份配比进行配料。将高熔点元素Co、Cr、W、Mo、Ni、Fe放入熔炼炉中，其中将小块的Ni铺放在坩埚底部，其他元素从下到上依次按Co、W、Mo、Cr、Ni、Fe顺序堆放，W、Mo装在坩埚的中上部，Co铺放在中下部。易烧损元素C、Si、Mn放入二次加料装置中，加料顺序依次为C、Si、Mn。然后对真空感应熔炼炉进行抽真空，待炉内真空度达10Pa左右后进行送电熔化，熔化完成后进行高温精炼30min，同时通过调整功率大小进行钢液搅拌，以达到合金成份均匀性。精炼完成后依次加入易烧损元素，在合金化完成后加入脱氧剂脱氧，最后浇铸成Φ80mm合金棒材。合金棒材经过表面抛丸去除氧化皮，通过气氛保护电渣重熔炉进行二次熔炼，气氛保护采用惰性气体氩气进行气体保护，选用熔点低于金属熔点100～200℃的CaF2-Al2O3系熔渣，最终制备出Φ120mm铸锭。
步骤二、对铸锭进行均质化处理，铸锭应随炉升温，升温速率保持200℃/h，保证升温后铸锭的温度均匀性，当温度升至930℃时保温1h，使铸锭完全受热均匀后再继续升温。均质化温度控制在1250℃，保温18h，空冷至室温。
步骤三、对均质化后的铸锭进行锻造开坯。先采用快锻机进行预开坯，加热温度选择1250℃，铸锭装炉温度不得高于700℃，随炉升温，升温速率控制在380℃/h，到温后保温3h，终锻温度不低于1050℃。总变形量控制在30％左右，每火次变形量8％。在进行空气锤锻造前，将预锻后的铸锭头尾采用线切割方式去除冒口和底板。铸锭装炉温度及升温同上步骤，锻造保温温度选择1250℃，保温2.5h，终锻温度不低于1050℃。每火次变形量18％后回炉保温，经多火次锻造，总变形量90％，最终尺寸为Φ35mm圆棒。
步骤四、对锻坯进行修磨，先用抛丸机进行抛丸，清理表面氧化皮，再选用角磨机对局部进行打磨。热轧保温温度选择1170℃，保温时间3h，终轧温度控制在1050℃以上，每道次变形量控制在18％左右，总变形量控制在90％左右，分3火完成轧制，最终热轧成Φ8mm盘条。
步骤五、选用真空热处理炉进行固溶处理，固溶温度选择1240℃，保温时间6h，气冷至室温出炉。多辊调直机将固溶后的盘条调直，将调直后的直条进行感应加热至1250℃，选用旋锻机进行两段旋锻加工，直径从Φ8→Φ6→Φ5.1mm逐渐缩减直径尺寸。每完成一步旋锻后立即进行退火处理，退火温度选择1250℃，保温时间2h。最后一步旋锻后对丝坯进行真空退火处理，退火温度选择1190℃，保温1h，随后气冷至室温。
步骤六、退火后用碱酸洗去除氧化皮，然后用丝材专用抛光带对丝材表面进行抛光处理，最后完成成品丝材的制备，成品丝材直径Φ5±0.05mm。
本实施例中，成品丝材可做成直条，丝材表面光亮无氧化皮等缺陷，成品率可达90％。
对比例1
本对比例中，钴基合金的成份按质量百分比为：C：1.1％，Si：0.6％，Mn：1.68％，Cr：29.42％，Ni：1.2％，W：4.12％，余量为Co。
本对比例中，钴基合金丝材采用传统的水平连铸工艺制备。该工艺需要特制水平连铸炉，最小拉拔模具尺寸为Φ3mm，该工艺加工效率比较低，常规一炉装炉量大概在80～100kg炉料，每小时出丝约计50～60kg，在拉拔过程中容易出现断丝情况，一旦出现断丝，整炉炉料只能做报废处理。另外，由于是连铸丝，如图3所示，丝材易形成孔洞，表面质量较差，平均成品率低于75％。
对比例2
本对比例中，钴基合金的成份按质量百分比为：C：1.1％，Si：0.6％，Mn：1.68％，Cr：29.42％，Ni：1.2％，W：4.12％，余量为Co。
本对比例中，钴基合金丝材采用热拉拔工艺制备。该工艺采用熔炼-锻造-热轧-热拉拔四步，热拉拔主要是将盘条进行加热后拉拔成丝材，但由于拉拔过程拉速比较慢，丝材降温较快，成型过程中容易造成丝材的质量部稳定，例如断丝如图4所示。因此造成成品率较低，平均成品率小于60％。
实施例1-5与对比例1-2的性能数据如下表1和表2所示。实施例和对比例的组织均为γ-Co基体、骨架状碳化物，但是实施例的微观组织晶粒细小，均匀，晶粒度级别8级以上，例如晶粒度级别为8-9级。对比例1中，组织为铸状枝晶+大颗粒碳化物，此形态组织严重降低强塑性，对比例2中，金相组织中可明显观察到晶粒粗大，严重损害强塑性。从微观组织可以明显看出，采用本发明制备的丝材，可以有效改变组织形态。实施例中，其金相组织晶粒均匀，尺寸细小，同时碳化物尺寸也明显较对比例细小，且分布更加均匀。对比力学性能数据和金相组织可以得出本发明方法可细化组织，有效提高丝材的力学性能。
表1实施例和对比例的室温性能
Figure BDA0003011787610000201
Figure BDA0003011787610000211
表2实施例和对比例的金相组织
晶粒度
实施例1 8.5
实施例2 8
实施例3 9
实施例4 8
实施例5 8.5
对比例1 /
对比例2 5
实施例1-5和对比例1-2对比结果表明，本发明的制备方法采用真空熔炼、气保电渣重熔、均质化处理、快锻机+空气锤锻造、热轧、多段旋锻和退火等工序，并通过精确控制各工艺步骤的具体细节，能有效制备出不同类型难变形合金细丝材，同时达到较好的表面质量，较高的成品率，可适用于连续性精密焊接。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何限制。凡是根据本发明技术实质对以上实施例所做的任何简单修改、变更以及等效变化，仍属于本发明技术方案的保护范围内。

Claims (10)

1.一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，包括：
步骤一、采用真空感应熔炼和气氛保护电渣重熔制备出符合成分要求的钴基合金铸锭；
步骤二、对铸锭进行均质化处理；
步骤三、对均质化后的铸锭进行锻造开坯；
步骤四、对锻造后的坯料进行修磨处理，通过热轧机制备出盘条；
步骤五、将盘条进行固溶、调直，通过旋锻机进行热旋锻加工，制备出丝坯；热旋锻过程采用多段旋锻，每阶段的变形量由大到小，每完成一步旋锻后立即进行退火处理；
步骤六、对丝坯进行酸洗、抛光，完成成品丝材的制备。
2.根据权利要求1所述的一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，所述耐高温耐磨钴基合金丝材的成分按质量百分比计包括C：0.9％～1.4％，Mn：1.5％～2.0％，Si：0.2％～2.0％，Cr：28％～32％，W：3.5％～5.5％，Ni≤3.0％，Mo≤1.5％，Fe≤3.0％，Co为余量。
3.根据权利要求1所述的一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，所述步骤一中，真空感应熔炼过程中，将高熔点元素放入熔炼炉中，易烧损元素放入二次加料装置中。
4.根据权利要求1所述的一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，所述步骤二中，均质化温度为1150℃～1250℃，保温10～24h。
5.根据权利要求4所述的一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，所述步骤二中，温度升至900～1000℃时保温0.5～1h。
6.根据权利要求1所述的一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，所述步骤三包括：
步骤301、采用快锻机进行预开坯；预开坯的总变形量控制为20％～35％；
步骤302、采用空气锤锻造；空气锤锻造的总变形量为60％～90％。
7.根据权利要求6所述的一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，所述预开坯过程中，铸锭装炉温度不高于700℃，随炉升温，升温速率控制在300～400℃/h，到温后保温2～4h，终锻温度不低于1050℃。
8.根据权利要求1所述的一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，所述步骤四中，热轧每道次变形量控制在10％～20％，总变形量控制在80％～90％。
9.根据权利要求1所述的一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，所述步骤五中，固溶温度控制为1150～1250℃，保温时间6～8h。
10.根据权利要求1-9所述的一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法，其特征在于，所述步骤五中，退火温度为1150～1250℃，保温时间2～4h。
CN202110377502.6A 2021-04-08 2021-04-08 一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法 Active CN113210455B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110377502.6A CN113210455B (zh) 2021-04-08 2021-04-08 一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110377502.6A CN113210455B (zh) 2021-04-08 2021-04-08 一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113210455A true CN113210455A (zh) 2021-08-06
CN113210455B CN113210455B (zh) 2022-10-11

Family

ID=77086626

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110377502.6A Active CN113210455B (zh) 2021-04-08 2021-04-08 一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113210455B (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113667916A (zh) * 2021-08-27 2021-11-19 西北工业大学 一种深过冷处理gh605高温合金及其制备方法
CN114411043A (zh) * 2021-12-24 2022-04-29 钢铁研究总院 一种大型热锻热作模具钢的制备方法
CN115026232A (zh) * 2022-06-23 2022-09-09 西北工业大学 一种高应变硬化指数钴镍基合金丝的半模拉拔方法
CN115068698A (zh) * 2022-06-23 2022-09-20 中国人民解放军北部战区总医院 一种新型医用钴基合金冠状动脉药物涂层支架的加工方法
CN115786776A (zh) * 2022-11-24 2023-03-14 西北有色金属研究院 一种发动机用钴基多元高温合金钎料丝的制备方法
CN116727587A (zh) * 2023-08-11 2023-09-12 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种tb5钛合金丝材及其制备方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3193661A (en) * 1961-04-26 1965-07-06 Soudure Electr Autogene Sa Welding rod and electrode
US20090321405A1 (en) * 2008-06-26 2009-12-31 Huntington Alloys Corporation Ni-Co-Cr High Strength and Corrosion Resistant Welding Product and Method of Preparation
CN106424662A (zh) * 2016-11-25 2017-02-22 西北有色金属研究院 一种反重力真空吸铸制备钴基合金焊丝的设备及方法
CN106756257A (zh) * 2017-01-18 2017-05-31 东南大学 一种抗高温氧化耐磨钴基合金丝材及其制备方法
CN111485126A (zh) * 2020-04-07 2020-08-04 中国航发北京航空材料研究院 镍-铬-铁-钴基变形高温合金丝材制备方法
CN111575539A (zh) * 2020-04-23 2020-08-25 中国科学院金属研究所 一种热加工态钴基合金棒丝材的制备方法
CN112111672A (zh) * 2020-09-10 2020-12-22 沈阳中核舰航特材科技有限公司 一种医用钴基合金导向针材料及制备方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3193661A (en) * 1961-04-26 1965-07-06 Soudure Electr Autogene Sa Welding rod and electrode
US20090321405A1 (en) * 2008-06-26 2009-12-31 Huntington Alloys Corporation Ni-Co-Cr High Strength and Corrosion Resistant Welding Product and Method of Preparation
CN106424662A (zh) * 2016-11-25 2017-02-22 西北有色金属研究院 一种反重力真空吸铸制备钴基合金焊丝的设备及方法
CN106756257A (zh) * 2017-01-18 2017-05-31 东南大学 一种抗高温氧化耐磨钴基合金丝材及其制备方法
CN111485126A (zh) * 2020-04-07 2020-08-04 中国航发北京航空材料研究院 镍-铬-铁-钴基变形高温合金丝材制备方法
CN111575539A (zh) * 2020-04-23 2020-08-25 中国科学院金属研究所 一种热加工态钴基合金棒丝材的制备方法
CN112111672A (zh) * 2020-09-10 2020-12-22 沈阳中核舰航特材科技有限公司 一种医用钴基合金导向针材料及制备方法

Non-Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
丁彰雄、田野: "《船舶机械修理工艺学》", 28 February 2013, 武汉理工大学出版社 *
中国冶金百科全书总编辑委员会《冶金建设》卷编辑委员会: "《中国冶金百科全书：冶金建设（上）》", 31 January 1999, 冶金工业出版社 *
廖健等: "《铝合金挤压材生产与应用》", 31 March 2018, 冶金工业出版社 *
张强: "《合金钢轧制》", 31 October 1993, 冶金工业出版社 *
张贵锋，黄昊: "《固态相变原理及应用》", 30 June 2016, 冶金工业出版社 *
约•盖勒: "《工具钢》", 28 February 1983, 国防工业出版社 *

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113667916A (zh) * 2021-08-27 2021-11-19 西北工业大学 一种深过冷处理gh605高温合金及其制备方法
CN114411043A (zh) * 2021-12-24 2022-04-29 钢铁研究总院 一种大型热锻热作模具钢的制备方法
CN115026232A (zh) * 2022-06-23 2022-09-09 西北工业大学 一种高应变硬化指数钴镍基合金丝的半模拉拔方法
CN115068698A (zh) * 2022-06-23 2022-09-20 中国人民解放军北部战区总医院 一种新型医用钴基合金冠状动脉药物涂层支架的加工方法
CN115786776A (zh) * 2022-11-24 2023-03-14 西北有色金属研究院 一种发动机用钴基多元高温合金钎料丝的制备方法
CN115786776B (zh) * 2022-11-24 2023-11-14 西北有色金属研究院 一种发动机用钴基多元高温合金钎料丝的制备方法
CN116727587A (zh) * 2023-08-11 2023-09-12 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种tb5钛合金丝材及其制备方法
CN116727587B (zh) * 2023-08-11 2023-10-27 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 一种tb5钛合金丝材及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN113210455B (zh) 2022-10-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN113210455B (zh) 一种耐高温耐磨钴基合金丝材的制备方法
CN102837165B (zh) 大功率采煤机末级传动齿轮的制造方法
CN109112423B (zh) 一种优良低温韧性特厚合金钢板及其制备方法
CN113481427B (zh) 一种连铸坯生产冷镦模块用中碳低合金CrMnSiB系钢锻、轧制棒材及其制造方法
CN108672625A (zh) 一种利用径锻机生产多台阶冷轧工作辊坯的加工方法
CN106893937B (zh) 采用真空熔炼和电渣重熔工序的谐振杆用殷钢冷镦丝
CN115558860A (zh) 一种含钒铌的高强钢用焊丝钢水和高强钢用焊丝及其生产方法
CN114015847A (zh) 采用控轧控冷工艺生产一种直接切削用45钢的方法
CN115502609A (zh) 一种含铌钛的高强钢用焊丝钢水和高强钢用焊丝及其生产方法
CN107043891B (zh) 一种谐振杆用冷镦丝的生产方法
CN115896419A (zh) 一种gh2132合金棒材的制备方法和应用
CN114058906B (zh) 大规格Ni-Cr电热合金坯料及热加工方法
CN114934231A (zh) 一种高锰低磁高强度奥氏体钢及其制造方法
CN108950134B (zh) 冷轧辊用电渣锭的重熔方法
CN114990427B (zh) 一种热轧耐腐蚀圆钢及其制备方法
CN113174532B (zh) 一种量具用高淬火硬度马氏体不锈钢卷的制备方法
CN105200311A (zh) 一种放电管电极用4j42合金丝及其生产方法
CN114774725B (zh) 一种3C电子产品用Gr4带材的制备方法
CN105215077A (zh) 一种冷镦丝的生产方法
CN108838206A (zh) 提高铝不锈钢复合板材性能的方法及铝不锈钢复合板材
CN115896594B (zh) 一种铝挤压用高强韧性h13模具钢及其制备方法
JPH11181549A (ja) 溶接性に優れた鋳物製冷間工具およびその製造方法
CN117144200A (zh) 一种钛板及其制备工艺
CN117385219A (zh) 一种高强镍卷材的制备方法
CN116516259A (zh) 一种含钴低合金高速钢麻花钻及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant