CN113046660A - 一种冲压成型优良的铝合金箔及其制造方法和应用 - Google Patents

一种冲压成型优良的铝合金箔及其制造方法和应用 Download PDF

Info

Publication number
CN113046660A
CN113046660A CN202110201551.4A CN202110201551A CN113046660A CN 113046660 A CN113046660 A CN 113046660A CN 202110201551 A CN202110201551 A CN 202110201551A CN 113046660 A CN113046660 A CN 113046660A
Authority
CN
China
Prior art keywords
aluminum alloy
alloy foil
aluminum
foil
coil
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202110201551.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113046660B (zh
Inventor
胡展奎
池国明
朱灵斐
廖孝艳
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Ruyuan Dongyangguang Uacj Fine Aluminum Foil Co ltd
Original Assignee
Ruyuan Dongyangguang Uacj Fine Aluminum Foil Co ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ruyuan Dongyangguang Uacj Fine Aluminum Foil Co ltd filed Critical Ruyuan Dongyangguang Uacj Fine Aluminum Foil Co ltd
Priority to CN202110201551.4A priority Critical patent/CN113046660B/zh
Publication of CN113046660A publication Critical patent/CN113046660A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113046660B publication Critical patent/CN113046660B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/40—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling foils which present special problems, e.g. because of thinness
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

本发明公开了一种冲压成型优良的铝合金箔及其制备方法和应用，属于铝合金材料技术领域。冲压成型优良的铝合金箔的制备方法包括如下步骤：S1.按照组份含量将各组分熔炼、连续铸轧获得铸轧坯料铝卷；S2.对铸轧坯料铝卷进行1个道次的冷轧，加工至厚度为4.1～4.5mm；S3.退火处理，金属温度在520‑535℃，金属保温时间4‑6h；S4.冷轧加工，轧制得到0.045‑0.10mm的铝箔卷；S5.铝箔卷进行二次退火处理，满足O状态或者H22状态的成品需求，制备得到铝合金箔。本发明通过特定的组分配比及工艺控制得到细小均匀的晶粒组织和优异的组织织构比例，最大限度的发挥材料性能，具有高延展性，满足大变形量的冲压成型性能需求，且本发明采用CC法进行生产，生产成本低，效率高。

Description

一种冲压成型优良的铝合金箔及其制造方法和应用
技术领域
本发明涉及铝合金材料技术领域，更具体地，涉及一种冲压成型优良的铝合金箔及其制造方法和应用。
背景技术
铝箔在各行各业的应用非常广泛，是现代经济生活生产不可缺少的产品，对于一些特殊用途的产品，如需要冲压成型包装的应用领域，要求高延伸率，高杯凸值的铝箔产品。目前，按GB/T 3198中的铝箔标准来执行，是无法满足高延伸率、高杯凸值使用要求的。
为了满足高延伸率及高杯凸值的要求，铝箔行业中针对此类的产品，均采用DC法，半连续铸造法，即采用熔铸铸造出扁锭，扁锭经过铣边、锯切、铣面、加热、热轧、冷轧、箔轧等工序的加工方法。此种方法生产流程长，成本高，效率低。铝箔行业中也有大量的公司用CC法，连续铸轧法，进行此类产品的开发，但是最终的成品性能无法满足大变形量的冲压成型需求，主要体现在低的延伸率、低的杯凸值及变形不均匀方面。
CN107881372A公开了一种8150铝合金箔的生产工艺，包括以下步骤：(1)电解铝液+固定料再进行熔炼(合金化)；(2)精炼，在线除气、过滤、晶粒细化；(3)铸轧；(4)冷轧；(5)均匀化退火：温度600℃，时间24h；温度580℃，时间2h；温度500℃，时间1h；(6)冷轧；(7)中间退火：温度540℃，时间8h；温度380℃，时间6h；温度300℃，时间1h；(8)冷轧；(9)烤板、测试；(10)检验入库。该铝合金生产工艺主要是通过采用高温短时退火工艺、合理的化学元素配方的选择对成品的屈服强度、延伸率及晶粒度指数进行优化。相关的机械性能改善程度有限，且并未对晶粒组织的组织结构比例和晶粒尺寸均一性等进行调整来改善铝合金材料的相关冲压成型性能。
发明内容
本发明要解决的技术问题是克服现有铝合金制备工艺无法满足高延伸率，高杯凸值的缺陷和不足，提供一种冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，通过组分配比及工艺控制，得到细小均匀的晶粒组织和优异的组织织构比例，最大限度的发挥材料性能，具有高延展性，满足大变形量的冲压成型性能需求，且采用CC法进行生产，生产成本低，效率高。
本发明的目的是提供一种冲压成型优良的铝合金箔。
本发明的再一目的在于提供一种冲压成型优良的铝合金箔在制备冲压成型包装中的应用。
本发明上述目的通过以下技术方案实现：
一种冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，包括如下步骤：
S1.按照组份含量将各组分熔炼、连续铸轧获得铸轧坯料铝卷；
S2.对铸轧坯料铝卷进行1个道次的冷轧，加工至厚度为4.1～4.5mm；
S3.第一次退火处理，金属温度在520～535℃，金属保温时间4～6h；
S4.冷轧加工，轧制得到0.045～0.10mm的铝箔卷；
S5.铝箔卷进行第二次退火处理，满足O状态或者H22状态的成品需求，制备得到铝合金箔；
其中，S1中组份含量，以重量百分比计，具体为：Si：0.45～0.55％；Fe：0.62～0.70％；Cu：0.02～0.045％，Ti：0.010～0.025％，其它杂质的单个含量≤0.02％，总含量≤0.10％，Al余量。
其中需要说明的是：
本发明的铝合金箔采用CC法(连续铸轧法)进行生产，生产成本低，效率高。
本发明的晶粒组织的观察及晶粒的尺寸采用奥林巴斯的BX51金相显微镜金相观察，采用奥林巴斯的Olyciam3金相分析软件进行晶粒尺寸的分析测量，放大的倍数为100倍，晶粒尺寸的测量方法采用GB/T 3246.1-2012截点法。
H22状态的组织织构采用扫描电镜附增加的EBSD仪器上进行检测，扫描电镜的生产厂家为日本电子，型号JSM-6510LV；EBSD的生产厂家为Oxford Instruments，型号为NordlysMax2，检测的偏转角度0～40°。
S2中为了保证铸轧坯料在厚度方向上能产生足够而均匀的变形量，采用1个道次冷轧到4.1～4.5mm，如果通过2个道次或2个道次以上进行冷轧，则铸轧坯料在厚度方向上无法达到均匀变形的目的，只能在铸轧坯料的表层产生变形，将会对第一次退火产生明显的影响，导致厚度方向的位置再结晶驱动能不一致，影响再结晶的生长方式，无法达到晶粒尺寸细小均匀的效果。且进一步为了保证晶粒尺寸细小均匀，本发明的1个道次冷轧还必须冷轧至4.1～4.5mm。
S3中通过第一次退火金属温度和金属保温时间控制，可以保证铝卷在厚度方向上获得的细小均匀的晶粒组织，且晶粒组织为细小均匀的等轴晶组织，细小的等轴晶可以提高材料的各向同性，材料变形过程形变均匀，延伸率增加，杯凸值增加。
本发明的制备方法得到的铝合金箔具有高延伸率，延伸率在与DC法同等厚度的情况下，拥有同等及以上的延伸率，特别是对于O状态(完全再结晶状态)及H22(软化退火状态)状态的产品，其延伸率明显优于同类产品，变形能力优良。
本发明的铝合金箔在O状态下拥有细小均匀的晶粒组织，其晶粒组织优于现有DC/CC工艺方法生产的晶粒组织；在H22状态下的各项晶粒取向比例优异，使其延伸率及杯凸值等性能指标优于同等CC/DC法生产的铝箔产品。
本发明的S1中组份含量有别于常规组分含量，通过对各组分的控制，尤其是Cu、Si和Fe含量的控制可以调整不同组分的互溶性和析出性，增加Cu元素的互溶性，促进其他组分析出，从而更好地调整金属间化合物的形貌和尺寸，进而最终降低形成的晶粒组织的组织尺寸，得到细小均匀的晶粒组织。
优选地，S1中所述熔炼温度为702±3℃，铸轧时的冷却速度为120～350℃/s。为了抑制Fe—Si化合物的尺寸及促进合金的固溶，本发明选择高的冷却速度，冷却速度为120～350℃/s，同时还能促进Cu元素以非平衡状态固溶在基体中，对后续的退火组织产生明显的影响，可以获得更细小的晶粒组织。
优选地，S1中所述铸轧坯料铝卷的厚度为6.6mm～7.0mm。控制S1中铸轧坯料铝卷的厚度可以更好地保证S2冷轧后达到相应的加工率要求，满足可以保证铝卷在厚度方向上获得的细小均匀的晶粒组织，且晶粒组织为细小均匀的等轴晶组织。
优选地，S2中所述冷轧的加工率为31.8～41.4％。
需要说明的是：
加工率是指板带轧制过程中，道次轧制前后厚度变化量的计算值。设道次加工率为S，轧制前厚度为A，轧制一个道次后厚度变为B，道次加工率即为:S＝(A-B)/A％。
本发明的加工率是影响一次退火后的组织，进而影响产品的延展性。
优选地，S5中O状态的二次退火条件为：金属温度350～400℃，金属保温时间2～3h。
本发明的制备方法中通过上述第二次退火条件控制，O状态下的铝箔晶粒组织细小均匀，最大晶粒尺寸50μm，平均晶粒尺寸25μm以内，延伸率≥25％，各个方向的机械性能一致性非常相近，即各向同性好。
优选地，S5中H22状态的二次退火条件为：金属温度190±5℃，金属保温时间10～12h。
本发明的制备方法中通过上述第二次退火条件控制，H22状态下的铝箔晶粒组织各向同性优异，延伸率同样≥22％。
H22状态中，应当合理控制各种织构的比例，以获得最优的冲压性能及优异的各向同性，其中需要特别控制退火织构中的旋转立方织构的比例，同时适当增加立方织构的比例，旋转立方织构与立方织构取向相差45°。
立方织构形成0/90°方向制耳，改善冲压；旋转立方倾向45°方向制耳，优化冲压性能最优的条件是旋转立方织构比例≤15％，立方织构控制在0.5～2％。
同时，上述冲压成型优良的铝合金箔的制备方法制备得到的铝合金箔也在本发明的保护范围之内。
优选地，所述铝合金箔为H22的铝合金箔，退火织构中旋转立方织构的百分比≤15％，立方织构的百分比为0.5～2％。该退火组织结构下可以进一步提高材料的各向同性，增加铝合金箔的延展性和杯凸值。
进一步优选地，所述铝合金箔为H22的铝合金箔，退火织构中旋转立方织构的百分比10～15％，立方织构的百分比为0.5％～2％。
本发明的铝合金箔可以广泛应用于各行各业，其中，还特别保护本发明的铝合金箔在冲压成型包装中的应用。
其中本发明的冲压成型包装可以包含锂电池外包装铝塑复合膜、食品容器铝箔等。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：
本发明提供了一种冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，通过特定的组分配比及工艺控制，得到细小均匀的晶粒组织和优异的组织织构比例，最大限度的发挥材料性能，具有高延展性，满足大变形量的冲压成型性能需求，O状态下的铝箔晶粒组织细小均匀，最大晶粒尺寸50μm，平均晶粒尺寸25μm以内，延伸率≥25％，各向同性好，H22状态下的铝箔晶粒组织各向同性优异，延伸率同样≥22％，且本发明采用CC法进行生产，生产成本低，效率高。
附图说明
附图1实施例1的第一次退火后厚度方向上的晶粒组织。
附图2实施例1最终铝箔O状态所检测的晶粒组织。
附图3实施例2的第一次退火后厚度方向上的晶粒组织。
附图4实施例2最终铝箔O状态所检测的晶粒组织。
附图5为对比例1最终铝箔所检测的晶粒组织。
附图6对比例2的第一次退火后厚度方向上的晶粒组织。
附图7为对比例2最终铝箔所检测的晶粒组织。
附图8为对比例3最终铝箔O状态所检测的晶粒组织。
附图9为对比例4最终铝箔所检测的晶粒组织。
附图10为对比例5最终铝箔所检测的晶粒组织。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明作进一步的说明，但实施例并不对本发明做任何形式的限定。除非另有说明，本发明实施例采用的原料试剂为常规购买的原料试剂。
实施例1
一种冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，包括如下步骤：
S1.按表1所述成分计算并备好材料，加入熔炼炉中进行融化，经过精炼、除渣、搅拌、分析和调整成分后进入静置炉，静置、精炼、除气、除渣、在铝液中加入Al-5Ti-1B丝后进入铸轧及进行连续铸轧生产成6.6mm厚度坯料，其中，进入铸轧的铝熔体温度702℃，冷却速度130℃/s；
S2.对铸轧坯料进行1个道次的冷轧，冷轧到4.4mm厚度；
S3.对经过1个道次冷轧的铝卷进行第一次退火处理，退火条件：金属温度525℃，金属保温时间为4小时；
S4.通过进一步的冷轧、切边、箔轧轧至0.09mm厚度的铝箔卷；
S5.铝箔卷进行第二次退火处理，进行O态退火及H22退火，O态退火条件：退火温度390℃，材料保温时间3小时；H22状态退火条件：退火温度190℃，材料保温时间11小时，制备得到铝合金箔。
其中，S1中组份含量，以重量百分比计，如下表1所示：
表1
Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti 其他单个杂质 其他杂质合计 Al
0.50 0.66 0.032 0.011 0.006 0.011 0.022 ≤0.02 ≤0.10 余量
其中，S3中第一次退火处理后的厚度方向上的晶粒组织如图1所示，从图1可以看出来整个厚度方向上的晶粒组织均匀细小。
S5中第二次退火处理后的铝箔O状态的晶粒组织如图2所示，从图2可以看出，此实例中的O态晶粒组织均匀细小，是具有优良延展性的晶粒组织。
H22状态的组织织构采用扫描电镜附增加的EBSD仪器上进行检测，扫描电镜的生产厂家为日本电子，型号JSM-6510LV；EBSD的生产厂家为Oxford Instruments，型号为NordlysMax2，检测的偏转角度0～40°。
H22状态通过EBSD所检测的组织织构如下表2所示：
表2
Figure BDA0002949156000000061
实施例2
一种冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，包括如下步骤：
S1.按表2所述成分计算并备好材料，加入熔炼炉中进行融化，经过精炼、除渣、搅拌、分析和调整成分后进入静置炉，静置、精炼、除气、除渣、在铝液中加入Al-5Ti-1B丝后进入铸轧及进行连续铸轧生产成6.6mm厚度坯料，其中，进入铸轧的铝熔体温度702℃，冷却速度320℃/s；
S2.对铸轧坯料进行1个道次的冷轧，冷轧到4.1mm厚度；
S3.对经过1个道次冷轧的铝卷进行第一次退火处理，退火条件：金属温度533℃，金属保温时间为4小时；
S4.通过进一步的冷轧、切边、箔轧轧至0.05mm厚度的铝箔卷；
S5.铝箔卷进行第二次退火处理，进行O态退火及H22退火，O态退火条件：退火温度350℃，材料保温时间2小时；H22状态退火条件：退火温度185℃，材料保温时间10小时，制备得到铝合金箔。
其中，S1中组份含量，以重量百分比计，如下表3所示：
表3
Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti 其他单个杂质 其他杂质合计 Al
0.54 0.68 0.042 0.015 0.004 0.01 0.012 ≤0.02 ≤0.10 余量
其中，S3中第一次退火处理后的厚度方向上的晶粒组织如图3所示，从图3可以看出来整个厚度方向上的晶粒组织均匀细小。
S5中第二次退火处理后的铝箔O状态的晶粒组织如图4所示，从图4可以看出此实例中的O态晶粒组织均匀细小，是具有优良延展性的晶粒组织。
H22状态的组织织构采用扫描电镜附增加的EBSD仪器上进行检测，扫描电镜的生产厂家为日本电子，型号JSM-6510LV；EBSD的生产厂家为Oxford Instruments，型号为NordlysMax2，检测的偏转角度0～40°。
H22状态通过EBSD所检测的组织织构如下表4所示：
表4
Figure BDA0002949156000000071
对比例1
一种铝合金箔的制备方法，包括如下步骤：
S1.按表5所述成分计算并备好材料，加入熔炼炉中进行融化，经过精炼、除渣、搅拌、分析和调整成分后进入静置炉，静置、精炼、除气、除渣、在铝液中加入Al-5Ti-1B丝后进入铸轧及进行连续铸轧生产成6.8mm厚度坯料，其中，进入铸轧的铝熔体温度701℃，冷却速度150℃/s；
S2.对铸轧坯料进行1个道次的冷轧，冷轧到4.2mm厚度；
S3.对经过1个道次冷轧的铝卷进行第一次退火处理，退火条件金属温度525℃，金属保温时间为4小时；
S4.通过进一步的冷轧、切边、箔轧轧至0.09mm厚度的铝箔卷；
S5.铝箔卷进行第二次退火处理，进行O态退火及H22退火，O态退火条件：退火温度350℃，材料保温时间3小时制备得到铝合金箔。
其中，S1中组份含量，以重量百分比计，如下表5所示：
表5
Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti 其他单个杂质 其他杂质合计 Al
0.12 0.85 0.01 0.01 0.007 0.015 0.018 ≤0.02 ≤0.10 余量
第二次退火处理所得铝箔所检测的晶粒组织如下图5所示，从图5可以看出此对比例中的O态晶粒组织大小不一，不是具有优良延展性的晶粒组织。
对比例2
一种铝合金箔的制备方法，包括如下步骤：
S1.按表5所述成分计算并备好材料，加入熔炼炉中进行融化，经过精炼、除渣、搅拌、分析和调整成分后进入静置炉，静置、精炼、除气、除渣、在铝液中加入Al-5Ti-1B丝后进入铸轧及进行连续铸轧生产成6.8mm厚度坯料，其中，进入铸轧的铝熔体温度703℃，冷却速度120℃/s；
S2.对铸轧坯料进行2个道次的冷轧，第1个道次冷轧到5.2mm厚度，第2个道次冷轧到4.1mm厚度；
S3.对经过2个道次冷轧的铝卷进行第一次退火处理，退火条件金属温度530℃，金属保温时间为5小时；
S4.通过进一步的冷轧、切边、箔轧轧至0.09mm厚度的铝箔卷；
S5.铝箔卷进行第二次退火处理，进行O态退火及H22退火，O态退火条件：退火温度360℃，材料保温时间3小时制备得到铝合金箔。
其中，S1中组份含量，以重量百分比计，如下表6所示：
表6
Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti 其他单个杂质 其他杂质合计 Al
0.46 0.67 0.031 0.013 0.006 0.014 0.017 ≤0.02 ≤0.10 余量
S3第一次退火处理后厚度方向上的晶粒组织如下图6所示。图中蓝色箭头表示的是铝材厚度的方向，从图示可以看出1区域与2区域的晶粒尺寸相差很大，1区域的晶粒明显比2区域的晶粒尺寸大2倍以上，晶粒尺寸不均匀。
最终铝箔所检测的晶粒组织如图7所示，可以看出此对比例2中的O态晶粒组织大小不一，晶粒尺寸大(见表11)，不是具有优良延展性的晶粒组织。
对比例3
一种铝合金箔的制备方法，包括如下步骤：
S1.按表5所述成分计算并备好材料，加入熔炼炉中进行融化，经过精炼、除渣、搅拌、分析和调整成分后进入静置炉，静置、精炼、除气、除渣、在铝液中加入Al-5Ti-1B丝后进入铸轧及进行连续铸轧生产成6.7mm厚度坯料，其中，进入铸轧的铝熔体温度702℃，冷却速度200℃/s；
S2..对铸轧坯料进行1个道次的冷轧，冷轧到4.2mm厚度；
S3.通过进一步的冷轧、切边、箔轧轧至0.09mm厚度的铝箔卷；
S5.铝箔卷进行第二次退火处理，进行O态退火及H22退火，
O态退火条件：退火温度360℃，材料保温时间3小时制备得到铝合金箔，H22状态退火条件：退火温度262℃，材料保温时间12小时。
其中，S1中组份含量，以重量百分比计，如下表7所示：
表7
Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti 其他单个杂质 其他杂质合计 Al
0.52 0.68 0.035 0.017 0.01 0.01 0.020 ≤0.02 ≤0.10 余量
最终铝箔O状态所检测的晶粒组织如下图8所示，可以看出此对比例中的O态晶粒组织大小不一，晶粒尺寸大(见表11)，不是具有优良延展性的晶粒组织。
H22状态通过EBSD所检测的组织织构：
织构的类型及比例如表8所示：
表8
Figure BDA0002949156000000101
对比例4
一种铝合金箔的制备方法，包括如下步骤：
S1.按表5所述成分计算并备好材料，加入熔炼炉中进行融化，经过精炼、除渣、搅拌、分析和调整成分后进入静置炉，静置、精炼、除气、除渣、在铝液中加入Al-5Ti-1B丝后进入铸轧及进行连续铸轧生产成6.9mm厚度坯料，其中，进入铸轧的铝熔体温度702℃，冷却速度300℃/s；
S2.对铸轧坯料进行1个道次的冷轧，冷轧到4.3mm厚度；
S3.对经过1个道次冷轧的铝卷进行第一次退火处理，退火条件金属温度500℃，金属保温时间为3小时；
S4.通过进一步的冷轧、切边、箔轧轧至0.093mm厚度的铝箔卷；
S5.铝箔卷进行第二次退火处理，进行O态退火，O态退火条件：退火温度360℃，材料保温时间2小时，制备得到铝合金箔。
其中，S1中组份含量，以重量百分比计，如下表9所示：
表9
Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti 其他单个杂质 其他杂质合计 Al
0.53 0.63 0.026 0.011 0.008 0.019 0.022 ≤0.02 ≤0.10 余量
最终铝箔所检测的晶粒组织如下图9所示，可以看出此对比例中的O态晶粒组织大小不一，晶粒尺寸大(见表11)，不是具有优良延展性的晶粒组织。
对比例5
一种铝合金箔的制备方法，包括如下步骤：
S1.按表5所述成分计算并备好材料，加入熔炼炉中进行融化，经过精炼、除渣、搅拌、分析和调整成分后进入静置炉，静置、精炼、除气、除渣、在铝液中加入Al-5Ti-1B丝后进入铸轧及进行连续铸轧生产成6.8mm厚度坯料，其中，进入铸轧的铝熔体温度702℃，冷却速度300℃/s；
S2.对铸轧坯料进行1个道次的冷轧，冷轧到4.3mm厚度；
S3.对经过1个道次冷轧的铝卷进行第一次退火处理，退火条件金属温度500℃，金属保温时间为5小时；
S4.通过进一步的冷轧、切边、箔轧轧至0.093mm厚度的铝箔卷；
S5.铝箔卷进行第二次退火处理，进行O态退火，O态退火条件：退火温度430℃，材料保温时间4小时，制备得到铝合金箔。
其中，S1中组份含量，以重量百分比计，如下表10所示：
表10
Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti 其他单个杂质 其他杂质合计 Al
0.41 0.68 0.041 0.012 0.009 0.013 0.022 ≤0.02 ≤0.10 余量
最终铝箔所检测的晶粒组织如图10所示，可以看出此对比例中的O态晶粒组织大小不一，晶粒尺寸大(见表11)，不是具有优良延展性的晶粒组织。
结果检测
对上述实施例和对比例制备的铝合金箔的O状态最终成品的机械性能和晶粒尺寸进行检测，
其中，晶粒组织的观察及晶粒的尺寸采用奥林巴斯的BX51金相显微镜金相观察，采用奥林巴斯的Olycia m3金相分析软件进行晶粒尺寸的分析测量，放大的倍数为100倍，晶粒尺寸的测量方法采用GB/T 3246.1-2012截点法；
机械性能的检测方法采用GB/T 16865变形铝、镁及其合金加工制品拉伸试验用试样及方法。
检测结果如下表11所示：
表11
Figure BDA0002949156000000111
Figure BDA0002949156000000121
Figure BDA0002949156000000131
实施例与对比例H22状态最终成品的机械性能及织构比例对比见下表12。
表12
Figure BDA0002949156000000132
从表11和12可以看出，本发明的铝合金箔晶粒尺寸细小且均匀，三个方向的强度偏差很小，延伸率高，旋转立方织构比例小，存在立方织构，冲压变形优异，克服了现有的铝合金箔的缺陷。
显然，本发明的上述实施例仅仅是为清楚地说明本发明所作的举例，而并非是对本发明的实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明权利要求的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
S1.按照组份含量将各组分熔炼、连续铸轧获得铸轧坯料铝卷；
S2.对铸轧坯料铝卷进行1个道次的冷轧，加工至厚度为4.1～4.5mm；
S3.退火处理，金属温度为520～535℃，金属保温时间4～6h；
S4.冷轧加工，轧制得到0.045～0.10mm的铝箔卷；
S5.铝箔卷进行二次退火处理，满足O状态或H22状态的成品需求，制备得到铝合金箔；
其中，S1中组份含量，以重量百分比计，具体为：Si：0.45～0.55％；Fe：0.62～0.70％；Cu：0.02～0.045％，Ti：0.010～0.025％，其它杂质的单个含量≤0.02％，总含量≤0.10％，Al余量。
2.如权利要求1所述冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，其特征在于，S1中所述熔炼温度为702±3℃，铸轧时的冷却速度为120～350℃/s。
3.如权利要求2所述冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，其特征在于，S1中所述铸轧坯料铝卷的厚度为6.6mm～7.0mm。
4.如权利要求1所述冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，其特征在于，S2中所述冷轧的加工率为31.8～41.4％。
5.如权利要求1所述冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，其特征在于，S5中O状态的二次退火条件为：金属温度350～400℃，金属保温时间2～3h。
6.如权利要求1所述冲压成型优良的铝合金箔的制备方法，其特征在于，S5中H22状态的二次退火条件为：金属温度190±5℃，金属保温时间10～12h。
7.一种权利要求1～6任意一项所述冲压成型优良的铝合金箔的制备方法制备得到的铝合金箔。
8.如权利要求7所述铝合金箔，其特征在于，所述铝合金箔为H22的铝合金箔，退火织构中旋转立方织构的百分比≤15％，立方织构的百分比为0.5～2％。
9.如权利要求8所述铝合金箔，其特征在于，所述铝合金箔为H22的铝合金箔，退火织构中旋转立方织构的百分比10～15％，立方织构的百分比为0.5％～2％。
10.权利要求7所述铝合金箔在制备冲压成型包装中的应用。
CN202110201551.4A 2021-02-23 2021-02-23 一种冲压成型优良的铝合金箔及其制造方法和应用 Active CN113046660B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110201551.4A CN113046660B (zh) 2021-02-23 2021-02-23 一种冲压成型优良的铝合金箔及其制造方法和应用

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110201551.4A CN113046660B (zh) 2021-02-23 2021-02-23 一种冲压成型优良的铝合金箔及其制造方法和应用

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113046660A true CN113046660A (zh) 2021-06-29
CN113046660B CN113046660B (zh) 2022-06-17

Family

ID=76509570

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110201551.4A Active CN113046660B (zh) 2021-02-23 2021-02-23 一种冲压成型优良的铝合金箔及其制造方法和应用

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113046660B (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113634607A (zh) * 2021-07-01 2021-11-12 乳源东阳光优艾希杰精箔有限公司 一种铝箔轧机轧制油及其在铝箔制备中的应用
CN118287642A (zh) * 2024-06-06 2024-07-05 洛阳铜一金属材料发展有限公司 一种单面铜铝复合带的生产方法

Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0028059A1 (en) * 1979-08-30 1981-05-06 Alcan Research And Development Limited Cold-rolled aluminium alloy sheet product
CN101319296A (zh) * 2008-07-11 2008-12-10 镇江鼎胜铝业有限公司 空调箔用超薄铝合金箔的制造方法
CN101338404A (zh) * 2008-08-13 2009-01-07 上海大屯能源股份有限公司 一种空调散热器铝箔的退火工艺
CN101805878A (zh) * 2010-04-01 2010-08-18 镇江鼎胜铝业股份有限公司 一种采用铸轧坯生产8014-h22状态铝合金空调箔的方法
CN107881372A (zh) * 2017-11-10 2018-04-06 安徽华中天力铝业有限公司 一种8150铝合金箔及其生产工艺
JP2018076590A (ja) * 2017-10-31 2018-05-17 株式会社Uacj 電極集電体用アルミニウム合金箔及びその製造方法
CN108165832A (zh) * 2017-12-16 2018-06-15 江苏中基复合材料股份有限公司 一种合金化高性能无菌包装材料用双零铝箔及其生产工艺
CN108642331A (zh) * 2018-05-30 2018-10-12 乳源东阳光优艾希杰精箔有限公司 一种用于汽车板的6181铝合金及其制备方法
CN110592434A (zh) * 2019-10-09 2019-12-20 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 一种空调箔及其制备方法
CN111254320A (zh) * 2020-03-05 2020-06-09 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 一种高强度新能源动力电池软连接用材料及其制造方法
CN111534725A (zh) * 2020-06-05 2020-08-14 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 一种短流程铸轧坯生产铝塑复合板用铝材及其制备方法
CN111647763A (zh) * 2020-05-26 2020-09-11 东南大学 一种aa3003铝合金板材的连续铸材生产方法
CN112143942A (zh) * 2020-09-30 2020-12-29 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 一种铝制蜡烛盒用铝箔及其制造方法

Patent Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0028059A1 (en) * 1979-08-30 1981-05-06 Alcan Research And Development Limited Cold-rolled aluminium alloy sheet product
CN101319296A (zh) * 2008-07-11 2008-12-10 镇江鼎胜铝业有限公司 空调箔用超薄铝合金箔的制造方法
CN101338404A (zh) * 2008-08-13 2009-01-07 上海大屯能源股份有限公司 一种空调散热器铝箔的退火工艺
CN101805878A (zh) * 2010-04-01 2010-08-18 镇江鼎胜铝业股份有限公司 一种采用铸轧坯生产8014-h22状态铝合金空调箔的方法
JP2018076590A (ja) * 2017-10-31 2018-05-17 株式会社Uacj 電極集電体用アルミニウム合金箔及びその製造方法
CN107881372A (zh) * 2017-11-10 2018-04-06 安徽华中天力铝业有限公司 一种8150铝合金箔及其生产工艺
CN108165832A (zh) * 2017-12-16 2018-06-15 江苏中基复合材料股份有限公司 一种合金化高性能无菌包装材料用双零铝箔及其生产工艺
CN108642331A (zh) * 2018-05-30 2018-10-12 乳源东阳光优艾希杰精箔有限公司 一种用于汽车板的6181铝合金及其制备方法
CN110592434A (zh) * 2019-10-09 2019-12-20 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 一种空调箔及其制备方法
CN111254320A (zh) * 2020-03-05 2020-06-09 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 一种高强度新能源动力电池软连接用材料及其制造方法
CN111647763A (zh) * 2020-05-26 2020-09-11 东南大学 一种aa3003铝合金板材的连续铸材生产方法
CN111534725A (zh) * 2020-06-05 2020-08-14 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 一种短流程铸轧坯生产铝塑复合板用铝材及其制备方法
CN112143942A (zh) * 2020-09-30 2020-12-29 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 一种铝制蜡烛盒用铝箔及其制造方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113634607A (zh) * 2021-07-01 2021-11-12 乳源东阳光优艾希杰精箔有限公司 一种铝箔轧机轧制油及其在铝箔制备中的应用
CN113634607B (zh) * 2021-07-01 2023-09-22 乳源东阳光优艾希杰精箔有限公司 一种铝箔轧机轧制油及其在铝箔制备中的应用
CN118287642A (zh) * 2024-06-06 2024-07-05 洛阳铜一金属材料发展有限公司 一种单面铜铝复合带的生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN113046660B (zh) 2022-06-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109972001B (zh) 一种电容器外壳用1100-o态铝合金带材及其生产方法
CN113046660B (zh) 一种冲压成型优良的铝合金箔及其制造方法和应用
CN103014454B (zh) 5052-h34铝合金板带材的生产方法
US9546411B2 (en) Aluminum-alloy sheet and method for producing the same
KR101943253B1 (ko) 타이타늄판, 열 교환기용 플레이트 및 연료 전지용 세퍼레이터
CN101307404A (zh) 高性能空调铝箔及其制备方法
CN110983115B (zh) 一种改进3003铝合金带材及其制备方法和应用
CN110714147B (zh) 一种航空用6082铝合金板材及其制备工艺
CN112239825B (zh) 一种高性能锂离子电池用铝箔的生产方法
JP2015532679A (ja) 高成形性の耐粒界腐食性ＡｌＭｇストリップ
CN115094276A (zh) 一种铝合金及其制备方法和应用
JP5828657B2 (ja) 熱交換器用アルミニウム合金フィン材
CN116287897A (zh) 一种用于生产铝制易拉罐罐身的3104合金及其铸造方法
CN106521261A (zh) 一种制备高强耐蚀铝镁合金片的方法、其产品以及应用
JP2006037148A (ja) 缶胴用アルミニウム合金硬質板およびその製造方法
JP5843462B2 (ja) ドローレスプレス用熱交換器用アルミニウム合金フィン材
JPS62149857A (ja) 成形性に優れたアルミニウム合金箔の製造方法
JP4238019B2 (ja) フラットヘム加工用アルミニウム合金パネル
CN110016595B (zh) 一种铝合金箔及其制备方法
CN109487131B (zh) 5052合金门板用铝合金基材生产方法
CN111254293A (zh) 一种铝箔坯料的制备净化处理及其净化效果评定方法
JP2002322530A (ja) 容器用アルミニウム箔およびその製造方法
CN115491556B (zh) 一种装甲铝型材及其制备方法
JPH0346541B2 (zh)
TWI780982B (zh) 低凸耳率鋁材及其製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant