CN112944618B - 一种空调能力估算方法及空调器 - Google Patents

Abstract

本发明提出一种空调能力估算方法，其步骤包括获取回油毛细管的吸气压力和排气压力，并确定吸气压力与排气压力的压差；基于Darcy‑Weisbach方程和所述压差，确定压差系数；获取压缩机的回油比率，并依据压差系数修正回油比率，继而计算系统的分油效率；基于冷媒密度、压缩机容积效率、以及分油效率，计算空调系统中的冷媒流量；获取室内机的气侧冷媒焓值和液侧冷媒焓值，并结合冷媒流量、以及内机功率，确定空调系统的制冷/制热能力。本发明还提供了一种采用上述方法的空调器。本发明所提供的空调能力估算方法计算方法简单且计算精确性高，使空调器能够准确反映其在厂外不同工况下的运行能力和能效，有助于增强用户的使用体验和满意度，提高产品的市场竞争力。

Description

一种空调能力估算方法及空调器

技术领域

本发明属于空调技术领域，尤其涉及一种空调能力估算方法及空调器。

背景技术

目前对于空调能力和能效的确定大多是通过在厂内的焓差试验室对空调器进行检测得到的，但当空调安装完成后，在厂外则无法获取空调器在不同工况下的实际运行能力和能效。并且空调制冷制热能力的判断通常是通过计算空调系统内的冷媒流量得到的，但相关技术对冷媒流量的计算过程中并未充分考虑到空调系统在不同工况下的实际运行情况，由此确定的空调能力判断结果的准确性并不高。因此如何准确获取空调器在厂外的运行能力和能效，成为了亟待解决的问题。

发明内容

针对上述技术问题，本发明提出了一种空调能力估算方法及空调器，能够精确获取空调器在不同工况下的实际运行能力及能效。

为了实现上述目的，本发明采取了如下技术方案：

一种空调能力估算方法，包括以下步骤：

获取回油毛细管的吸气压力和排气压力，并确定所述吸气压力与所述排气压力的压差；

基于Darcy-Weisbach方程和所述压差，确定压差系数；

获取压缩机的回油比率，并依据所述压差系数修正所述回油比率，继而计算系统的分油效率；

基于冷媒密度、压缩机容积效率、以及所述分油效率，计算空调系统中的冷媒流量；

获取室内机的气侧冷媒焓值和液侧冷媒焓值，并结合所述冷媒流量、以及内机功率，确定空调系统的制冷/制热能力。

本发明所提供的空调能力估算方法，能够在空调器装配完成后，以分油效率作为系统的修正参数，准确的获取空调在厂外不同工况下的运行能力和能效，一方面能够使用户实时知悉空调器的运行能力和能效状态，提高用户的使用体验和满意度；另一方面能够通过大数据平台回传空调器的能力和能效数据，有利于推动空调系统的研发进程，加快空调器性能的技术更新。

根据本申请的一些实施例，所述获取压缩机的回油比率，包括：

获取压缩机在其最高频率H_max下的回油比率η_max；

根据所述压缩机的最高频率H_max及相应的回油比率η_max，确定其在特定频率H₁下的回油比率η_oil-1。

本发明在空调能力的计算过程中充分考虑了压缩机实际运行频率对回油比率的影响，有助于减小运算误差，提高最终计算结果的精确性，进一步确保对空调运行能力判断的可靠性。

根据本申请的一些实施例，通过拟合法分别确定特定工况下的所述冷媒密度、以及所述压缩机容积效率。由于冷媒密度及压缩机容积效率的确定所涉及的因素较多，且精确计算比较困难，因此采用拟合法进行公式拟合对冷媒密度及压缩机容积效率进行确定的方式简化了运算复杂度，有效提高了系统计算效率。

根据本申请的一些实施例，所述获取室内机的气侧冷媒焓值和液侧冷媒焓值，包括：

实时获取所述室内机的气侧冷媒温度和液侧冷媒温度，分别确定各自的温度均值作为所述气侧冷媒焓值和所述液侧冷媒焓值的计算参数；

基于室内机中电子膨胀阀的开度，修正所述气侧冷媒温度和所述液侧冷媒温度；

制冷时，基于所述吸气压力和所述气侧冷媒温度，确定所述气侧冷媒焓值；基于所述吸气压力和所述液侧冷媒温度，确定所述液侧冷媒焓值；

制热时，基于所述排气压力和所述气侧冷媒温度，确定所述气侧冷媒焓值；基于所述排气压力和所述液侧冷媒温度，确定所述液侧冷媒焓值。

本发明采用温度均值确定室内机的气侧冷媒温度和液侧冷媒温度，并通过电子膨胀阀的开度对其进行修正，进一步降低了运算误差，提高了空调能力估算结果的精确性及可靠性。

根据本申请的一些实施例，系统制冷时，在确定所述气侧冷媒焓值之前还包括以下步骤：

比较所述气侧冷媒温度与所述液侧冷媒温度，在所述气侧冷媒温度不低于所述液侧冷媒温度2℃时，采用本方法获取所述气侧冷媒焓值；否则，利用饱和气线公式计算所述气侧冷媒焓值。

进一步避免了制冷工况下对于气侧冷媒温度过低时的数据采集误差对运算结果的影响，增强空调能力估算结果的可靠性。

一种空调器，其特征在于，采用了上述空调能力估算方法。

本发明所提供的空调器能够实时反应空调器自身的运行能力和效能，使用户清晰的获知空调器的运行性能，提高用户的使用体验和满意度；另外，本发明所提供的空调器能够根据上述方法直接计算出空调在不同工况下的运行能力并将其作为反馈值对空调运行状态进行调控，相对于以往空调机组通过温度和压力间接控制机组能力的情况，本发明所提供的空调还具备节能的优势。

根据本申请的一些实施例，包括与所述压缩机相连的油分离器，所述回油毛细管连接于所述油分离器与所述压缩机之间。用于将压缩机排出的冷媒与润滑油进行分离，并将分离出的润滑油通过回油毛细管重新输送回空调器中，以保证空调器能够安全高效地运行。

根据本申请的一些实施例，所述回油毛细管的前后均设置有压力传感器，用于获取所述吸气压力与所述排气压力。

根据本申请的一些实施例，所述室内机换热器两侧的管路上均设置有温度传感器，用于获取所述气侧冷媒温度与所述液侧冷媒温度。

根据本申请的一些实施例，所述室内机基板处设有功率传感器，用于获取所述内机功率。

本发明通过在空调器的不同位置设置不同的传感器，能够实时获取空调器计算其运行能力及能效在特定的工况下的实际运行参数，确保空调能力估算结果的精确性。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本发明空调器的结构示意图；

图2为本发明空调能力估算方法的总流程图；

图3为本发明分油效率计算方法的子流程图；

图4为本发明冷媒流量计算方法的子流程图；

图5为本发明冷媒密度的拟合结果示意图。

具体实施方式

下面，通过示例性的实施方式对本发明进行具体描述。然而应当理解，在没有进一步叙述的情况下，一个实施方式中的元件、结构和特征也可以有益地结合到其他实施方式中。

在本发明的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

在本发明的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

图1为本发明空调器的结构示意图，图2为本发明空调能力估算方法的总流程图；图3为本发明分油效率计算方法的子流程图；图4为本发明冷媒流量计算方法的子流程图。

下面将参照附图具体描述本发明所提出的一种空调能力估算方法及空调器。

如图1所示，空调器通过使用压缩机、冷凝器、膨胀阀和蒸发器来执行空调器的制冷循环。制冷循环包括一系列过程，涉及压缩、冷凝、膨胀和蒸发，并向已被调节和热交换的空气供应冷媒。

压缩机压缩处于高温高压状态的冷媒气体并排出压缩后的冷媒气体。所排出的冷媒气体流入冷凝器。冷凝器将压缩后的冷媒冷凝成液相，并且热量通过冷凝过程释放到周围环境。

膨胀阀使在冷凝器中冷凝的高温高压状态的液相冷媒膨胀为低压的液相冷媒。蒸发器蒸发在膨胀阀中膨胀的冷媒，并使处于低温低压状态的冷媒气体返回到压缩机。蒸发器可以通过利用冷媒的蒸发的潜热与待冷却的材料进行热交换来实现制冷效果。在整个循环中，空调器可以调节室内空间的温度。

空调室外机是指制冷循环的包括压缩机和室外机换热器的部分，空调室内机包括室内机换热器，并且膨胀阀可以提供在空调室内机或室外机中。

室内机换热器和室外机换热器用作冷凝器或蒸发器。当室内机换热器用作冷凝器时，空调器用作制热模式的加热器，当室内机换热器用作蒸发器时，空调器用作制冷模式的冷却器。

进一步的，本实施方式中的空调器室外机在压缩机后还设置有油分离器，用于将压缩机排出的冷媒与润滑油进行分离，同时在压缩机与油分离器之间设有回油毛细管，用于将分离出的润滑油重新输送回空调器中，以保证空调器能够安全高效地运行。

本实施方式还在空调器中不同位置设置有温度传感器、压力传感器、以及功率传感器，分别对估算空调能力时的所需参数进行实时采集，下文将结合本实施方式所提供的空调能力估算方法对传感器的具体设置位置进行说明。

需要说明的是，本申请空调器可以为单个家用空调器，也可以为多联机空调器。

其中，多联机空调器包括至少一个室外机和至少一个室内机，各室外机并列布置，且与各室内机通过冷媒管路连接，各室内机也并列布置。

每个室内机分别包括室内机换热器以及室内风机，室内风机用于分别将室内机换热器产生的冷气或热气吹向室内空间。

室外机包括压缩机、四通阀、气侧截止阀、节流元件、液侧截止阀、室外换热器及室外风机。

四通阀用于切换从压缩机排出的冷媒的流路，其具有四个端子C、D、S和E。在四通阀掉电时，默认C和D相连，S和E相连，使室内机换热器用作蒸发器，空调器制冷。在四通阀上电换向时，C和S相连，D和E相连，使室内机换热器用作冷凝器，空调器制热。

下文将参照图2-4对本实施方式所提供的空调能力估算方法进行具体说明。

本实施方式空调能力的估算方法将流经压缩机本体的冷媒流量、以及室内机气侧和液侧的冷媒焓值作为研究对象来获取空调系统的运行能力及能效。并且本实施方式基于空调系统制冷过程与制热过程的区别，根据系统特性对制冷理论能力和制热理论能力进行区别计算，以确保能够精确获得空调系统的制冷或制热能力。

如图2所示，本实施方式所提供的空调能力估算方法具体包括以下步骤：

S1、获取回油毛细管的吸气压力和排气压力，并获取吸气压力与排气压力的压差；

可选的，可以通过在回油毛细管前设置压力传感器，直接对回油毛细管前的压力进行获取，并将其标记为吸气压力Ps。

可选的，可以通过在回油毛细管后设置压力传感器，直接对回油毛细管后的压力进行获取，并将其标记为排气压力Pd。

需要说明的是，由于流经回油毛细管后的冷媒处于气液平衡的状态，此处的温度为饱和温度，且当饱和温度一定时，饱和压力也一定。因此，在需要获取排气压力Pd时，也可以通过在回油毛细管后设置温度传感器，对回油毛细管后的冷媒温度进行获取，进而取得排气压力Pd。

进一步的，通过公式ΔP＝Pd-Ps，计算获得回油毛细管前后的压差ΔP。

S2、根据Darcy-Weisbach方程以及压差ΔP，确定压差系数α；

具体的，根据Darcy-Weisbach方程，可以确定回油毛细管内的质量流量的计算公式为：

其中，l为回油毛细管的长度，d为回油毛细管的内径，f为回油毛细管的摩擦系数，ρ为冷媒密度。定性的，当回油毛细管前后压差ΔP增大时，回油毛细管内的质量流量增大，即回油量增加。为确保计算精度，则需要对不同压差下回油毛细管的回油量进行修正。

本实施方式采用压差系数α对回油量进行修正。结合具体的计算结果，不同压差下的压差系数α如下表所述：

表1压差系数与压差的对照表

需要说明的是，也可以通过实际测量不同压差的能力进而计算压差的回油修正曲线，继而在下一阶段对回油量进行修正，本申请对此不作限定。

S3、获取压缩机的回油比率η_oil-1，并依据所述压差系数α修正所述回油比率η_oil-1，继而计算系统的分油效率η_oil；

由于空调器在压缩机后布置有油分离器，冷媒流经油分离器时会通过回油毛细管旁通回路分走一部分冷媒，该部分冷媒没有参与系统循环，所以系统中的实际冷媒流量等于总冷媒流量减去旁通冷媒量。

为确保各工况下对系统实际冷媒流量计算结果的精确性，本实施方式以回油比率η_oil-1作为系统的修正参数，并以相应工况下的压差系数α对回油比率η_oil-1进行加权修正，从而确定系统的实际分油效率η_oil。

具体的，分油效率η_oil的计算方法包括以下步骤：

S31、获取压缩机在其最高频率H_max下的回油比率η_max；

S32、根据所述压缩机的最高频率H_max及相应的回油比率η_max，确定其在特定频率H₁下的回油比率η_oil-1；

具体的，假设压缩机在最高频率H_max下的回油比率为η_max、排气量为V，则回油量M_oil＝V*H_max*η_max。

在压差不变的情况下，回油毛细管内的回油量M_oil在频率不同下始终保持恒定，因此特定频率H₁对应的回油比率η_oil-1的计算公式为

η_oil-1＝V*H_max*η_max/H₁*V＝H_max*η_max/H₁。

根据单模块标冷实验数据，当吸气压力Ps与排气压力Pd的压差ΔP＝2.37MPA，频率为110Hz时，经推算得到的回油比率η_oil-1为0.06，在此基础上本实施方式根据上述公式对相同压差下不同频率的回油比率η_oil-1进行计算，计算结果如下表所示：

表2回油比率与频率的对照表

H<sub>1</sub>	η<sub>oil-1</sub>
		110	0.06
100	0.066
		90	0.073
80	0.083
		70	0.094
60	0.11
		50	0.132
40	0.165
		30	0.22
20	0.33
		10	0.66

S33、根据公式η_oil＝1-η_oil-1*α，确定压缩机的分油效率η_oil；

具体的，首先根据空调器的实际运行工况，确定当前空调器的压差系数α和回油比率η_oil-1，通过相应的压差系数α对计算得到的回油比率η_oil-1进行修正，继而通过分油效率η_oil的计算公式η_oil＝1-η_oil-1*α，获得本实施方式中的空调系统在特定工况下的实际分油效率η_oil。

本方法中所获得的分油效率η_oil充分考虑并排除了回油毛细管前后压差ΔP的变化对系统回油比率的影响，确保作为空调能力估算参数之一的压缩机分油效率数据的准确性，从而确保本发明空调能力估算结果的真实性与可靠性。

S4、基于冷媒密度ρ、压缩机容积效率η_v、以及分油效率η_oil，获取空调系统中的实际冷媒流量M_t；

具体的，本实施方式在计算冷媒流量M_t之前，还需要对相关参数进行确定，其中分油效率η_oil的确定步骤如前文所述，而其他相关参数的确定以及冷媒流量的计算过程包括以下步骤：

S41、基于吸气压力P_s和吸气温度T_s，确定冷媒密度ρ；

具体的，冷媒密度ρ的数值与吸气压力P_s、以及吸气温度T_s密切相关，本实施方式采用拟合法进行公式拟合对冷媒密度ρ进行近似计算。冷媒密度ρ的拟合公式为

ρ＝0.012298551*T_s+31.60312395*P_s-0.205884394*T_s*P_s+0.000173518*T_s ²+7.752247639*P_s ²

通过上述公式获得的冷媒密度ρ拟合结果如图5所示。

具体的，上述拟合公式的评价方法为R²＝1，密度范围为4.56<ρ<54.52，且误差小于1.1％。

可选的，可以通过在回油毛细管前设置温度传感器，直接对回油毛细管前的温度进行获取，并将其标记为吸气温度Ts。

S42、基于空调器内压缩机数量n、压缩机频率H₁、以及压缩机容积V_c，确定理论排气体积V_t；

具体的，首先确定空调器内压缩机的数量n、压缩机的容积V_c、以及特定工况下压缩机的运行频率H₁，继而通过公式V_t＝n*H₁*V_c，对压缩机的理论排气体积V_t进行计算。

S43、基于压缩机的吸气压力和排气压力，以及压缩机的运行频率H₁，确定压缩机的容积效率η_v；

具体的，由于压缩机的容积效率η_v的计算涉及到压缩机的吸气压力与排气压力之比、以及压缩机的运行频率等因素，对其进行精确计算比较困难，因此现有技术中通常采用拟合法对压缩机的容积效率η_v进行近似计算，继而根据特定工况选取压缩机的实际容积效率η_v。

S44、根据上述参数的计算结果以及公式M_t＝ρ·V_t·η_v·η_oil，确定系统中的冷媒流量M_t。

本方法中所获得的冷媒流量M_t采用了修正后的分油效率η_oil，增强了计算结果的准确性，从而确保本发明空调能力估算结果的真实性与可靠性；同时本实施方式对于运算过程复杂的冷媒密度ρ和压缩机的容积效率η_v通过公式拟合对其数值进行确定，简化了运算过程，提高了系统的运算效率。

S5、获取室内机的气侧冷媒焓值和液侧冷媒焓值，并基于所述气侧冷媒焓值、所述液侧冷媒焓值、所述冷媒流量、以及内机功率，确定空调系统的制冷/制热能力。

具体的，在本实施方式中，空调系统的制冷理论能力计算公式为：

Q_tc＝M_t·(h_g-h_l)-P_indoor

其中，M_t为冷媒流量，其获取过程如上文所述；h_g为室内机气侧冷媒焓值，在系统制冷时，可通过室内机气侧冷媒温度及吸气压力P_s计算获得；h_l为室内机液侧冷媒焓值，在系统制冷时，可通过室内机液侧冷媒温度及吸气压力P_s计算获得；p_indoor为内机功率。

可选的，可以通过在室内机换热器前后的管路上均设置温度传感器，直接对室内机气侧冷媒温度及室内机液侧冷媒温度进行采集获取，并将室内机气侧冷媒温度标记为第一冷媒温度t_g，将室内机液侧冷媒温度标记为第二冷媒温度t_l。

可选的，可以通过在空调器室内机的基板处设置功率传感器，直接对内机功率进行获取，并将其标记为内机功率P_indoor；也可以直接通过估算获得内机功率P_indoor，本申请对此不作具体限定。

进一步的，室内机气侧冷媒焓值h_g与室内机液侧冷媒焓值h_l分别采用第一冷媒温度t_g、第二冷媒温度t_l的均值进行计算。但由于不同室内机最终达到的EVI开度与t_g、t_l的温度不一定相同，因此本实施方式利用运转室内机的EVI开度对温度均值进行修正，以进一步减小参数误差、提高空调能力的计算精度。

具体的，运转室内机的EVI开度对第一冷媒温度t_g的修正公式为：

运转室内机的EVI开度对第二冷媒温度t_l的修正公式为：

其中，EVI(i)为室内机中电子膨胀阀的开度，

是所有室内机的电子膨胀阀开度之和。应当注意的是，此处的开度采用的是空调器室外机发送的开度指令，并非为室内机电子膨胀阀的实际开度。

另外，在制冷工况下空调器室内机气管过热度较低时，由于测量误差，气管内的冷媒实际上可能没有过热度，此时采用气态冷媒焓值计算方法计算冷媒焓值的准确性较低，因此本实施方式在确定气侧冷媒焓值h_g之前还包括以下步骤：

比较气侧冷媒温度与液侧冷媒温度，在气侧冷媒温度不低于液侧冷媒温度2℃时，采用上述方法获取所述气侧冷媒焓值；否则，利用饱和气线公式计算气侧冷媒焓值。

以上对制冷工况下室内机气侧冷媒焓值计算方法的选择性适用，可以避免空调器室内机气管过热度较低时，测量误差对计算结果准确性的影响，确保本发明所提供的空调能力估算方法对空调能力判断的准确性，保障该方法获取空调能力及能效的可靠性。

在本实施方式中，根据空调系统制热运行状态与制冷运行状态的区别，本实施方式对空调系统制热理论能力所采用的计算公式为：

Q_th＝M_t·(h_g-h_l)·η_-OFF+P_indoor

其中，M_t为冷媒流量；h_g为室内机气侧冷媒焓值，在系统制热时，可通过室内机气侧冷媒温度t_g及排气压力P_d计算获得；h_l为室内机液侧冷媒焓值，在系统制热时，可通过室内机液侧冷媒温度t_l及排气压力P_d计算获得；η_-OFF为运转室内机的开度占比；p_indoor为内机功率。

进一步的，本实施方式制冷理论能力计算公式中的参数η_-OFF由公式

计算得到。其中，

为所有室内机的运转开度之和；

为所有室内机的运转关度之和。

本发明根据空调系统制冷、制热工况下的区别特点对制冷、制热采取不同的计算方法，以确保对不同状态下对空调器运行能力估算结果的精确性，增强本发明空调能力估算方法对空调器能力及能效判断结果的可靠性。

本发明所提供的空调能力估算方法，能够在空调器装配完成后，准确的获取其在厂外的运行能力和能效，一方面能够使用户实时知悉空调器的运行能力和能效状态，获知空调器的当前性能，提高用户的使用体验和满意度；另一方面能够通过大数据平台回传空调器的能力和能效数据，有利于推动空调系统的研发进程，加快空调器性能的技术更新。

本发明还提供了一种空调器，采用了以上所述的空调能力估算方法。本发明所提供的空调器能够实时反应空调器自身的运行能力和效能，使用户清晰的获知空调器的运行性能，提高用户的使用体验和满意度；另外，本发明所提供的空调器能够根据上述方法直接计算出空调在不同工况下的运行能力并将其作为反馈值对空调运行状态进行调控，相对于以往空调机组通过温度和压力间接控制机组能力的情况，本发明所提供的空调还具备节能的优势，有助于提高产品的市场竞争力。

以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非是对本发明作其它形式的限制，任何熟悉本专业的技术人员可能利用上述揭示的技术内容加以变更或改型为等同变化的等效实施例应用于其它领域，但是凡是未脱离本发明技术方案内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与改型，仍属于本发明技术方案的保护范围。

Claims (9)

1.一种空调能力估算方法，其特征在于，包括以下步骤：

获取回油毛细管的吸气压力和排气压力，并确定所述吸气压力与所述排气压力的压差；

基于Darcy-Weisbach方程和所述压差，确定压差系数α；

获取压缩机在其最高频率H_max下的回油比率η_max，并依据所述压缩机的高频率H_max及相应的回油比率η_max，确定其在特定频率H₁下的回油比率η_oil-1，特定频率H₁对应的回油比率η_oil-1的计算公式为：

η_oil-1＝V*H_max*η_max/H₁*V＝H_max*η_max/H₁；

根据公式η_oil＝1-η_oil-1*α，确定压缩机的实际分油效率η_oil，并基于冷媒密度、压缩机容积效率、以及实际分油效率η_oil，计算空调系统中的实际冷媒流量；

实时获取室内机的气侧冷媒温度和液侧冷媒温度，分别确定各自的温度均值作为气侧冷媒焓值和液侧冷媒焓值的计算参数；基于室内机中电子膨胀阀的开度，修正所述气侧冷媒温度和所述液侧冷媒温度；并结合所述实际冷媒流量、以及内机功率，确定空调系统的制冷/制热能力。

2.根据权利要求1所述的空调能力估算方法，其特征在于，通过拟合法分别确定特定工况下的所述冷媒密度、以及所述压缩机容积效率。

3.根据权利要求1所述的空调能力估算方法，其特征在于，所述获取室内机的气侧冷媒焓值和液侧冷媒焓值，包括：

制冷时，基于所述吸气压力和所述气侧冷媒温度，确定所述气侧冷媒焓值；基于所述吸气压力和所述液侧冷媒温度，确定所述液侧冷媒焓值；

制热时，基于所述排气压力和所述气侧冷媒温度，确定所述气侧冷媒焓值；基于所述排气压力和所述液侧冷媒温度，确定所述液侧冷媒焓值。

4.根据权利要求3所述的空调能力估算方法，其特征在于，系统制冷时，在确定所述气侧冷媒焓值之前还包括以下步骤：

比较所述气侧冷媒温度与所述液侧冷媒温度，在所述气侧冷媒温度不低于所述液侧冷媒温度2℃时，采用本方法获取所述气侧冷媒焓值；否则，利用饱和气线公式计算所述气侧冷媒焓值。

5.一种空调器，其特征在于，采用了如权利要求1-4任一项所述的空调能力估算方法。

6.根据权利要求5所述的空调器，其特征在于，包括与所述压缩机相连的油分离器，所述回油毛细管连接于所述油分离器与所述压缩机之间。

7.根据权利要求5所述的空调器，其特征在于，所述回油毛细管的前后均设置有压力传感器，用于获取所述吸气压力与所述排气压力。

8.根据权利要求5所述的空调器，其特征在于，所述室内机换热器两侧的管路上均设置有温度传感器，用于获取所述气侧冷媒温度与所述液侧冷媒温度。

9.根据权利要求5所述的空调器，其特征在于，所述室内机基板处设有功率传感器，用于获取所述内机功率。

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