CN112803746B - 图腾柱型pfc电路 - Google Patents

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Abstract

本公开提供一种图腾柱型PFC电路，包含电感、第一桥臂及第二桥臂。第一桥臂包括串联的第一开关和第二开关，其中连接第一开关与第二开关的第一中点通过电感耦接至交流电源的第一端。第二桥臂与第一桥臂并联连接，且包括串联的第三开关和第四开关，其中连接第三开关与第四开关的第二中点耦接至交流电源的第二端。于交流电源的极性反转的期间，第二中点上的电压的变化时间大于预设时间，所述预设时间不小于20μs。

Description

图腾柱型PFC电路
技术领域
本公开涉及一种PFC(power factor correction，功率因数校正)电路，特别涉及一种图腾柱型PFC电路。
背景技术
大功率电源适配器一般采用两级电路结构，其中前级电路采用升压PFC电路(如图1所示)以控制谐波电流，后级电路采用DC/DC变换器以调整输出电压。近年来，随着电源适配器小型化的发展，频率越来越高，对于效率要求亦越来越高。传统升压PFC电路中的整流桥所造成的损耗约占据电源适配器的总体损耗的五分之一，成为进一步提高效率的主要障碍。
现有技术可采用Dual-boost PFC电路(如图2所示)替代传统升压PFC电路，以进一步提高效率，但Dual-boost PFC电路会产生共模噪声的问题。通常认为，图腾柱型PFC(如图3A/3B所示)和Dual-boost PFC电路一样可以提升效率，并且在对漏电流要求不高的场合，可以采用较大的Y电容来抑制图腾柱型PFC的共模噪声问题。然而，于电源适配器的应用中，因对漏电流的限制较为严格，故Y-Cap的容值不可过高，而在Y-Cap容值受限的情况下，图腾柱型PFC所产生的共模噪声也无法被有效抑制。
因此，如何发展一种可改善上述现有技术的图腾柱型PFC电路，实为目前迫切的需求。
发明内容
本公开的目的在于提供一种图腾柱型PFC电路，其于交流电源的极性反转的期间，控制工频桥臂的中点上的电压的变化时间大于预设时间，借此抑制因该跳变所引起的共模噪声。
为达上述目的，本公开提供一种图腾柱型PFC电路，包含电感、第一桥臂及第二桥臂。第一桥臂包括串联的第一开关和第二开关，其中连接第一开关与第二开关的第一中点通过电感耦接至交流电源的第一端。第二桥臂与第一桥臂并联连接，且包括串联的第三开关和第四开关，其中连接第三开关与第四开关的第二中点耦接至交流电源的第二端。于交流电源的极性反转的期间，第二中点上的电压的变化时间大于预设时间，所述预设时间不小于20μs。
附图说明
图1为现有的升压PFC电路的电路结构示意图。
图2为现有的Dual-boost PFC电路的电路结构示意图。
图3A为本公开第一实施例的图腾柱型PFC电路的电路架构示意图。
图3B为本公开第二实施例的图腾柱型PFC电路的电路架构示意图。
图4为本公开的图腾柱型PFC电路在第一种控制方式下的波形示意图。
图5A、图5B、图5C及图5D示出可控制第二桥臂的第三开关及第四开关的开关速度的各种实施方式。
图6为本公开的图腾柱型PFC电路在第二种控制方式下的波形示意图。
图7A、图7B、图8A及图8B示出可控制第一桥臂的第一开关及第二开关的开关时序的各种实施方式。
附图标记说明：
1a、1b：图腾柱型PFC电路
Vac：交流电源
L1：电感
S1：第一开关
S2：第二开关
S3、D3：第三开关
S4、D4：第四开关
C1：母线电容
Vgs_S1、Vgs_S2、Vgs_S3、Vgs_S4：栅极-源极电压
Vds_S4：漏极-源极电压
t0、t1、t2、t3、t4、t5、t6、t7、t8、t9、t10、t11、t12、t13：时间
Cgd3、Cgd4：第一附加电容
Cgs3、Cgs4：第二附加电容
Rg3、Rg4：驱动电阻
Vg3、Vg4：驱动电压
Ig3、Ig4：驱动电流
IL：电感电流
Zload：负载
具体实施方式
体现本公开特征与优点的一些典型实施例将在后段的说明中详细叙述。应理解的是本公开能够在不同的实施方式上具有各种的变化，其皆不脱离本公开的范围，且其中的说明及图示在本质上是当作说明之用，而非用以限制本公开。
图3A为本公开第一实施例的图腾柱型PFC电路的电路架构示意图，图3B为本公开第二实施例的图腾柱型PFC电路的电路架构示意图。如图3A及图3B所示，图腾柱型PFC电路(1a、1b)包含电感L1、第一桥臂及第二桥臂(即工频桥臂)。第一桥臂包含串联的第一开关S1和第二开关S2，连接于第一开关S1与第二开关S2之间的第一中点通过电感L1耦接至交流电源Vac的第一端。第二桥臂与第一桥臂并联连接，且第二桥臂包含串联的第三开关和第四开关，即图3A中的S3和S4，或者图3B中的D3和D4，连接于第三开关与第四开关之间的第二中点耦接至交流电源Vac的第二端。第一桥臂的第一开关S1及第二开关S2可为例如但不限于MOSFET(Metal-Oxide-Semiconductor Field-Effect Transistor，金属氧化物半导体场效晶体管)、IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor，绝缘栅双极型晶体管)、GaN(氮化镓)开关管或SiC(碳化硅)开关管。于图3A所示的第一实施例中，第二桥臂的第三开关S3及第四开关S4为开关管，例如但不限于MOSFET、IGBT、GaN开关管或SiC开关管。于图3B所示的第二实施例中，第二桥臂的第三开关D3及第四开关D4为二极管。
以图3A所示的第一实施例为例。正常工作时，当交流电源Vac处于正半周时，第三开关S3保持在关断状态，第四开关S4保持在导通状态，第一开关S1及第二开关S2交替导通，其中，第二开关S2为主开关管，第一开关S1为续流开关管。在第二开关S2处于导通状态时，电感L1储能，而在第一开关S1处于导通状态时，电感L1所存储的能量转移至母线电容C1。当交流电源Vac处于负半周时，第三开关S3保持在导通状态，第四开关S4保持在关断状态，第一开关S1及第二开关S2交替导通，其中，第二开关S2为续流开关管，第一开关S1为主开关管。在第一开关S1处于导通状态时，电感L1储能，而在第二开关S2处于导通状态时，电感L1所存储的能量转移至母线电容C1。以前述图3A的第一实施例中的桥臂运行方式，即可推导出图3B的第二实施例中的桥臂运行方式，故于此不再赘述。
在电源适配器的应用环境中，母线电压大多为400V左右，故交流电源Vac的中性线对参考地的工频(50/60Hz)跳变(亦即第二中点上的工频跳变)为高低电平分别为400V及0V的方波信号，作为共模噪声源，其频谱受到跳变沿持续时间的影响。因此，通过控制第二中点上电压的跳变沿的持续时间，即可控制共模噪声源的大小，从而实现抑制共模噪声的技术效果。为满足EMI(Electromagnetic Interference，电磁干扰)的相关规范要求，本公开中设置跳变沿持续时间大于20μs，则由共模噪声源所引起的噪声可以有很大的降低，甚至可忽略不计。据此，本公开是于交流电源Vac的极性反转的期间控制工频桥臂的中点(即第二中点)上的电压的变化时间大于预设时间，其中该变化时间是指第二中点上的电压从零上升至母线电压VBUS的第一时间段或者第二中点上的电压从母线电压VBUS下降至零的第一时间段，预设时间不小于20μs。借此，可有效抑制因工频跳变所引起的共模噪声。
于本公开中，控制第二中点上的电压的变化时间的方式大致可区分为两种控制方式，以下分别详述该两种控制方式。
于第一种控制方式中，通过降低第二桥臂的第三开关及第四开关的开关速度而使第二中点上的电压的变化时间大于预设时间，此控制方式可适用于图3A所示的第一实施例的图腾柱型PFC电路1a中。图4为本公开的图腾柱型PFC电路在第一种控制方式下的波形示意图，于图4中，Vgs_S1、Vgs_S2、Vgs_S3及Vgs_S4分别为第一开关S1、第二开关S2、第三开关S3及第四开关S4的栅极-源极电压，Vds_S4为第四开关S4的漏极-源极电压，即是第二中点上的电压。第一桥臂的第一开关S1及第二开关S2是交替导通，于图4仅以连续脉冲示意出第一桥臂的开关的作动时间，而不再区分第一开关S1及第二开关S2的栅极-源极电压。如图4所示，以交流电源Vac自正极性反转为负极性的情形为例。在交流电源Vac的极性反转之前，即在t0时刻，第一桥臂(具体为第一开关S1、第二开关S2都关断)先停止工作，而后第二桥臂(具体为第四开关S4由导通变为关断)在t1时刻停止工作。t2时刻交流电源Vac的极性反转，即过零点。在时间t1至t3的第二时间段内，第一桥臂及第二桥臂均不工作。在第二时间段之后，即在t3时刻，第三开关S3开通，此时第二桥臂开始工作。于时间t3至t4的第一时间段，第二中点上的电压(即第四开关S4的漏极-源极电压Vds_S4)逐步上升而进行电平变换，并于t4时刻上升至母线电压。在时间t5时，第一桥臂开始工作，第一开关S1、第二开关S2交替导通。借此，通过控制第三开关S3的开通速度，即可控制第二中点上的电压的变化时间(即时间t3至t4间的第一时间段)大于预设时间。在一些实施例中，第二时间段可以是死区时间，为防止桥臂直通，所有开关均不工作。
同理，在交流电源Vac自负极性反转为正极性时，亦可通过第四开关S4的开通速度，而使第二中点上的电压的变化时间(即时间t9至t10间的第一时间段)大于预设时间。具体的，当交流电源Vac自负极性反转为正极性时，如图4所示，在交流电源Vac的极性反转之前，即在t6时刻，第一桥臂先停止工作(具体为第一开关S1、第二开关S2都关断)，而后第二桥臂在t7时刻停止工作(具体为第三开关S3由开通变为关断)。在t8时刻交流电源Vac的极性反转，即过零点。在过零点前后的第二时间段(t7-t9)内，第一桥臂及第二桥臂均不工作。在t9时刻，第四开关S4导通，此时第二桥臂开始工作。于时间t9至t10的第一时间段，第二中点上的电压(即第四开关S4的漏极-源极电压Vds_S4)从母线电压逐步下降而进行电平变换，并于t10时刻下降至零。并且于t11时刻，第一桥臂开始工作，即第一开关S1、第二开关S2交替导通。
其中，在交流电源Vac的每半个工频周期中，第一桥臂工作的时长小于第二桥臂工作的时长。再者，于本公开说明中，桥臂工作意指桥臂中的任一开关处于导通状态，桥臂停止工作意指桥臂中的所有开关均处于关断状态。
关于控制第二桥臂的第三开关S3及第四开关S4的开关速度，本公开是以图5A、图5B、图5C及图5D示例各种可能的做法。于一些实施例中，如图5A所示，于第三开关S3和第四开关S4的栅极与漏极间设置第一附加电容Cgd3及Cgd4，以通过第一附加电容Cgd3及Cgd4降低第三开关S3及第四开关S4的开关速度。于一些实施例中，如图5B所示，于第三开关S3和第四开关S4的栅极与源极间设置第二附加电容Cgs3及Cgs4，以通过第二附加电容Cgs3及Cgs4降低第三开关S3及第四开关S4的开关速度。于一些实施例中，如图5C所示，增大第三开关S3及第四开关S4的栅极与源极间的驱动电阻Rg3及Rg4，以借此降低第三开关S3及第四开关S4的开关速度。于一些实施例中，如图5D所示，降低第三开关S3及第四开关S4的驱动电流Ig3及Ig4，以借此降低第三开关S3及第四开关S4的开关速度。
于第二种控制方式中，通过控制第一桥臂的第一开关S1及第二开关S2的开关时序而使第二中点上的电压的变化时间大于预设时间，此控制方式可适用于图3A及图3B所示的第一实施例及第二实施例的图腾柱型PFC电路1a及1b中，以下以将第二种控制方式应用于图3A所示的第一实施例中为例进行说明。图6为本公开的图腾柱型PFC电路在第二种控制方式下的波形示意图，如图6所示，以交流电源Vac自正极性反转为负极性的情形为例，在交流电源Vac的正半周，第二桥臂的第三开关S3一直处于关断状态。在交流电源Vac的极性反转之前，例如在t0时刻，第一桥臂先停止工作(具体为第一开关S1、第二开关S2都关断)，而后在t1时刻第二桥臂亦停止工作(具体为第四开关S4由导通变为关断)。在t2时刻交流电源Vac的极性反转，即过零点。在过零点前后的第二时间段(t1-t3)内，第一桥臂及第二桥臂均不工作。在t3时刻，控制第一桥臂的第一开关S1开始工作。于t3至t4的第一时间段内，第二中点上的电压(即等于第四开关S4的漏极-源极电压Vds_S4)逐步上升而进行电压变换，并于t4时刻上升至母线电压。在t4时刻，第一桥臂停止工作(第一开关S1关断)。在t5时刻，第二桥臂开始工作(具体为第三开关S3由关断变为导通)。其中，在t3至t4的第一时间段内，可通过控制第一桥臂的第一开关S1的开关时序，而控制第二桥臂的第三开关S3及第四开关S4的漏极与源极间的等效电容所存储的能量的释出，从而控制第二中点上的电压变化速度，进而借此控制第二中点上的电压的变化时间(即t3至t4间的第一时间段)大于预设时间。
其中，需要说明的是，在t3至t4的第一时间段内，可以仅控制第一开关S1开通关断动作，实现第二中点上的电压的变化时间(即t3至t4间的时长)大于预设时间；也可以控制第一桥臂的第一开关S1和第二开关S2交替导通，实现第二中点上的电压的变化时间(即t3至t4间的时长)大于预设时间。即，在t3至t4的第一时间段内，只要保证第一开关S1开关动作，第二开关S2可以动作也可以不动作。
需要说明的是，在图6所示的实施例中，于t4时刻，第一桥臂停止工作，并且在t4-t6期间，第一桥臂不工作。在其他实施例中，于t4-t6期间，第一桥臂也可以工作，即第一桥臂可以在时间t3至t7之间持续工作。因此，只要在t3至t4的第一时间段内保证第一开关S1动作即可实现第二中点上的电压的变化时间(即时间t3至t4间的时长)大于预设时间。
同理，在交流电源Vac自负极性反转为正极性时，亦可通过控制第一桥臂的第二开关S2的开关时序，而使第二中点上的电压的变化时间(即t10至t11间的第一时间段)大于预设时间。具体的，如图6所示，在交流电源Vac极性反转之前，在t7时刻，第一桥臂先停止工作(具体为第一开关S1、第二开关S2都关断)，而后在t8时刻，第二桥臂亦停止工作(具体为第三开关S3由导通变为关断)。在t9时刻交流电源Vac的极性反转，即过零点。在过零点前后的第二时间段(t8-t10)内，第一桥臂及第二桥臂均不工作。在t10时刻，保证第一桥臂的第二开关S2开始工作。于t10至t11的第一时间段内，通过控制第一桥臂的第二开关S2的开关时序，可以使得第二中点上的电压(即等于第四开关S4的漏极-源极电压Vds_S4)从母线电压逐步下降而进行电平变换，并于t11时刻下降至零。在t11时刻，第一桥臂停止工作(第二开关S2关断)。在t12时刻，第二桥臂开始工作(具体为第四开关S4由关断变为导通)。在t13时刻，第一桥臂开始工作(具体为第一开关S1和第二开关S2交替导通)。在图6所示的实施例中，第一桥臂在t11-t13期间不工作；在其他实施例中，第一桥臂在t11-t13期间也可以工作，本公开对此不做限制。同样的，在t10至t11的第一时间段内，可以只控制第一桥臂的第二开关S2进行开通关断动作，或者也可以控制第一开关S1和第二开关S2交替工作。
关于在第一时间段内(t3-t4、t10-t11)，控制第一桥臂的第一开关S1及第二开关S2的开关时序，本公开是以图7A、图7B、图8A及图8B示例两种可能的做法。
于一些实施例中，如图7A及图7B所示，于第一时间段内(分别对应图6中的t3-t4期间和t10-t11期间)，固定第一桥臂的开关频率(即固定开关周期Tsw)，通过调整设置第一开关S1或第二开关S2的占空比而使第二中点上的电压的变化时间大于预设时间。以图7A为例，当交流电源Vac自正极性转换为负极性时，即对应图6中的时间t3至t4期间，控制第一开关S1工作。具体的，当第一开关S1开通，第三开关S3上的结电容通过第一开关S1放电，能量存储于电感L1上；当第一开关S1关断时，电感L1所存储的能量通过第二开关S2传递至母线电容C1。对第一开关S1设置固定的开关频率，通过调整第一开关S1的占空比即可控制第三开关S3上的结电容放电时间(等同于第二中点上的电压的变化时间)。例如，如果在预设时间内(例如20us)内，以该固定的开关频率，第二桥臂中点上的电压已完成从0V上升到VBUS或从VBUS下降到0V，则第二中点上的电压变化过快，可以减小第一开关S1的占空比，因为在固定的开关频率下占空比越小第二桥臂中点上的电压变化时间越长，从而增加第二桥臂中点上电压的变化时间。同样的，图7B为当交流电源Vac自负极性转换为正极性时，即对应图6中的t10-t11期间，对第二开关S2设置一固定的开关频率，通过调整第二开关S2的占空比，从而控制第四开关S4上的结电容放电时间(等同于第二中点上的电压的变化时间)，保证第二中点上的电压的变化时间大于预设时间。其中，固定的开关频率可以根据实际情况以及预设时间进行设定。
于另一些实施例中，如图7A及图7B所示，于第一时间段内(分别对应图6中的t3-t4期间和t10-t11期间)，固定第一桥臂的开关占空比，通过调整设置第一开关S1或第二开关S2的开关频率使第二中点上的电压的变化时间大于预设时间。例如，如果在预设时间内(例如20us)内，以该固定的占空比，第二桥臂中点上的电压已完成从0V上升到VBUS或从VBUS下降到0V，则第二中点上的电压变化过快，则可以减小第一开关S1的开关频率，使得第二桥臂中点上电压的变化时间变长。因为在固定的占空比下，减小开关频率，使得开关周期变长，预设时间内的开关次数相应减少，从而增加第二桥臂中点上电压的变化时间。
于另一实施例中，如图8A及8B所示，于第一时间段内(分别对应图6中t3-t4期间或t10-t11期间)，控制第一开关S1而控制图腾柱型PFC电路1a工作在临界连续模式，其中该实施例中，第一桥臂的开关频率不固定。通过控制每个开关周期中的电感电流峰值，从而使第二中点上的电压的变化时间大于预设时间。具体控制方式可以采用峰值电流控制模式，以图8A为例，当交流电源Vac自正极性转换为负极性时，在t3-t4第一时间段，通过检测电感电流，当电感电流上升达到预设峰值Ipk时关断第一开关S1，电感电流通过第二开关S2续流；当电感电流下降到零时，再次开通第一开关S1。当第一开关S1开通时，第三开关S3上的结电容通过第一开关S1放电，能量存储于电感L1上；当第一开关S1关断时，电感L1所存储的能量通过第二开关S2传递至母线电容C1上。因为电感电流是临界连续，所以电感电流的平均值Iav为预设峰值Ipk的一半。而根据公式C*U＝Iav*t可知，C第二桥臂中点的等效寄生电容，U第二桥臂中点的电压。在固定的电容和电压的条件下，通过控制Ipk的大小，即控制Iav的大小，就可以控制电容的放电时间t。其中，在t3-t4期间，加在电感L1两端的电压随着第二桥臂中点电压的变化逐渐降低，为了达到相同的Ipk，第一开关S1的开通时间相应增加。因此，通过控制电感电流峰值，进而可借此控制第三开关S3上的结电容放电时间，从而保证第二中点上的电压的变化时间大于预设时间。
相应的，当交流电源Vac自负极性转换为正极性时，如图8B所示，通过第二开关S2控制电感电流峰值例如固定为预设峰值Ipk，即可控制第四开关S4上的结电容放电的时间，进而保证第二中点上的电压的变化时间大于预设时间。其中，预设峰值Ipk可以根据实际情况以及预设时间进行设置。
综上所述，本公开提供一种图腾柱型PFC电路，其于交流电源的极性反转的期间，控制第二桥臂的中点上的电压的变化时间大于预设时间，借此抑制因工频跳变所引起的共模噪声。具体而言，可通过降低第二桥臂的第三开关及第四开关的开关速度而使第二中点上的电压的变化时间大于预设时间，抑或是通过控制第一桥臂的第一开关及第二开关的开关时序而使第二中点上的电压的变化时间大于预设时间。
须注意，上述仅是为说明本公开而提出的优选实施例，本公开不限于所述的实施例，本公开的范围由权利要求决定。且本公开得由本领域技术人员任施匠思而为诸般修饰，然皆不脱权利要求所欲保护者。

Claims (18)

1.一种图腾柱型PFC电路，输入连接交流电源，输出一母线电压，包含：
电感；
第一桥臂，包括串联的第一开关和第二开关，其中连接该第一开关与该第二开关的第一中点通过该电感耦接至该交流电源的第一端；以及
第二桥臂，与该第一桥臂并联连接，且包括串联的第三开关和第四开关，其中连接该第三开关与该第四开关的第二中点耦接至该交流电源的第二端；
其中，于该交流电源的极性反转的期间，该第二中点上的电压的变化时间大于一预设时间，所述预设时间不小于20μs，其中该变化时间是该第二中点上的电压从零上升至母线电压的第一时间段或者该第二中点上的电压从该母线电压下降至零的第一时间段。
2.如权利要求1所述的图腾柱型PFC电路，其中该第一开关和该第二开关为MOSFET、IGBT、GaN开关管或者SiC开关管。
3.如权利要求1所述的图腾柱型PFC电路，其中该第三开关和该第四开关为二极管。
4.如权利要求1所述的图腾柱型PFC电路，所述第三开关和所述第四开关为MOSFET、IGBT、GaN开关管或者SiC开关管。
5.如权利要求4所述的图腾柱型PFC电路，其中该图腾柱型PFC电路通过降低该第二桥臂的该第三开关和该第四开关的开关速度而使该第二中点上的电压的变化时间大于该预设时间。
6.如权利要求5所述的图腾柱型PFC电路，该交流电源的极性反转的前后存在第二时间段，于该第二时间段中该第一桥臂和该第二桥臂均不工作。
7.如权利要求6所述的图腾柱型PFC电路，在该交流电源的极性反转之前，该第一桥臂先停止工作，该第二桥臂后停止工作；在该交流电源的极性反转之后，该第二桥臂先开始工作，该第一桥臂后开始工作。
8.如权利要求5-7中任一项所述的图腾柱型PFC电路，其中于该第二桥臂的该第三开关和第四开关的栅极与漏极间设置第一附加电容。
9.如权利要求5-7中任一项所述的图腾柱型PFC电路，其中于该第二桥臂的该第三开关和第四开关的栅极与源极间设置第二附加电容。
10.如权利要求5-7中任一项所述的图腾柱型PFC电路，其中该图腾柱型PFC电路通过增大该第二桥臂的该第三开关和该第四开关的栅极与源极间的驱动电阻而降低该第三开关和该第四开关的开关速度。
11.如权利要求5-7中任一项所述的图腾柱型PFC电路，其中该图腾柱型PFC电路通过降低该第二桥臂的该第三开关和该第四开关的驱动电流而降低该第三开关和该第四开关的开关速度。
12.如权利要求3或4所述的图腾柱型PFC电路，其中该图腾柱型PFC电路通过控制第一桥臂的该第一开关和该第二开关的时序而使该第二中点上的电压的变化时间大于该预设时间。
13.如权利要求12所述的图腾柱型PFC电路，该交流电源的极性反转的前后存在第二时间段，于该第二时间段中该第一桥臂和该第二桥臂均不工作。
14.如权利要求13所述的图腾柱型PFC电路，在该交流电源的极性反转之前，该第一桥臂先停止工作，该第二桥臂后停止工作；在该交流电源的极性反转之后，该第一桥臂先开始工作，该第二桥臂后开始工作。
15.如权利要求14所述的图腾柱型PFC电路，在该第二时间段之后，在该交流电源的负半周，控制该第一桥臂中的该第一开关在该第一时间段工作，在该交流电源的正半周，控制该第一桥臂中的该第二开关在第一时间段工作。
16.如权利要求15所述的图腾柱型PFC电路，其中，在该第一时间段内，控制该第一开关或第二开关的开关频率固定，调整该第一开关或该第二开关的占空比。
17.如权利要求15所述的图腾柱型PFC电路，其中，在该第一时间段内，控制该第一开关或该第二开关的占空比固定，调整该第一开关或第二开关的开关频率。
18.如权利要求15所述的图腾柱型PFC电路，其中，在该第一时间段内，通过该第一开关或第二开关对该图腾柱型PFC电路进行峰值电流控制，并且控制该图腾柱型PFC电路工作在临界连续模式。
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