TWI762412B - 圖騰柱型pfc電路 - Google Patents

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Abstract

本案提供一種圖騰柱型PFC電路，包含電感、第一橋臂及第二橋臂。第一橋臂包括串聯的第一開關和第二開關，其中連接第一開關與第二開關的第一中點通過電感耦接至交流電源的第一端。第二橋臂與第一橋臂並聯連接，且包括串聯的第三開關和第四開關，其中連接第三開關與第四開關的第二中點耦接至交流電源的第二端。於交流電源的極性反轉的期間，第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間，所述預設時間不小於20µs。

Description

圖騰柱型PFC電路
本案涉及一種PFC (power factor correction，功率因數校正) 電路，特別涉及一種圖騰柱型PFC電路。
大功率電源適配器一般採用兩級電路結構，其中前級電路採用升壓 PFC電路 (如第1圖所示) 以控制諧波電流，後級電路採用DC/DC變換器以調整輸出電壓。近年來，隨著電源適配器小型化的發展，頻率越來越高，對於效率要求亦越來越高。傳統升壓 PFC電路中的整流橋所造成的損耗約佔據電源適配器的總體損耗的五分之一，成為進一步提高效率的主要障礙。
現有技術可採用Dual-boost PFC電路 (如第2圖所示) 替代傳統升壓 PFC電路，以進一步提高效率，但Dual-boost PFC電路會產生共模雜訊的問題。通常認為，圖騰柱型PFC (如第3A圖/3B所示)和Dual-boost PFC電路一樣可以提升效率，並且在對漏電流要求不高的場合，可以採用較大的Y電容來抑制圖騰柱型PFC的共模雜訊問題。然而，於電源適配器的應用中，因對漏電流的限制較為嚴格，故 Y-Cap的容值不可過高，而在Y-Cap容值受限的情況下，圖騰柱型 PFC 所產生的共模雜訊也無法被有效抑制。
因此，如何發展一種可改善上述現有技術的圖騰柱型PFC電路，實為目前迫切的需求。
本案的目的在於提供一種圖騰柱型PFC電路，其於交流電源的極性反轉的期間，控制工頻橋臂的中點上的電壓的變化時間大於預設時間，藉此抑制因該跳變所引起的共模雜訊。
為達上述目的，本案提供一種圖騰柱型PFC電路，包含電感、第一橋臂及第二橋臂。第一橋臂包括串聯的第一開關和第二開關，其中連接第一開關與第二開關的第一中點通過電感耦接至交流電源的第一端。第二橋臂與第一橋臂並聯連接，且包括串聯的第三開關和第四開關，其中連接第三開關與第四開關的第二中點耦接至交流電源的第二端。於交流電源的極性反轉的期間，第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間，所述預設時間不小於20µs。
體現本案特徵與優點的一些典型實施例將在後段的說明中詳細敘述。應理解的是本案能夠在不同的實施方式上具有各種的變化，其皆不脫離本案的範圍，且其中的說明及圖示在本質上是當作說明之用，而非用以限制本案。
第3A圖為本案第一實施例的圖騰柱型PFC電路的電路架構示意圖，第3B圖為本案第二實施例的圖騰柱型PFC電路的電路架構示意圖。如第3A圖及第3B圖所示，圖騰柱型PFC電路 (1a、1b) 包含電感L1、第一橋臂及第二橋臂 (即工頻橋臂)。第一橋臂包含串聯的第一開關S1和第二開關S2，連接於第一開關S1與第二開關S2之間的第一中點通過電感L1耦接至交流電源Vac的第一端。第二橋臂與第一橋臂並聯連接，且第二橋臂包含串聯的第三開關和第四開關，即第3A圖中的S3和S4，或者第3B圖中的D3和D4，連接於第三開關與第四開關之間的第二中點耦接至交流電源Vac的第二端。第一橋臂的第一開關S1及第二開關S2可為例如但不限於MOSFET (Metal-Oxide-Semiconductor Field-Effect Transistor，金屬氧化物半導體場效電晶體)、IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor，絕緣閘雙極型電晶體)、GaN (氮化鎵) 開關管或SiC (碳化矽) 開關管。於第3A圖所示的第一實施例中，第二橋臂的第三開關S3及第四開關S4為開關管，例如但不限於MOSFET、IGBT、GaN開關管或SiC開關管。於第3B圖所示的第二實施例中，第二橋臂的第三開關D3及第四開關D4為二極體。
以第3A圖所示的第一實施例為例。正常工作時，當交流電源Vac處於正半周時，第三開關S3保持在關斷狀態，第四開關S4保持在導通狀態，第一開關S1及第二開關S2交替導通，其中，第二開關S2為主開關管，第一開關S1為續流開關管。在第二開關S2處於導通狀態時，電感L1儲能，而在第一開關S1處於導通狀態時，電感L1所存儲的能量轉移至母線電容C1。當交流電源Vac處於負半周時，第三開關S3保持在導通狀態，第四開關S4保持在關斷狀態，第一開關S1及第二開關S2交替導通，其中，第二開關S2為續流開關管，第一開關S1為主開關管。在第一開關S1處於導通狀態時，電感L1儲能，而在第二開關S2處於導通狀態時，電感L1所存儲的能量轉移至母線電容C1。以前述第3A圖的第一實施例中的橋臂運行方式，即可推導出第3B圖的第二實施例中的橋臂運行方式，故於此不再贅述。
在電源適配器的應用環境中，母線電壓大多為400V左右，故交流電源Vac的中性線對參考地的工頻 (50/60Hz) 跳變 (亦即第二中點上的工頻跳變) 為高低電平分別為400V及0V的方波信號，作為共模雜訊源，其頻譜受到跳變沿持續時間的影響。因此，通過控制第二中點上電壓的跳變沿的持續時間，即可控制共模雜訊源的大小，從而實現抑制共模雜訊的技術效果。為滿足EMI (Electromagnetic Interference，電磁干擾) 的相關規範要求，本案中設置跳變沿持續時間大於20 µs，則由共模雜訊源所引起的雜訊可以有很大的降低，甚至可忽略不計。據此，本案是於交流電源Vac的極性反轉的期間控制工頻橋臂的中點 (即第二中點) 上的電壓的變化時間大於預設時間，其中該變化時間是指第二中點上的電壓從零上升至母線電壓VBUS的第一時間段或者第二中點上的電壓從母線電壓VBUS下降至零的第一時間段，預設時間不小於20 µs。藉此，可有效抑制因工頻跳變所引起的共模雜訊。
於本案中，控制第二中點上的電壓的變化時間的方式大致可區分為兩種控制方式，以下分別詳述該兩種控制方式。
於第一種控制方式中，通過降低第二橋臂的第三開關及第四開關的開關速度而使第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間，此控制方式可適用於第3A圖所示的第一實施例的圖騰柱型PFC電路1a中。第4圖為本案的圖騰柱型PFC電路在第一種控制方式下的波形示意圖，於第4圖中，Vgs_S1、Vgs_S2、Vgs_S3及Vgs_S4分別為第一開關S1、第二開關S2、第三開關S3及第四開關S4的閘極-源極電壓，Vds_S4為第四開關S4的漏極-源極電壓，即是第二中點上的電壓。第一橋臂的第一開關S1及第二開關S2是交替導通，於第4圖僅以連續脈衝示意出第一橋臂的開關的作動時間，而不再區分第一開關S1及第二開關S2的閘極-源極電壓。如第4圖所示，以交流電源Vac自正極性反轉為負極性的情形為例。在交流電源Vac的極性反轉之前，即在t0時刻，第一橋臂（具體為第一開關S1、第二開關S2都關斷）先停止工作，而後第二橋臂（具體為第四開關S4由導通變為關斷）在t1時刻停止工作。t2時刻交流電源Vac的極性反轉，即過零點。在時間t1至t3的第二時間段內，第一橋臂及第二橋臂均不工作。在第二時間段之後，即在t3時刻，第三開關S3開通，此時第二橋臂開始工作。於時間t3至t4的第一時間段，第二中點上的電壓 (即第四開關S4的漏極-源極電壓Vds_S4) 逐步上升而進行電平變換，並於t4時刻上升至母線電壓。在時間t5時，第一橋臂開始工作，第一開關S1、第二開關S2交替導通。藉此，通過控制第三開關S3的開通速度，即可控制第二中點上的電壓的變化時間 (即時間t3至t4間的第一時間段) 大於預設時間。在一些實施例中，第二時間段可以是死區時間，為防止橋臂直通，所有開關均不工作。
同理，在交流電源Vac自負極性反轉為正極性時，亦可通過第四開關S4的開通速度，而使第二中點上的電壓的變化時間 (即時間t9至t10間的第一時間段) 大於預設時間。具體的，當交流電源Vac自負極性反轉為正極性時，如第4圖所示，在交流電源Vac的極性反轉之前，即在t6時刻，第一橋臂先停止工作（具體為第一開關S1、第二開關S2都關斷），而後第二橋臂在t7時刻停止工作（具體為第三開關S3由開通變為關斷）。在t8時刻交流電源Vac的極性反轉，即過零點。在過零點前後的第二時間段（t7-t9）內，第一橋臂及第二橋臂均不工作。在t9時刻，第四開關S4導通，此時第二橋臂開始工作。於時間t9至t10的第一時間段，第二中點上的電壓 (即第四開關S4的漏極-源極電壓Vds_S4) 從母線電壓逐步下降而進行電平變換，並於t10時刻下降至零。並且於t11時刻，第一橋臂開始工作，即第一開關S1、第二開關S2交替導通。
其中，在交流電源Vac的每半個工頻週期中，第一橋臂工作的時長小於第二橋臂工作的時長。再者，於本案說明中，橋臂工作意指橋臂中的任一開關處於導通狀態，橋臂停止工作意指橋臂中的所有開關均處於關斷狀態。
關於控制第二橋臂的第三開關S3及第四開關S4的開關速度，本案是以第5A圖、第5B圖、第5C圖及第5D圖示例各種可能的做法。於一些實施例中，如第5A圖所示，於第三開關S3和第四開關S4的閘極與漏極間設置第一附加電容Cgd3及Cgd4，以通過第一附加電容Cgd3及Cgd4降低第三開關S3及第四開關S4的開關速度。於一些實施例中，如第5B圖所示，於第三開關S3和第四開關S4的閘極與源極間設置第二附加電容Cgs3及Cgs4，以通過第二附加電容Cgs3及Cgs4降低第三開關S3及第四開關S4的開關速度。於一些實施例中，如第5C圖所示，增大第三開關S3及第四開關S4的閘極與源極間的驅動電阻Rg3及Rg4，以藉此降低第三開關S3及第四開關S4的開關速度。於一些實施例中，如第5D圖所示，降低第三開關S3及第四開關S4的驅動電流Ig3及Ig4，以藉此降低第三開關S3及第四開關S4的開關速度。
於第二種控制方式中，通過控制第一橋臂的第一開關S1及第二開關S2的開關時序而使第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間，此控制方式可適用於第3A圖及第3B圖所示的第一實施例及第二實施例的圖騰柱型PFC電路1a及1b中，以下以將第二種控制方式應用於第3A圖所示的第一實施例中為例進行說明。第6圖為本案的圖騰柱型PFC電路在第二種控制方式下的波形示意圖，如第6圖所示，以交流電源Vac自正極性反轉為負極性的情形為例，在交流電源Vac的正半周，第二橋臂的第三開關S3一直處於關斷狀態。在交流電源Vac的極性反轉之前，例如在t0時刻，第一橋臂先停止工作（具體為第一開關S1、第二開關S2都關斷），而後在t1時刻第二橋臂亦停止工作（具體為第四開關S4由導通變為關斷）。在t2時刻交流電源Vac的極性反轉，即過零點。在過零點前後的第二時間段（t1-t3）內，第一橋臂及第二橋臂均不工作。在t3時刻，控制第一橋臂的第一開關S1開始工作。於t3至t4的第一時間段內，第二中點上的電壓 (即等於第四開關S4的漏極-源極電壓Vds_S4) 逐步上升而進行電壓變換，並於t4時刻上升至母線電壓。在t4時刻，第一橋臂停止工作（第一開關S1關斷）。在t5時刻，第二橋臂開始工作（具體為第三開關S3由關斷變為導通）。其中，在t3至t4的第一時間段內，可通過控制第一橋臂的第一開關S1的開關時序，而控制第二橋臂的第三開關S3及第四開關S4的漏極與源極間的等效電容所存儲的能量的釋出，從而控制第二中點上的電壓變化速度，進而藉此控制第二中點上的電壓的變化時間 (即t3至t4間的第一時間段) 大於預設時間。
其中，需要說明的是，在t3至t4的第一時間段內，可以僅控制第一開關S1開通關斷動作，實現第二中點上的電壓的變化時間 (即t3至t4間的時長) 大於預設時間；也可以控制第一橋臂的第一開關S1和第二開關S2交替導通，實現第二中點上的電壓的變化時間 (即t3至t4間的時長) 大於預設時間。即，在t3至t4的第一時間段內，只要保證第一開關S1開關動作，第二開關S2可以動作也可以不動作。
需要說明的是，在第6圖所示的實施例中，於t4時刻，第一橋臂停止工作，並且在t4-t6期間，第一橋臂不工作。在其他實施例中，於t4-t6期間，第一橋臂也可以工作，即第一橋臂可以在時間t3至t7之間持續工作。因此，只要在t3至t4的第一時間段內保證第一開關S1動作即可實現第二中點上的電壓的變化時間 (即時間t3至t4間的時長) 大於預設時間。
同理，在交流電源Vac自負極性反轉為正極性時，亦可通過控制第一橋臂的第二開關S2的開關時序，而使第二中點上的電壓的變化時間 (即t10至t11間的第一時間段) 大於預設時間。具體的，如第6圖所示，在交流電源Vac極性反轉之前，在t7時刻，第一橋臂先停止工作（具體為第一開關S1、第二開關S2都關斷），而後在t8時刻，第二橋臂亦停止工作（具體為第三開關S3由導通變為關斷）。在t9時刻交流電源Vac的極性反轉，即過零點。在過零點前後的第二時間段（t8-t10）內，第一橋臂及第二橋臂均不工作。在t10時刻，保證第一橋臂的第二開關S2開始工作。於t10至t11的第一時間段內，通過控制第一橋臂的第二開關S2的開關時序，可以使得第二中點上的電壓（即等於第四開關S4的漏極-源極電壓Vds_S4）從母線電壓逐步下降而進行電平變換，並於t11時刻下降至零。在t11時刻，第一橋臂停止工作（第二開關S2關斷）。在t12時刻，第二橋臂開始工作（具體為第四開關S4由關斷變為導通）。在t13時刻，第一橋臂開始工作（具體為第一開關S1和第二開關S2交替導通）。在第6圖所示的實施例中，第一橋臂在t11-t13期間不工作；在其他實施例中，第一橋臂在t11-t13期間也可以工作，本案對此不做限制。同樣的，在t10至t11的第一時間段內，可以只控制第一橋臂的第二開關S2進行開通關斷動作，或者也可以控制第一開關S1和第二開關S2交替工作。
關於在第一時間段內（t3-t4、t10-t11），控制第一橋臂的第一開關S1及第二開關S2的開關時序，本案是以第7A圖、第7B圖、第8A圖及第8B圖示例兩種可能的做法。
於一些實施例中，如第7A圖及第7B圖所示，於第一時間段內 (分別對應第6圖中的t3-t4期間和t10-t11期間)，固定第一橋臂的開關頻率 (即固定開關週期Tsw)，通過調整設置第一開關S1或第二開關S2的占空比而使第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間。以第7A圖為例，當交流電源Vac自正極性轉換為負極性時，即對應第6圖中的時間t3至t4期間，控制第一開關S1工作。具體的，當第一開關S1開通，第三開關S3上的結電容通過第一開關S1放電，能量存儲於電感L1上；當第一開關S1關斷時，電感L1所存儲的能量通過第二開關S2傳遞至母線電容C1。對第一開關S1設置固定的開關頻率，通過調整第一開關S1的占空比即可控制第三開關S3上的結電容放電時間 (等同於第二中點上的電壓的變化時間)。例如，如果在預設時間內（例如20us）內，以該固定的開關頻率，第二橋臂中點上的電壓已完成從0V上升到VBUS或從VBUS下降到0V，則第二中點上的電壓變化過快，可以減小第一開關S1的占空比，因為在固定的開關頻率下占空比越小第二橋臂中點上的電壓變化時間越長，從而增加第二橋臂中點上電壓的變化時間。同樣的，第7B圖為當交流電源Vac自負極性轉換為正極性時，即對應第6圖中的t10-t11期間，對第二開關S2設置一固定的開關頻率，通過調整第二開關S2的占空比，從而控制第四開關S4上的結電容放電時間 (等同於第二中點上的電壓的變化時間)，保證第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間。其中，固定的開關頻率可以根據實際情況以及預設時間進行設定。
於另一些實施例中，如第7A圖及第7B圖所示，於第一時間段內 (分別對應第6圖中的t3-t4期間和t10-t11期間)，固定第一橋臂的開關占空比，通過調整設置第一開關S1或第二開關S2的開關頻率使第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間。例如，如果在預設時間內（例如20us）內，以該固定的占空比，第二橋臂中點上的電壓已完成從0V上升到VBUS或從VBUS下降到0V，則第二中點上的電壓變化過快，則可以減小第一開關S1的開關頻率，使得第二橋臂中點上電壓的變化時間變長。因為在固定的占空比下，減小開關頻率，使得開關週期變長，預設時間內的開關次數相應減少，從而增加第二橋臂中點上電壓的變化時間。
於另一實施例中，如第8A圖及8B所示，於第一時間段內 (分別對應第6圖中t3-t4期間或t10-t11期間)，控制第一開關S1而控制圖騰柱型PFC電路1a工作在臨界連續模式，其中該實施例中，第一橋臂的開關頻率不固定。通過控制每個開關週期中的電感電流峰值，從而使第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間。具體控制方式可以採用峰值電流控制模式，以第8A圖為例，當交流電源Vac自正極性轉換為負極性時，在t3-t4第一時間段，通過檢測電感電流，當電感電流上升達到預設峰值Ipk時關斷第一開關S1，電感電流通過第二開關S2續流；當電感電流下降到零時，再次開通第一開關S1。當第一開關S1開通時，第三開關S3上的結電容通過第一開關S1放電，能量存儲於電感L1上；當第一開關S1關斷時，電感L1所存儲的能量通過第二開關S2傳遞至母線電容C1上。因為電感電流是臨界連續，所以電感電流的平均值Iav為預設峰值Ipk的一半。而根據公式C*U=Iav*t可知，C第二橋臂中點的等效寄生電容，U第二橋臂中點的電壓。在固定的電容和電壓的條件下，通過控制Ipk的大小，即控制Iav的大小，就可以控制電容的放電時間t。其中，在t3-t4期間，加在電感L1兩端的電壓隨著第二橋臂中點電壓的變化逐漸降低，為了達到相同的Ipk，第一開關S1的開通時間相應增加。因此，通過控制電感電流峰值，進而可藉此控制第三開關S3上的結電容放電時間 ，從而保證第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間。
相應的，當交流電源Vac自負極性轉換為正極性時，如第8B圖所示，通過第二開關S2控制電感電流峰值例如固定為預設峰值Ipk，即可控制第四開關S4上的結電容放電的時間，進而保證第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間。其中，預設峰值Ipk可以根據實際情況以及預設時間進行設置。
綜上所述，本案提供一種圖騰柱型PFC電路，其於交流電源的極性反轉的期間，控制第二橋臂的中點上的電壓的變化時間大於預設時間，藉此抑制因工頻跳變所引起的共模雜訊。具體而言，可通過降低第二橋臂的第三開關及第四開關的開關速度而使第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間，抑或是通過控制第一橋臂的第一開關及第二開關的開關時序而使第二中點上的電壓的變化時間大於預設時間。
須注意，上述僅是為說明本案而提出的優選實施例，本案不限於所述的實施例，本案的範圍由申請專利範圍決定。且本案得由本領域具通常知識者任施匠思而為諸般修飾，然皆不脫申請專利範圍所欲保護者。
1a、1b:圖騰柱型PFC電路 Vac:交流電源 L1:電感 S1:第一開關 S2:第二開關 S3、D3:第三開關 S4、D4:第四開關 C1:母線電容 Vgs_S1、Vgs_S2、Vgs_S3、Vgs_S4:閘極-源極電壓 Vds_S4:漏極-源極電壓 t0、t1、t2、t3、t4、t5、t6、t7、t8、t9、t10、t11、t12、t13:時間 Cgd3、Cgd4:第一附加電容 Cgs3、Cgs4:第二附加電容 Rg3、Rg4:驅動電阻 Vg3、Vg4:驅動電壓 Ig3、Ig4:驅動電流 IL:電感電流 Zload:負載
第1圖為現有的升壓PFC電路的電路結構示意圖。
第2圖為現有的Dual-boost PFC電路的電路結構示意圖。
第3A圖為本案第一實施例的圖騰柱型PFC電路的電路架構示意圖。
第3B圖為本案第二實施例的圖騰柱型PFC電路的電路架構示意圖。
第4圖為本案的圖騰柱型PFC電路在第一種控制方式下的波形示意圖。
第5A圖、第5B圖、第5C圖及第5D圖示出可控制第二橋臂的第三開關及第四開關的開關速度的各種實施方式。
第6圖為本案的圖騰柱型PFC電路在第二種控制方式下的波形示意圖。
第7A圖、第7B圖、第8A圖及第8B圖示出可控制第一橋臂的第一開關及第二開關的開關時序的各種實施方式。
1a:圖騰柱型PFC電路
Vac:交流電源
L1:電感
S1:第一開關
S2:第二開關
S3:第三開關
S4:第四開關
C1:母線電容
Zload:負載

Claims (19)

  1. 一種圖騰柱型PFC電路，輸入連接交流電源，輸出一母線電壓，包含： 電感； 第一橋臂，包括串聯的第一開關和第二開關，其中連接該第一開關與該第二開關的第一中點通過該電感耦接至該交流電源的第一端；以及 第二橋臂，與該第一橋臂並聯連接，且包括串聯的第三開關和第四開關，其中連接該第三開關與該第四開關的第二中點耦接至該交流電源的第二端； 其中，於該交流電源的極性反轉的期間，該第二中點上的電壓的變化時間大於一預設時間，所述預設時間不小於20 µs。
  2. 如請求項1所述的圖騰柱型PFC電路，其中該變化時間是該第二中點上的電壓從零上升至母線電壓的第一時間段或者該第二中點上的電壓從該母線電壓下降至零的第一時間段。
  3. 如請求項2所述的圖騰柱型PFC電路，其中該第一開關和該第二開關為MOSFET、IGBT、GaN開關管或者SiC開關管。
  4. 如請求項2所述的圖騰柱型PFC電路，其中該第三開關和該第四開關為二極體。
  5. 如請求項2所述的圖騰柱型PFC電路，所述第三開關和所述第四開關為MOSFET、IGBT、GaN開關管或者SiC開關管。
  6. 如請求項5所述的圖騰柱型PFC電路，其中該圖騰柱型PFC電路通過降低該第二橋臂的該第三開關和該第四開關的開關速度而使該第二中點上的電壓的變化時間大於該預設時間。
  7. 如請求項6所述的圖騰柱型PFC電路，該交流電源的極性反轉的前後存在第二時間段，於該第二時間段中該第一橋臂和該第二橋臂均不工作。
  8. 如請求項7所述的圖騰柱型PFC電路，在該交流電源的極性反轉之前，該第一橋臂先停止工作，該第二橋臂後停止工作；在該交流電源的極性反轉之後，該第二橋臂先開始工作，該第一橋臂後開始工作。
  9. 如請求項6-8中任一項所述的圖騰柱型PFC電路，其中於該第二橋臂的該第三開關和第四開關的閘極與漏極間設置第一附加電容。
  10. 如請求項6-8中任一項所述的圖騰柱型PFC電路，其中於該第二橋臂的該第三開關和第四開關的閘極與源極間設置第二附加電容。
  11. 如請求項6-8中任一項所述的圖騰柱型PFC電路，其中該圖騰柱型PFC電路通過增大該第二橋臂的該第三開關和該第四開關的閘極與源極間的驅動電阻而降低該第三開關和該第四開關的開關速度。
  12. 如請求項6-8中任一項所述的圖騰柱型PFC電路，其中該圖騰柱型PFC電路通過降低該第二橋臂的該第三開關和該第四開關的驅動電流而降低該第三開關和該第四開關的開關速度。
  13. 如請求項4或5所述的圖騰柱型PFC電路，其中該圖騰柱型PFC電路通過控制第一橋臂的該第一開關和該第二開關的時序而使該第二中點上的電壓的變化時間大於該預設時間。
  14. 如請求項13所述的圖騰柱型PFC電路，該交流電源的極性反轉的前後存在第二時間段，於該第二時間段中該第一橋臂和該第二橋臂均不工作。
  15. 如請求項14所述的圖騰柱型PFC電路，在該交流電源的極性反轉之前，該第一橋臂先停止工作，該第二橋臂後停止工作；在該交流電源的極性反轉之後，該第一橋臂先開始工作，該第二橋臂後開始工作。
  16. 如請求項15所述的圖騰柱型PFC電路，在該第二時間段之後，在該交流電源的負半周，控制該第一橋臂中的該第一開關在該第一時間段工作，在該交流電源的正半周，控制該第一橋臂中的該第二開關在第一時間段工作。
  17. 如請求項16所述的圖騰柱型PFC電路，其中，在該第一時間段內，控制該第一開關或第二開關的開關頻率固定，調整該第一開關或該第二開關的占空比。
  18. 如請求項16所述的圖騰柱型PFC電路，其中，在該第一時間段內，控制該第一開關或該第二開關的占空比固定，調整該第一開關或第二開關的開關頻率。
  19. 如請求項16所述的圖騰柱型PFC電路，其中，在該第一時間段內，通過該第一開關或第二開關對該圖騰柱型PFC電路進行峰值電流控制，並且控制該圖騰柱型PFC電路工作在臨界連續模式。
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