CN112703073B - 直接冷却铸造材料的超声增强 - Google Patents

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Abstract

提供了一种用于金属和金属合金的直接冷却铸造的方法和设备，其包括将振动能量施加到端部开放的模具中的熔融材料以及模具的出口处。在一方面，该方法涉及铸造铝合金的生产。

Description

直接冷却铸造材料的超声增强
技术领域
本发明涉及金属和金属合金、特别是铝和铝合金的直接冷却(direct chill，DC)铸造，其中，直接得到适合于形成金属产品(例如片状和板状制品)的均质的产品。
背景技术
金属和金属合金，特别是铝和铝合金被从熔融相进行铸造，以生产锭体或坯料，锭体或坯料随后被进一步处理，例如轧制或热加工，以生产可被转变成最终产品的片状或板状制品。贯穿以下的整个说明，术语“坯料(billet)”将被用于描述DC铸造工艺的产品。坯料代表长形的金属铸造产品，通常为圆柱形，并且具有与其长度相比较小的直径。然而，本文所应用的原理和操作也可以适用于锭体(ingot)的生产。通常，生产坯料或锭体的DC铸造是在浅的、端部开放的，轴向竖直的模具中进行的，该模具最初在其下端处由能够向下移动的平台(通常称为底部块)封闭。模具被冷却套(cooling jacket)围绕，冷却流体，如水，穿过该冷却套连续地循环以提供模具壁的外部冷却。熔融铝(或其他金属)被引入到被冷却的模具的上端，并且随着熔融金属在邻近模具内周的区域中固化时，所述平台向下移动。通过平台的有效地连续的运动以及熔融铝的到模具的相应地连续的供应，可以生成具有所期望的长度的坯料。
图1(现有技术)示出了传统的竖直DC铸造机10的示例的示意性横截面。熔融金属12通过模具入口15被引入到竖直定向的水冷的端部开放的模具14中并且作为坯料16从模具出口17出现。坯料16的上部具有熔融金属芯24，该熔融金属芯24在固体外壳26内形成向内锥状的洼部19，随着坯料冷却，固体外壳26随着与坯料出口17的距离的增加而变厚，直到在模具出口17下方一定距离处形成完全固化的铸造坯料。模具14由于液体冷却剂流过周围的冷却套而具有液体冷却的模具壁(浇铸表面)，该液体冷却的模具壁对熔融金属进行冷却，模具14在外围限制并冷却熔融金属以开始固体壳26的形成，并且进行冷却的金属沿箭头A所示的前进方向通过模具出口17从模具中移出并离开模具。随着坯料从模具中出现，冷却液的喷流(jets)18被从冷却套引导到坯料16的外表面上，以提供使壳26变厚的直接冷却以增强了冷却过程。冷却液通常是水，但是其他合适的流体也可以被用于特定的合金。可以提供与坯料形状相同的固定的环形刮拭器20，刮拭器20接触坯料的与模具的出口17下方隔开一定距离X的外表面，并且这具有从坯料表面去除冷却剂液体(由流22表示)的作用，从而随着坯料进一步前进，坯料的在刮拭器下方的部分的表面没有冷却液。
竖直DC铸造中的从模具下(输出)端出来的坯料外部呈固体，但在它的中心芯部中仍处于熔融状态。换句话说，模具内的熔融金属池(pool)向下延伸到向下移动的锭体的中央部分中，并在铸模下方作为熔融金属的洼部(sump)延伸一定距离。随着锭体从外表面向内固化直到其芯部部分完全变实，该洼部在向下方的向上具有逐渐减小的横截面。
以这种方式生产的直接冷却铸造坯了通常将被进行热轧和冷轧步骤，或其他热加工程序，以生产具有所需形状的制品。然而，常规上必须进行均质化处理以将金属转化为更可用的形式。在DC铸造合金的固化期间，在微观结构中发生了多个事件。首先，金属相以晶粒的方式成核，其可以是蜂窝状的(cellular)、树枝状的(dendritic)或它们的组合，并且常规地添加化学晶粒细化化学品以辅助该过程。这样的化学品增加成本并在操作中产生问题，甚至可能不利地影响最终产品的性能。此外，在存在非平衡固化条件(non-equilibriumsolidification conditions)的情况下，合金成分可能会从正在成形晶粒中排出，并集中在微观结构中的小囊(pockets)中，因此也会对产品的性能产生不利的影响。这些事件不仅在横跨晶粒的范围中导致的成分变化，而且在与金属间相(intermetallic phases)相邻的区域(其中同时存结构上相对较软和较硬的区域)中导致的成分变化，并且如果不使其改变或变形，将产生对最终产品来说不可接受的属性差异。
均质化(homogenization)通常涉及热处理，以纠正铸件微观组织中的上述微观缺陷。均质化涉及将铸造坯料加热到高温(通常是转变温度(transition temperature)之上的温度，例如，接近铝或铝合金的液相线温度(liquidus temperature)的温度，持续数小时至多达24小时，甚至更长的时间。作为均质化处理的结果，晶粒的分布变得更加均匀。进一步地，在铸造过程中可能形成的低熔点成分颗粒被溶回到晶粒中。此外，在铸造过程中形成的任何大的金属间化合物颗粒(intermetallic particles)都可能被碎片化。最后，随着坯料的冷却，用于强化材料的化学添加剂的可能形成的沉淀物(precipitates)被溶解并且然后被均匀地再分布。均质化操作是高能耗操作，并且考虑到目前能量的高成本，其对操作成本具有直接影响。
本发明的目的是提供一种DC铸造方法和设备，其直接提供具有均质的微观结构的铸造金属坯料，而无需均质化热处理或仅需要最小限度的均质化处理。
本发明的另一个目的是提供一种DC铸造方法和设备，其直接提供具有均质的微观结构的铸造金属坯料，而无需包含晶粒细化化学品(grain refining chemical)或仅包含最少的晶粒细化化学品。
发明内容
本发明提供了这些和其他客体，本发明的第一实施方式提供了一种金属或金属合金的直接冷却铸造方法，该方法包括：
将包括熔融金属或熔融金属合金的流体熔体供应到直接冷却(DC)模具，所述直接冷却模具具有入口和出口；
冷却位于模具中的流体熔体以获得具有熔融芯和固体外壳的坯料，所述熔融芯形成向内锥状的洼部，所述固体外壳随着距模具出口的距离增加而变厚；
借助于位于模具内的装置将振动能量施加到正离开模具的坯料的熔融芯洼部中的流体熔体；
将净化气体(purge gas)流注入到坯料的熔融芯洼部中的流体熔体中；
在所述锥状的洼部的区域中将振动能量施加到超出模具的出口的坯料的的固体外壳；
将坯料从模具出口移出；以及
对模具出口以外的坯料进行进一步冷却，以获得固体坯料。
在第一实施方式的一个方面中，在所述锥状的洼部的区域中将振动能量施加到坯料的固体外壳包括：施加来自多个振动能量源的振动能量，所述多个振动能量源位于围绕所述坯料周围的多个位置。
在第一实施方式的另一方面，在所述锥状的洼部的区域中将超声振动能量施加到坯料的固体外壳包括：穿过喷洒在所述坯料的超出模具出口的外表面上的冷却剂层来施加所述振动能量。
在第一实施方式的另一方面，直接冷却模具是竖直DC模具。
在第一实施方式的另一方面，直接冷却模具是水平DC模具。
在第二实施方式中，本发明提供了一种直接冷却(DC)铸模，包括：
竖直取向的端部开放的模具，其具有定位在上部的入口和定位在下部的出口；
进料槽，用于将流体熔体供应到所述模具的上部入口；
液体冷却系统，其在模具的出口处提供流体冷却套；
竖直地定位在模具入口上方并延伸到模具中的振动能量源；
净化气体供给单元，其竖直地位于模具入口上方并延伸到模具中；和
在所述模具的出口下方周向地布置的多个振动能量源；
其中，沿周向布置的多个振动能量源的竖直位置被设置为紧邻模具出口，使得振动能量在坯料内的向内锥状的熔体洼部的区域中被施加到正离开模具的坯料。
在第二实施方式的一方面，所述竖直定位的振动能量源包括至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
在第二实施方式的另一方面，所述竖直地定位的振动能量源和所述净化气体供给单元被组合为超声脱气机(degasser)单元，其中，所述超声脱气机包括：长形探头和净化气体输送部，所述长形探头包括第一端和第二端，所述第一端附接到超声换能器，所述第二端包括位于所述模具的出口处的末端，所述净化气体输送部包括净化气体入口和净化气体出口，该净化气体出口被设置在长形探头的末端处以用于将净化气体引入到所述模具的出口处的区域中。
在第二实施方式的另一方面，在所述模具的出口下方周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个包括至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
在第二实施方式的另一方面，在所述模具的出口下方周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个都被定位成与正离开所述模具的坯料的固体表面直接接触。
在第二实施方式的另一方面，在所述模具的出口下方周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个都被定位成与正离开所述模具的坯料的固体表面上的冷却流体套接触。
在第三实施方式中，本发明提供了一种直接冷却(DC)铸模，包括：
水平定向的端部开放的模具，所述模具具有入口和出口；
进料槽，其用于将流体熔体供应到模具的入口；
液体冷却系统，其在模具的出口处提供流体冷却套；
定位在所述模具入口处并延伸到模具中的振动能量源；
净化气体供给单元，其位于模具入口处并延伸到模具中；和
在超出模具的出口处周向地布置的多个振动能量源；
其中，所述周向地布置的多个振动能量源的位置被设置为紧邻模具出口，使得振动能量在坯料内的向内锥状的熔体洼部的区域中被施加到正离开模具的坯料。
在第三实施方式的一方面，定位在所述模具入口处的振动能量源包括至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
在第三实施方式的另一方面，定位在所述模具入口处的振动能量源和所述净化气体供给单元被组合为超声脱气机单元，其中，所述超声脱气机包括：长形探头和净化气体输送部，所述长形探头包括第一端和第二端，所述第一端附接到超声换能器，所述第二端包括位于所述模具的出口处的末端，所述净化气体输送部包括净化气体入口和净化气体出口，净化气体出口设置在长形探头的末端处以用于将净化气体引入到所述模具的出口处的区域中。
在第三实施方式的另一方面，在超出模具的出口处周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个包括至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
在第二实施方式的另一方面，在超出模具的出口处周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个都被定位成与正离开所述模具的坯料的固体表面直接接触。
在第三实施方式的另一方面，在超出模具的出口处周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个都被定位成与正离开所述模具的坯料的固体表面上的冷却流体套接触。
在第四实施方式中，本发明提供了通过第一实施方式的方法获得的金属或金属合金坯料，其中，不包含晶粒细化化学品(grain refining chemical)，并且未对所述坯料进行热均质化处理(thermal homogenation treatment)。
在第四实施方式的一个特定方面，该坯料是铝或铝合金坯料。
前面的段落是通过一般介绍的方式提供的，并非旨在限制权利要求的范围。通过结合附图参考下面的详细描述将更好地理解所描述的实施方式及其他优点。
附图说明
图1示出了传统的直接冷却(DC)模具铸造单元的示意图，并被标记为“现有技术”。
图2显示了标准DC铸造系统的视觉概念，并被标记为“现有技术”。
图3示出了图2的标准DC铸造系统的开放内部视图，并且被标记为“现有技术”。
图4示出了根据本发明的一个实施方式的DC铸造系统的视觉概念。
图5显示了图4中所示的DC铸造系统的开放内部视图。
具体实施方式
在下面的描述中，词语“一”和“一个”以及类似的表达具有“一个或更多个”的含义。短语“选自以下项目构成的组”、“选自”以及类似的表达包括所指明的材料的混合物。除非另有说明，否则“包括”以及类似的表达是开放式的术语，表示“至少包括”。本文提及的所有参考文献、专利、申请、测试、标准、文件、出版物、小册子、文本、文章等均通过引用并入本文。在指出了数值限制或范围的情况下，端点是被包括在内的。同样，数值限制或范围内的所有值和子范围都明确地包含在内，就好像明确地写出一样。
在本说明书的其余部分中，将讨论铝合金。然而，应当理解，所描述的实施方式的主旨可以不限于铝合金，并且可以等同地应用于在DC铸造操作中铸造的任何金属或金属合金。此外，尽管在实施方式中描述了坯料，但是该方法也可以被认为适用于铸造锭体。这样，根据本方法实施方式，提供了一种将两级系统中的振动能量或超声能量应用于DC铸造工艺的方法。在第一级中，在坯料位于模具出口的外部的点上，超声波能量和/或净化气体的组合被直接插入到坯料的熔体洼部中，所述坯料在DC铸造系统的开放式模具中形成。振动能量和净化气体的这种结合用于使合金元素在熔体洼部区域中均匀地分布，并去除熔体中夹带的气体。另外，据信晶粒细化也是由于将振动能量直接施加到熔体洼部区域中而导致的。由于该熔体洼部区域与正在冷却的坯料的固化边界相邻，所以合金元素的所述均匀分布可被保留在固化的坯料中。此外，在第二级中，通过横跨坯料壁地在熔体洼部的区域内施加振动能量，特别是超声波能，在固化前沿处固化的晶体被从前沿破裂离开成较小的晶体单元，并变得更均匀地分布在固化的合金中。
因此，作为所述两级处理的结果，获得了具有均匀分布的合金元素和细致晶粒的坯料。这正是如前所述在热均质过程中所追求的结果，因此可以避免均质操作的能源和操作成本。另外，如上所述，由于细致的晶粒通过在固化前沿施加超声能量而产生，因此细致的晶粒结构在无需包含诸如硼化钛(TIBOR)或钛碳混合物(TiCar)的晶粒细化化学品的情况下被获得。
这样，高质量的DC铝合金铸造坯料可以在不使用精炼化学品并且显著减少了生产时间和能源成本的情况下获得。坯料DC铸造中质量和成本的这种改善是非常出乎意料的，并且与目前正在运行的常规DC铸造系统相比具有明显的优势。
这样，在第一实施方式中，本发明提供了一种金属或金属合金的直接冷却(DC)铸造方法，该方法包括：
将包括熔融金属或熔融金属合金的流体熔体供应到直接冷却模具，所述直接冷却模具具有入口和出口；
冷却位于模具中的流体熔体以获得具有熔融芯和固体外壳的坯料，所述熔融芯形成向内锥状的洼部，所述固体外壳随着距模具出口的距离增加而变厚；
借助于位于模具内的装置将振动能量施加到正离开模具的坯料的熔融芯洼部中的流体熔体；
可选地，将净化气体(purge gas)流注入到坯料的熔融芯洼部中的流体熔体中；
在所述锥状的洼部的区域中将振动能量施加到超出模具的出口的坯料的的固体外壳；以及
将坯料从模具出口移出；
对模具出口以外的坯料进行进一步冷却，以获得固体坯料。
DC铸造模具可以被竖直地或水平地定向。
熔融金属或金属合金的流体熔体的制备和供应是常规已知的，并且任何已知系统均可被用于本发明。此外，已固化的坯料的处理也是常规已知的，并且任何这样的系统都可以与本发明适当地组合。
在所述锥状的洼部的区域中将超声振动能量施加到坯料的固体外壳包括：施加来自多个振动能量源的振动能量，所述多个振动能量源位于围绕所述坯料周围的多个位置。从理论上讲，施加的振动能量输入的数量越多，从固化前沿产生细致晶粒的效率就越高。但是，在实践中，最大数量可能会受到DC成型单元的空间配置的限制。通常，可以使用至少两个振动能量源，优选地可以使用2至8个振动能量源，更优选地可以使用3至6个并且最优选地可以使用4个振动能量装置。
净化气体可以是适合与熔融金属或熔融金属合金一起使用的任何气体。通常，诸如氮气或氩气的惰性气体是优选的。但是，在特定的应用中，其他气体，包括气体的组合，可以被用作净化气体。
在本发明的一个采用净化气体的方面，定位在所述模具中的振动能量源和所述净化气体供给单元被组合为超声脱气机(degasser)单元，其中，所述超声脱气机包括：长形探头和净化气体输送部，所述长形探头包括第一端和第二端，所述第一端附接到超声换能器，所述第二端包括位于所述模具的出口处的末端，所述净化气体输送部包括净化气体入口和净化气体出口，该净化气体出口被设置在长形探头的末端处以用于将净化气体引入到所述模具的出口处的区域中。
如前所述，在模具出口下方或超出模具出口的坯料被以冷却剂套，最好是水套，覆盖。因此，存在两种用于将振动能量施加到坯料外壳的配置。在一种配置中，振动能量源可以插入穿过冷却剂套并且直接接触坯料表面。在第二种配置中，振动能量源接触水套，并且超声能量被冷却剂传送到坯料表面。
在任一种配置中，考虑到振动能量被固体坯料的结构衰减，振动能量装置相对于锥状的洼部的位置可被设置为靠近模具出口，在此处固体壁的厚度最小。在某些布置中，多个振动能量装置的定位可以布置在洼部的不同位置处，使得超声能量被施加为横跨固化前沿的最大区域。
振动能量装置可以是适合在如上所述的DC铸造模具中使用的任何这种装置。在一个很宽范围内的功率和超声频率可以被与此处所述的DC铸造方法一起使用，并且可以根据被铸造的特定合金以及模具的深度、形状和尺寸而被调整，以实现最佳性能。在一方面，超声振动源可以在20kHz的声频下提供1.5kW的功率。
通常，取决于探头(probe)的尺寸，探头(振动能量装置)的功率范围可能在50到5000W之间。通常将这些功率施加到探头上，以确保探头端部的功率密度高于100W/cm2，其可以被认为是固化前沿处晶粒分裂的阈值。该区域的功率范围可以是从50到5000W，100到3000W，500到2000W，1000到1500W或任何中间的或重叠的范围。可能的是较大的探头使用较高的功率，较小的探头使用较低的功率。在本发明的各个实施方式中，所施加的振动能量功率密度可以在以下范围：10W/cm2至500W/cm2、或20W/cm2至400W/cm2、或30W/cm2至300W/cm2、或50W/cm2至200W/cm2、或70W/cm2至150W/cm2，或其中任何中间的或重叠的范围。
通常，可以使用5至400kHz(或任何中间范围)的频率。或者，可以使用10和30kHz(或任何中间范围)。或者，可以使用15和25kHz(或任何中间范围)。施加的频率范围可以从5到400KHz、10到30kHz、15到25kHz、10到200KHz或50到100kHz，或其中的任何中间的或重叠的范围。
振动能量装置可以是本领域中已知的任何此类装置，并且可以是超声波探头(或声呐极(sonotrode))、压电换能器(piezoelectric transducer)、超声辐射器或磁致伸缩(magnetostrictive)元件。在振动能量通过冷却介质传递的情况下，超声换能器可能是优选的。在本发明的一个实施方式中，超声能量从换能器提供，该换能器能够将电流转换为机械能，从而产生20kHz之上(例如，高达400kHz)的振动频率，其中超声能量从压电元件或磁致伸缩元件中的一个或两个中提供。
在超声波探头接触液体冷却介质的实施方式中，从超声波探头的末端到固态坯料壁的分离距离可以是可变的。分离距离可以例如小于1mm、小于2mm、小于5mm、小于1em、小于2cm、小于5cm、小于10cm、小于20或小于50cm。
在本发明的一方面，振动能量装置可以是由被夹在电极之间的陶瓷材料形成的压电换能器，所述电极提供用于电接触的附接点。一旦将电压通过电极施加到陶瓷上，陶瓷就会以超声频率膨胀和收缩。
如本领域中已知的，可以使用超声助增器(booster)来放大或增强由压电换能器产生的振动能量。助增器不会增加或减少振动频率；它增加振动的幅度。在本发明的一个实施方式中，助增器连接在压电换能器和探头之间。
磁致伸缩换能器通常包括大量的材料板，一旦施加电磁场，这些材料板就会膨胀和收缩。更具体地，在一个实施方式中，适用于本发明的磁致伸缩换能器可以包括大量的平行布置的镍(或其他磁致伸缩材料)板或叠片，其中每个叠层的一个边缘附接到处理容器的底部或其他要被振动的表面上。线圈围绕磁致伸缩材料放置以提供磁场。例如，当电流流过线圈时，会产生磁场。该磁场使磁致伸缩材料收缩或伸长，从而将声波引入到与正在膨胀和收缩的磁致伸缩材料接触的流体中。适用于本发明的磁致伸缩换能器的典型超声频率范围为20至200kHz。根据磁致伸缩元件的固有频率，可以使用更高或更低的频率。
对于磁致伸缩换能器，镍是最常用的材料之一。当电压施加到换能器上时，镍材料会以超声频率膨胀和收缩。在本发明的一个实施方式中，镍板被直接银钎焊(silverbrazed)到不锈钢板上。磁致伸缩换能器的所述不锈钢板是以超声频率振动的表面，并且是被直接耦合到冷却介质的表面(或探头)。然后，通过以超声频率振动的板而在冷却介质中产生的腔穴(cavitations)撞击到坯料的固体表面。
对本发明来说有用的机械振动器可运行在每分钟8,000至15,000次振动，虽然更高和更低的频率也可以被使用。在本发明的一个实施方式中，振动机构被配置为在每秒振动565至5,000次之间振动。因此，适用于本发明的机械振动的范围包括：0至10KHz、10Hz至4000Hz、20Hz至2000Hz、40Hz至1000Hz、100Hz至500Hz，以及上述范围的中间的和组合的范围，其中包括565至5,000Hz的优选范围。
尽管以上针对被超声和机械地驱动的实施方式进行了描述，但是本发明不限于这些范围中的一个或另一个，而是对于高达400KHz的宽范围的振动能量谱都是可用的，包括单频和多频源。此外，也可以使用多种源的组合(被超声和机械地驱动的源，或者不同的超声源，或者被不同地机械地驱动的源或将在下面描述的声源)。
在第二实施方式中，本发明提供了一种直接冷却(DC)铸造模具，包括：
具有上定位的入口和下定位的出口的垂直取向的开放式模具；
竖直取向的端部开放的模具，其具有定位在上部的入口和定位在下部的出口；
进料槽，用于将流体熔体供应到所述模具的上部入口；
液体冷却系统，其在模具的出口处提供流体冷却套；
竖直地定位在模具入口上方并延伸到模具中的振动能量源；
可选地，净化气体供给单元，其竖直地定位在模具入口上方，并延伸到模具中；和
在所述模具的出口下方周向地布置的多个振动能量源；
其中，沿周向布置的多个振动能量源的竖直位置被设置为紧邻模具出口，使得振动能量在坯料内的向内锥状的熔体洼部的区域中被施加到正离开模具的坯料。
模具可以由与要被铸造的熔融金属成分相容的任何材料构成。通常，模具可以由铜或石墨构成。
在一方面，所述竖直定位的振动能量源包括至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
在另一方面，所述竖直地定位的振动能量源和所述净化气体供给单元被组合为超声脱气机(degasser)单元，其中，所述超声脱气机包括：长形探头和净化气体输送部，所述长形探头包括第一端和第二端，所述第一端附接到超声换能器，所述第二端包括位于所述模具的出口处的末端，所述净化气体输送部包括净化气体入口和净化气体出口，该净化气体出口被设置在长形探头的末端处以用于将净化气体引入到所述模具的出口处的区域中。
图4示出了DC铸造模具系统的示意性视觉概念，其中超声脱气机单元被竖直地定位在模具上方，并突伸到铸模出口下方的一点(图5)。四个超声装置围绕坯料的周围对称地定位，它们直接在铸模出口下方且邻近坯料的包含向内锥状的熔体洼部的区域。
如前所述，在所述模具的出口下方周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个包括至少一个超声换能器，至少一个被机械地驱动的振动器或它们的组合。此外，在所述模具的出口下方周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个都可以被定位成与正离开所述模具的坯料的固体表面直接接触。在另一个方面，如图4和图5所示的，在所述模具的出口下方周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个都被定位成与正离开所述模具的坯料的固体表面上的冷却流体套接触。优选地，所述冷却套是水套。
在第三实施方式中，本发明提供了一种直接冷却(DC)铸造模具，包括：
水平定向的端部开放的模具，所述模具具有入口和出口；
进料槽，其用于将流体熔体供应到模具的入口；
液体冷却系统，其在模具的出口处提供流体冷却套；
位于模具入口处并延伸到模具中的振动能量源；
可选地，净化气体供给单元，其位于模具入口处并延伸到模具中；和
在超出模具的出口处周向地布置的多个振动能量源；
其中，所述周向地布置的多个振动能量源的位置被设置为紧邻模具出口，使得振动能量在坯料内的向内锥状的熔体洼部的区域中被施加到正离开模具的坯料。
模具可以由与要被铸造的熔融金属成分相容的任何材料构成。通常，模具可以由铜或石墨构成。
一方面，定位在模具内的振动能量源包括至少一个超声换能器，至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
在另一方面，当使用净化气体时，定位在所述模具中的振动能量源和所述净化气体供给单元被组合为超声脱气机单元，其中，所述超声脱气机包括：长形探头和净化气体输送部，所述长形探头包括第一端和第二端，所述第一端附接到超声换能器，所述第二端包括位于所述模具的出口处的末端，所述净化气体输送部包括净化气体入口和净化气体出口，净化气体出口设置在长形探头的末端处以用于将净化气体引入到所述模具的出口处的区域中。
在第四实施方式中，本发明涉及通过本发明的方法获得的铸造合金坯料。该坯料不包含晶粒细化化学品，或量被显著减少的晶粒细化化学品，并且该坯料未进行热均质化处理。在优选的方面，所述坯料是铝或铝合金坯料。
提供以上描述是为了使本领域技术人员能够制造和使用本发明，并且是在特定的应用及其要求的背景下提供的。对于优选实施方式的各种修改对于本领域技术人员将是显而易见的，并且本文中限定的一般原理可以应用于其他实施方式和应用而不会脱离本发明的精神和范围。因此，本发明无意被限于所示的实施方式，而是与与本文公开的原理和特征一致的最宽范围相一致。就这一点而言，本发明内的某些实施方式可能并未显示出本发明的从广义上来说的所有益处。

Claims (20)

1.一种金属或金属合金的直接冷却铸造方法，包括：
将包括熔融金属或熔融金属合金的流体熔体供应到直接冷却模具，所述直接冷却模具具有入口和出口；
冷却位于模具中的流体熔体以获得具有熔融芯和固体外壳的坯料，所述熔融芯形成向内锥状的洼部，所述固体外壳随着距模具出口的距离增加而变厚；
借助于位于模具内的振动能量源将振动能量施加到正离开模具的坯料的熔融芯洼部中的流体熔体；
将净化气体流注入到坯料的熔融芯洼部中的流体熔体中；
横跨坯料壁在与正在冷却的坯料的固化边界相邻的所述锥状的洼部的区域中将振动能量施加到超出模具的出口的坯料的固体外壳，多个振动能量源在超出所述模具的所述出口处周向地布置、且被定位为紧邻所述模具的所述出口；
将坯料从模具出口移出；以及
对模具出口以外的坯料进行进一步冷却，以获得固体坯料，
其中，在超出所述模具的所述出口处周向地布置的所述多个振动能量源被定位成与所述坯料的所述固体外壳上的冷却流体套接触。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，被施加到正离开模具的坯料的熔融芯洼部中的流体熔体的振动能量和在所述锥状的洼部的区域中被施加到所述模具的出口下方的坯料的固体外壳的振动能量由至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合提供。
3.根据权利要求1所述的方法，其中，在所述锥状的洼部的区域中将超声振动能量施加到坯料的固体外壳包括：施加来自多个振动能量源的振动能量，所述多个振动能量源位于围绕所述坯料周边的多个位置。
4.根据权利要求1所述的方法，其中，在所述锥状的洼部的区域中将超声振动能量施加到坯料的固体外壳包括：通过在模具的出口处喷洒在所述坯料的外表面上的冷却剂层来施加所述振动能量。
5.根据权利要求1所述的方法，其中，净化气体被采用，并且，所述借助于位于模具内的超声装置将超声振动能量施加到正离开模具的坯料的熔融芯洼部中的流体熔体，以及所述将净化气体流注入到坯料的熔融芯洼部中的流体熔体中，是借助一个装置执行的。
6.根据权利要求1所述的方法，其中，净化气体被采用，并且所述净化气体包括氮气或氩气。
7.根据权利要求1所述的方法，其中，被施加到所述坯料的芯洼部中的流体熔体的振动能量的频率为5至400kHz。
8.根据权利要求1所述的方法，其中，被施加到所述坯料的固体外壳的振动能量的频率为5至400kHz。
9.根据权利要求4所述的方法，其中，被施加到所述坯料的固体外壳上的所述冷却剂层的振动能量的频率为5至400kHz。
10.根据权利要求1所述的方法，其中，金属合金是DC铸造的，并且所述金属合金是铝合金。
11.一种直接冷却(DC)铸造模具，包括：
竖直取向的端部开放的模具，其具有定位在上部的入口和定位在下部的出口；
进料槽，用于将流体熔体供应到所述模具的上部入口；
液体冷却系统，其在模具的出口处提供流体冷却套；
竖直地定位在模具入口上方并延伸到模具中的振动能量源；
净化气体供给单元，其竖直地定位在模具入口上方，并延伸到模具中并超出模具出口；和
在所述模具的出口下方周向地布置的多个振动能量源；
其中，沿周向布置的多个振动能量源的竖直位置被设置为紧邻模具出口，使得振动能量横跨坯料壁在坯料内的与正在冷却的坯料的固化边界相邻的向内锥状的熔体洼部的区域中被施加到正离开模具的坯料，
其中，在超出所述模具的所述出口处周向地布置的所述多个振动能量源被定位成与所述坯料的固体外壳上的冷却流体套接触。
12.根据权利要求11所述的直接冷却铸造模具，其中，竖直定位的振动能量源包括至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
13.根据权利要求11所述的直接冷却铸造模具，其中，存在净化气体供给，并且所述竖直地定位的振动能量源和所述净化气体供给单元被组合为超声脱气机单元，其中，所述超声脱气机包括：长形探头和净化气体输送部，所述长形探头包括第一端和第二端，所述第一端附接到超声换能器，所述第二端包括位于所述模具的出口处的末端，所述净化气体输送部包括净化气体入口和净化气体出口，该净化气体出口被设置在长形探头的末端处以用于将净化气体引入到所述模具的出口处的区域中。
14.根据权利要求11所述的直接冷却铸造模具，其中，在所述模具的出口下方周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个包括至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
15.一种直接冷却(DC)铸造模具，包括：
水平定向的端部开放的模具，所述模具具有入口和出口；
进料槽，其用于将流体熔体供应到模具的入口；
液体冷却系统，其在模具的出口处提供流体冷却套；
定位在所述模具中的振动能量源；
净化气体供给单元，其延伸到模具中；和
在超出模具的出口处周向地布置的多个振动能量源；
其中，所述周向地布置的多个振动能量源的位置被设置为紧邻模具出口，使得振动能量横跨坯料壁在坯料内的向内锥状的与正在冷却的坯料的固化边界相邻的熔体洼部的区域中被施加到正离开模具的坯料，
其中，在超出所述模具的所述出口处周向地布置的所述多个振动能量源被定位成与所述坯料的固体外壳上的冷却流体套接触。
16.根据权利要求15所述的直接冷却铸造模具，其中，定位在所述模具中的振动能量源包括至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
17.根据权利要求15所述的直接冷却铸造模具，其中，存在净化气体供给，并且定位在所述模具中的振动能量源和所述净化气体供给单元被组合为超声脱气机单元，其中，所述超声脱气机包括：长形探头和净化气体输送部，所述长形探头包括第一端和第二端，所述第一端附接到超声换能器，所述第二端包括位于所述模具的出口处的末端，所述净化气体输送部包括净化气体入口和净化气体出口，净化气体出口设置在长形探头的末端处以用于将净化气体引入到所述模具的出口处的区域中。
18.根据权利要求15所述的直接冷却铸造模具，其中，在超出模具的出口处周向地布置的所述多个振动能量源中的每一个包括至少一个超声换能器、至少一个被机械地驱动的振动器或其组合。
19.通过权利要求1所述的方法获得的金属或金属合金坯料，其中，所述坯料不包含晶粒细化化学品，并且所述坯料未经历热均质化处理。
20.根据权利要求19所述的金属或金属合金坯料，其中，所述坯料是铝或铝合金坯料。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9629003B2 (en) 2013-10-07 2017-04-18 Samsung Electronics Co., Ltd. Computing system with factor estimation mechanism and method of operation thereof

Citations (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3153820A (en) * 1961-10-09 1964-10-27 Charles B Criner Apparatus for improving metal structure
JPS5155726A (en) * 1974-11-12 1976-05-17 Nippon Steel Corp Bisaisoshiki ojusuru kinzokuno renzokuchuzoho
JPS56114560A (en) * 1980-02-14 1981-09-09 Kawasaki Steel Corp Ultrasonic treatment for unsolidified ingot in horizontal conditinous casting
JPH0366449A (ja) * 1989-06-12 1991-03-22 Inst Rech Siderurgie Fr <Irsid> 金属の連続鋳造用鋳型の振動方法と装置
US5360329A (en) * 1957-10-22 1994-11-01 Lemelson Jerome H Molding/extrusion apparatus with temperature and flow control
US5375647A (en) * 1991-11-13 1994-12-27 Aluminum Company Of America Process for ingot casting employing a magnetic field for reducing macrosegregation and associated apparatus and ingot
JPH0768345A (ja) * 1990-01-04 1995-03-14 Alum Pechiney 多相交流電磁撹拌による連続鋳造によってチキソトロピーの金属製品を製造する方法
JPH11254106A (ja) * 1998-03-10 1999-09-21 Kawasaki Steel Corp Ｐｃ鋼棒用素材の連続鋳造方法および連続鋳造装置
JP2001001117A (ja) * 1999-06-21 2001-01-09 Nippon Steel Corp 溶鋼の連続鋳造方法、電磁振動印加装置および連続鋳造鋳片
JP2002273554A (ja) * 2001-03-19 2002-09-25 Sumitomo Metal Ind Ltd 鋼の連続鋳造方法
JP2004306116A (ja) * 2003-04-09 2004-11-04 National Institute Of Advanced Industrial & Technology 電磁振動による組織微細化のための連続鋳造方法及びその装置
CN101020229A (zh) * 2007-03-19 2007-08-22 东北大学 功率超声与低频电磁协同作用的轻合金锭坯立式半连续铸造方法及设备
JP2011131279A (ja) * 2011-04-05 2011-07-07 Showa Denko Kk アルミニウム合金の連続鋳造棒、連続鋳造棒の鋳造方法、連続鋳造装置
CN102161081A (zh) * 2011-04-01 2011-08-24 天津福来明思铝业有限公司 一种生产铝合金半固态铸锭的连续铸造方法
CN104203452A (zh) * 2012-03-23 2014-12-10 诺维尔里斯公司 直冷铸造金属的附加淬冷原位均化法
JP2015208748A (ja) * 2014-04-23 2015-11-24 日本軽金属株式会社 アルミニウム合金ビレットの製造方法及びアルミニウム合金ビレット
CN205324670U (zh) * 2016-02-02 2016-06-22 吉林大学 一种镁合金棒材功率超声半连续铸造及探伤装置
KR20170100221A (ko) * 2016-02-25 2017-09-04 조선대학교산학협력단 미세조직 미세화를 위한 직접 냉각 주조 장치

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH646623A5 (de) * 1980-03-20 1984-12-14 Concast Ag Verfahren und einrichtung zum stuetzen eines im stranggiess-verfahren hergestellten stahlstranges, dessen fluessiger kern elektromagnetisch geruehrt wird.
KR101149294B1 (ko) * 2009-01-28 2012-05-25 현대제철 주식회사 연속 주조설비의 편석 방지방법 및 그 장치
US8652397B2 (en) * 2010-04-09 2014-02-18 Southwire Company Ultrasonic device with integrated gas delivery system
JP5551297B1 (ja) * 2013-08-08 2014-07-16 高橋 謙三 攪拌装置付き連続鋳造用鋳型装置
RU2020124617A (ru) 2015-09-10 2020-08-04 САУТУАЙР КОМПАНИ, ЭлЭлСи Способы и системы для ультразвукового измельчения зерна и дегазации при литье металла

Patent Citations (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5360329A (en) * 1957-10-22 1994-11-01 Lemelson Jerome H Molding/extrusion apparatus with temperature and flow control
US3153820A (en) * 1961-10-09 1964-10-27 Charles B Criner Apparatus for improving metal structure
JPS5155726A (en) * 1974-11-12 1976-05-17 Nippon Steel Corp Bisaisoshiki ojusuru kinzokuno renzokuchuzoho
JPS56114560A (en) * 1980-02-14 1981-09-09 Kawasaki Steel Corp Ultrasonic treatment for unsolidified ingot in horizontal conditinous casting
JPH0366449A (ja) * 1989-06-12 1991-03-22 Inst Rech Siderurgie Fr <Irsid> 金属の連続鋳造用鋳型の振動方法と装置
US5355935A (en) * 1989-06-12 1994-10-18 Institut De Recherches De La Siderurgie Francaise (Irsid) Method and device for vibrating an ingot mould for the continuous casting of metals
JPH0768345A (ja) * 1990-01-04 1995-03-14 Alum Pechiney 多相交流電磁撹拌による連続鋳造によってチキソトロピーの金属製品を製造する方法
US5375647A (en) * 1991-11-13 1994-12-27 Aluminum Company Of America Process for ingot casting employing a magnetic field for reducing macrosegregation and associated apparatus and ingot
JPH11254106A (ja) * 1998-03-10 1999-09-21 Kawasaki Steel Corp Ｐｃ鋼棒用素材の連続鋳造方法および連続鋳造装置
JP2001001117A (ja) * 1999-06-21 2001-01-09 Nippon Steel Corp 溶鋼の連続鋳造方法、電磁振動印加装置および連続鋳造鋳片
JP2002273554A (ja) * 2001-03-19 2002-09-25 Sumitomo Metal Ind Ltd 鋼の連続鋳造方法
JP2004306116A (ja) * 2003-04-09 2004-11-04 National Institute Of Advanced Industrial & Technology 電磁振動による組織微細化のための連続鋳造方法及びその装置
CN101020229A (zh) * 2007-03-19 2007-08-22 东北大学 功率超声与低频电磁协同作用的轻合金锭坯立式半连续铸造方法及设备
CN102161081A (zh) * 2011-04-01 2011-08-24 天津福来明思铝业有限公司 一种生产铝合金半固态铸锭的连续铸造方法
JP2011131279A (ja) * 2011-04-05 2011-07-07 Showa Denko Kk アルミニウム合金の連続鋳造棒、連続鋳造棒の鋳造方法、連続鋳造装置
CN104203452A (zh) * 2012-03-23 2014-12-10 诺维尔里斯公司 直冷铸造金属的附加淬冷原位均化法
JP2015208748A (ja) * 2014-04-23 2015-11-24 日本軽金属株式会社 アルミニウム合金ビレットの製造方法及びアルミニウム合金ビレット
CN205324670U (zh) * 2016-02-02 2016-06-22 吉林大学 一种镁合金棒材功率超声半连续铸造及探伤装置
KR20170100221A (ko) * 2016-02-25 2017-09-04 조선대학교산학협력단 미세조직 미세화를 위한 직접 냉각 주조 장치

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Microstructure and Mechanical Properties of Al-8 pct Si Alloy Prepared by Direct Chill Casting Under Electromagnetic and Ultrasonic Field;Yubo Zhang 等;Metallurgical and Materials transactions;第45A卷;2014-2022 *
史宸兴.吹氩搅拌.《连铸钢坯质量》.冶金工业出版社,1980,第154-155页. *
朱黎江等.细化晶粒的措施.《金属材料与热处理》.北京理工大学出版社,2011,第53-54页. *

Also Published As

Publication number Publication date
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AU2019310103A1 (en) 2021-02-18

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