CN1123682C - 组合循环发电装置 - Google Patents

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Abstract

一组合循环发电装置，包括一燃气轮机装置、一汽轮机装置和一废热回收锅炉，还包括：从汽轮机装置的高压涡轮到废热回收锅炉的再热器的低温再热蒸汽系统；从低温再热蒸汽系统分支的冷却蒸汽供应系统；一连接于冷却蒸汽供应系统的中压过热器蒸汽系统；一连接废热回收锅炉的再热器和中压涡轮的再热蒸汽系统；一把冷却高温段之后的蒸汽回收到再热蒸汽系统的冷却蒸汽回收系统；一分支连接废热回收锅炉的第一高压过热器出口和第二高压过热器入口的过热蒸汽管的旁路系统；一从旁路系统到高压涡轮的主蒸汽系统。

Description

组合循环发电装置
本发明涉及一种组合循环发电装置，这种装置用蒸汽作为冷却媒体去冷却一燃气轮机装置的高温段。
在近来的火力放电装置中，为了提高装置的热效率，采用了许多组合循环发电装置作为实际使用的设备(实际使用的装置)，其每一种由一燃气轮机装置、汽轮机装置和一废热回收锅炉所组成。在组合循环发电装置中，提供一种充分利用一个装置运行的所谓的单轴型和充分利用额定运行效率的所谓的多轴型。
单轴型装置被构造成一个汽轮机通过一根轴直接连接于一个燃气轮机，还设置多个轴系，以便满足装置的计划动力输出。另一方面，多轴型装置被构造成诸燃气轮机的多根轴相对于一个汽轮机是单独、分开设置的。
单轴型装置被构造成一个轴系与另轴系彼此不干扰，使得在部分负荷运行过程中多个轴系的输出动力下降的情况下，单轴型具有防止一个装置的热效率迅速下降的优点。另一方面，上述的多轴型充分利用汽轮机，使容量(输出功率)加大，所以多轴型具有在额定运行过程中装置热效率通过增加与单轴型比较而言的容量而变大。
如上所述，由于单轴型和多轴型都具有优点，所以这两种类型都用作为一个实际可用的设备。
在单轴型和多轴型两个组合循环发电装置中，为了节约燃料消耗和降低发电单价，已进行了研制和开发，以进一步提高装置的热效率。装置的热效率是根据诸如燃气轮机装置、汽轮机装置和废热回收锅炉的诸装置的热量输出总和与这些装置的热量输入总和之比来计算的。根据改进装置热效率的观点回顾汽轮机装置、燃气轮机装置和废热回收锅炉时，汽轮机装置和废热回收锅炉的改进已达到了它们的极限。但是，人们还期望燃气轮机的热效率的改进会提高整个组合循环发电装置的装置热效率。
在燃气轮机装置中，燃气轮机的入口燃烧气温度越高，热效率就提高得越多。此外，通过近来开发耐热材料和冷却技术的进步，燃气轮机的入口燃烧气温度经由1000℃至1300℃变成1500℃或更高。
在使燃气轮机的入口燃烧气温度为1500℃或更高的情况下，虽然开发了耐热材料，但燃气轮机的高温段，例如燃气轮机的固定叶片、燃气轮机运动叶片、燃烧器的衬套过渡零件(liner transition piece)等等，已经达到了它们金属的容许温度极限。为此，在具有多次启动和停止的运行和装置长时间的连续运行过程中，由材料断裂和发生熔化而出现事故的可能性较大。因此，在增加燃气轮机入口燃烧气温度的情况下，为了把气体温度维持在燃气轮机高温段的各构件的金属容许温度之内，已经开发了用空气冷却燃气轮机高温段的技术，已经成为实际可用的设备。
但是，在用空气冷却燃气轮机高温段的情况下，使用一直接连接于燃气轮机的空气压缩机作为一空气供应源。从空气压缩机供应到燃气轮机的百分之几十的高压空气用来冷却燃气轮机的高温段。此外，冷却了涡轮叶片之后的高压空气作为燃气轮机驱动气体被排出，为此，燃气轮机驱动气体的温度下降，并引起混合损失。这是阻碍提高装置热效率的一个因素。
最近，重新把蒸汽作为冷却燃气轮机高温段，例如燃气轮机固定叶片、燃气轮机运动叶片等等的冷却媒体。用蒸汽作为冷却媒体的技术已公开在美国机械学会杂志(ASME论文，92-GT-240)和第HEI5-163961号日本专利公报上。
蒸汽具有两倍于空气的比热，导热性能相当好。此外，在蒸汽中，在不降低燃气轮机驱动气体的温度和不引起混合损失的情况下，可采用闭环冷却。因此，人们期望将蒸汽应用于实际使用的设备中，以便对提高装置效率作出贡献。
但是，对于使用期望作为冷却燃气轮机高温段的冷却媒体的蒸汽，因为组合循环发电装置是多轴型的，还存在几个问题。
通常，在利用蒸汽冷却燃气轮机的高温段的情况下，汽轮机装置的驱动蒸汽已被使用。
但是，在多轴型组合循环发电装置中，多个燃气轮机装置相对于一个汽轮机装置组合在一起。例如，在部分负荷运行过程中，当只有多个燃气轮机装置的一个运行时，从废热回收锅炉供应到汽轮机装置的蒸汽条件(温度、压力、流速)远离设计值有很大变化。如果在蒸汽条件改变的情况下冷却燃气轮机的高温段，将会引起下面的问题和缺点。
例如，在冷却燃气轮机高温段的蒸汽的温度高的情况下，就难以维持燃气轮机的固定叶片和运动叶片、燃气轮机转子或类似物件的材料强度，为此，使用高温蒸汽将是引起材料断裂和熔化的一个因素。另一方面，在前述蒸汽温度低的情况下，由于燃气轮机驱动气体与冷却蒸汽之间的温差而引起的过度的热应力局部发生在燃气轮机固定叶片和运动叶片、燃气轮机转子或类似物件中。在前述蒸汽温度更低的情况下，蒸汽容易变成冷凝水，这样将会出现由过度冷却所引起的局部热应力。
另一方面，在蒸汽压力高的情况下，燃气轮机运动叶片和固定叶片形成有薄的厚度，为此，有可能由于所谓的隆起(ballooning)(内压膨胀)而引起断裂·此外，在蒸汽压力低的情况下，燃气轮机驱动气体有可能流入运动叶片和固定叶片中。
此外，在蒸汽流速降低的情况下，燃气轮机的旋转叶片和固定叶片、燃气轮机转子和类似物件不能完成较佳的冷却功能，为此，维持它们的材料强度是不可能的。因此，难以应付高温燃气轮机装置。
还有，在蒸汽的温度和压力都高的情况下，水与减温减压器一起使用，以便可以调整蒸汽的温度和压力，从而提供一合适的温度和压力，在这种情况下，如果水净化不充分，水中污物将集合在燃气轮机运动叶片和固定叶片的通道中，为此，通道中堵有污物。其结果是，冷却性能下降，这将形成氧化和腐蚀的一个因素。
如上所述，在多轴型组合循环发电装置中，在用蒸汽冷却燃气轮机高温段的情况下，由汽轮机装置供应到燃气轮机高温段的冷却蒸汽的条件波动与燃气轮机装置运行数量的增加和减少之间有着密切的关系。为此，不要求引起蒸汽条件的波动。实际上，在启动运行和部分负荷运行的过程中，要把供应到燃气轮机高温段的冷却蒸汽的蒸汽条件调整到设计值之内是困难的，那是因为这种调整的研究和开发还未充分进行。
本发明的一个目的是基本上消除上述现有技术中存在的缺陷或缺点，提供一种组合循环发电装置和该装置运行的方式，即使燃气轮机装置的运行数量是波动的，这种装置也能够向燃气轮机的高温段供应一种具有合适温度和压力的冷却蒸汽，并有效回收冷却了一汽轮机装置之后的蒸汽，以致抑制汽轮机装置的输出波动。
根据本发明的一个方面，通过提供一组合循环发电装置来实现这个和其它目的，该组合循环发电装置包括一含有一高温段的燃气轮机装置、一含有通过一共用轴连接的高压涡轮、中压涡轮和低压涡轮的汽轮机装置和一含有再热器、高压过热器、中压过热器和低压过热器的废热回收锅炉(exhaust heat recovery boiler)，组合循环发电装置还包括：
从汽轮机装置的高压涡轮向废热回收锅炉的再热器供应涡轮排出蒸汽的低温再热蒸汽系统；
从低温再热蒸汽系统分支并把涡轮排出蒸汽作为冷却蒸汽供应到燃气轮机装置的高温段的冷却蒸汽供应系统；
一连接于冷却蒸汽供应系统并适于把由废热回收锅炉的中压过热器供应的蒸汽与涡轮排出蒸汽结合在一起的中压过热器蒸汽系统；
一连接废热回收锅炉的再热器和汽轮机装置的中压涡轮的再热蒸汽系统；
一把冷却燃气轮机高温段之后的蒸汽回收到再热蒸汽系统的冷却蒸汽回收系统；
一分支连接废热回收锅炉的第一高压过热器出口和废热回收锅炉的第二高压过热器入口的过热蒸汽管、从而使第二高压过热器旁路的旁路系统，该旁路系统用于降低供应到高压涡轮的主蒸汽的温度；以及
一从旁路系统向汽轮机装置的高压涡轮供应蒸汽的主蒸汽系统。
在一较佳实施例中，低温再热蒸汽系统包括一控制从高压涡轮供应到再热器的涡轮排出蒸汽流速的低温再热流量控制阀。旁路系统包括一控制涡轮排出蒸汽流速的流量控制阀。
一个燃气轮机装置连接于一个废热回收锅炉作为一组，并设置多个这样的组，汽轮机装置有一多轴型结构，该多轴型结构与每一组中的燃气轮机装置的一轴分开，该汽轮机装置是独立于这些组设置的单个汽轮机装置。
在一改变的形式中，燃气轮机装置可以有一直接连接于所述汽轮机装置的轴上的单轴型结构。
在另一方面，提供一组合循环发电装置的运行方法，该组合循环发电装置包括一含有一高温段的燃气轮机装置、一含有通过一共用轴连接的高压涡轮、中压涡轮和低压涡轮的汽轮机装置和一含有再热器、高压过热器、中压过热器和低压过热器的废热回收锅炉，其中汽轮机装置的涡轮排出蒸气供应到燃气轮机装置的高温段，在冷却燃气轮机高温段之后，涡轮排出蒸汽回到汽轮机装置，该方法包括下列步骤：
在启动运行或部分负荷运行的过程中，从废热回收锅炉向汽轮机装置的高压涡轮供应一蒸汽；
在高压涡轮中进行恒压运行，同时，在一使废热回收锅炉的再热器连接于汽轮机装置的中压涡轮的再热蒸汽系统中进行一输入压力控制；
在高压涡轮中膨胀之后的涡轮排出蒸汽与由废热回收锅炉的中压锅筒(或称中压鼓)(intermediate pressure drum)产生的蒸汽结合；
将结合蒸汽供应到燃气轮机装置的高温段，以冷却高温段；以及
将冷却之后的结合蒸汽与来自再热器的再热蒸汽结合，并将该结合蒸汽回收到中压涡轮。
在这方面的一个较佳实施例中，设置多个燃气轮机装置，部分负荷运行是当在运行条件下的燃气轮机装置的数量减少时的运行。
启动运行是在空气温度变得比预定的温度高和由高压涡轮供应到燃气轮机的蒸汽的温度和压力脱离预定范围的两种情况中的任何一种情况下进行的。高压涡轮的恒压运行是籍助关小位于把废热回收锅炉和高压涡轮连接起来的一主蒸汽系统中的一主蒸汽断流阀(或称止动阀)(stop valve)和一蒸汽控制阀之一的阀口来进行的。
产生一个阀信号，以关小蒸汽断流阀和蒸汽控制阀中的一个的阀口，该阀信号用位于燃气轮机高温段的一冷却蒸汽供应系统和一冷却蒸汽回收系统中一个的温度表示。
再热蒸汽系统的输入压力控制是通过关小位于再热蒸汽系统的一再热蒸汽组合阀的阀口来进行的，关小再热蒸汽组合阀的阀信号是用位于燃气轮机高温段的一冷却蒸汽供应系统和一冷却蒸汽回收系统的一个系统的压力来表示的。
根据上述特征的本发明，当把高压涡轮的涡轮排出蒸汽作为一冷却蒸汽供应到燃气轮机的高温段时，在涡轮排出蒸汽偏离一合适的温度和压力运行范围的情况下，在中压涡轮的再热蒸汽系统中进行输入压力控制(IPC)，使由中压锅筒产生的中压过热蒸汽的压力升高。中压过热蒸汽与涡轮排出蒸汽结合，随后受到控制，以变为一合适的压力，此外，利用旁路系统，使由废热回收锅炉的第一高压过热器产生的过热蒸汽作为一低压蒸汽供应到高压涡轮。同时，在高压涡轮中进行恒压运行，涡轮排出蒸汽受到控制，以变为一合适的温度。因此，燃气轮机的高温段可被可靠地冷却，并能足以应付高温的燃气轮机。
此外，在本发明的组合循环发电装置中，以及在其运行方法中，冷却燃气轮机高温段之后的蒸汽与由废热回收锅炉的再热器供应的再热蒸汽结合，随后，回到中压涡轮。因此，汽轮机装置的输出功率可以增加，装置的热效率也可以提高。
通过下面结合附图所作的说明，本发明的本来的和其它的特征将变得更清楚。
图1是示意性的系统图，它示出了用于一多轴型结构的本发明第一实施例的一组合循环发电装置的一个例子；以及
图2是示意性的系统图，它示出了用于一单轴型结构的本发明第二实施例的一组合循环发电装置的一个例子。
下面将结合附图描述本发明的较佳实施例的一组合循环发电装置及其运行方式。下面在说明本发明组合循环发电装置的运行方式之前，先来描述该发电装置的结构。
图1是一示意性的系统图，它示出了本发明第一实施例的组合循环发电装置的一个例子，它应用于一多轴型。把一个汽轮机装置、两个燃气轮机装置和两个排气锅炉组合起来，以这种方式构造了第一实施例的组合循环发电装置。
一组合循环发电装置1包括：一连接于一第一燃气轮机装置2a的第一废热回收锅炉3a，一单独设置的在轴上分开的汽轮机装置4，和一连接于单独设置的第二燃气轮机装置2b的第二废热回收锅炉3b，该第二燃气轮机装置2b与汽轮机装置4的轴分开。第一燃气轮机装置2a包括一发电机5a、一空气压缩机6a、一燃气轮机燃烧器7a和一燃气轮机8a，
在第一燃气轮机装置2a中，由空气压缩机6a吸取的空气AR被制成高压，然后，该空气被引向燃气轮机燃烧器7a。此外，在燃气轮机装置2a中，把燃料加到高压空气中，以便产生一燃烧气体，随后，所产生的燃烧气体被导向燃气轮机8a以被膨胀。发电机5a被此时产生的旋转力矩所驱动，来自发电机5a的排出气体供应到作为一蒸汽产生源的第一废热回收锅炉3a。
顺便提及，第二燃气轮机装置2b具有与第一燃气轮机装置2a相同的部件，因此，对于部件标号用另外的字母“b”来代替“a”，并省略重复的说明。
第一废热回收锅炉3a具有一沿其轴向延伸的外壳9a。
此外，第一废热回收锅炉3a包括一些部件，这些部件沿流过外壳9a的排出气体的流动方向依次排列。这些部件是：一第三高压过热器10a、一再热器11a、一第二高压过热器12a、一第一高压过热器13a、一与一高压锅筒14a连通的高压蒸发器15a、一中压过热器16a、一第三高压省煤器17a、一低压过热器18a、一与一中压锅筒19a相连通的中压蒸发器20a、一第二中压省煤器21a、一第一高压省煤器22a、一与一低压锅筒23a相连通的低压蒸发器24a、一第一高压省煤器25a和一第一中压省煤器26a。一由这些高压、中压和低压蒸发器15a、20a和24a蒸发的饱和蒸汽籍助高蒸汽、中蒸汽和低蒸汽锅筒14a、19a和23a分成气体和液体。
顺便提及，第二废热回收锅炉3b具有与第一废热回收锅炉3a相同的部件，因此，对于部件标号用另外的字母“b”来代替“a”，并省略重复的说明。
另一方面，汽轮机装置4构造成一高压涡轮27、一中压涡轮28、一低压涡轮29和一发电机30籍助一公共轴相互连接。由第一废热回收锅炉3a的第三高压过热器10a和第二废热回收锅炉3b的第三高压过热器10b所产生的过热蒸气在一第一主蒸汽系统31a和一第二主蒸汽系统31b的结合点A处彼此结合在一起。结合的蒸汽随后通过一主蒸汽断流阀32和一控制阀33供应到高压涡轮27。
在高压涡轮27中，结合的蒸汽膨胀，然后，在分支点B分支成一涡轮排出气体。随后分支蒸汽通过一第一低温再热蒸汽系统34a的一第一高压排出分配阀35a和一第一低温再热蒸汽系统34b的一第二高压排出分配阀35b供应到一分支点C。
籍助一低温再热流量控制阀36a，把供应到分支点C的涡轮排出气体的一部分控制到一恰当的流速，此后，供应到第一废热回收锅炉3a的再热器11a，随后在那儿被加热之后，供应到一再热蒸汽系统37a作为一再热蒸汽。另一方面，涡轮排出蒸汽的其余部分通过一低温再热止回阀36c，在一结合点D与通过中压过热器16a和一中压蒸汽系统38a由第一废热回收锅炉3a的中压锅筒19a供应的全流速的中压过热蒸汽结合在一起。随后结合的蒸汽作为一种冷却蒸汽通过一冷却蒸汽供应系统39a供应到燃气轮机8a的高温段40。
燃气轮机8a是这样构造的，即冷却了燃气轮机8a的高温段之后的冷却蒸汽，通过一冷却蒸汽回收系统41a作为一回收蒸汽在一再热蒸汽系统37a的结合点E与一再热蒸汽结合。
在再热蒸汽系统37a中，来自再热器11a的再热蒸汽和来自冷却蒸汽回收系统41的回收蒸汽在结合点E结合在一起，随后，结合的蒸汽再与一来自第二废热回收锅炉3b的再热器11b的再热蒸汽结合在一起，这样通过一再热蒸汽组合阀42和一截流阀(intercept valve)43供应到中压涡轮28。
结合的蒸汽完成膨胀工作之后，中压涡轮28把该结合的蒸汽作为一涡轮排出蒸汽供应到低压涡轮29。此外，中压涡轮28与由第一废热回收锅炉3a的低压过热器18a和第二废热回收锅炉3b的低压过热器18b供应的低压过热蒸汽在一结合点G结合在一起。此外，结合的低压过热蒸汽通过一低压蒸汽组合阀44和一低压控制阀45在一结合点H与前述的涡轮排出蒸汽再结合，随后供应到低压涡轮29。顺便提及，第二废热回收锅炉3b的各蒸汽流与前述的第一废热回收锅炉3a的各蒸汽流相同，因此省略说明。
在低压涡轮29中，结合的蒸汽进行膨胀工作，并用同时产生的旋转力矩驱动发电机30。此外，完成膨胀工作之后的结合蒸汽作为涡轮排出蒸汽供应到一冷凝器46。
冷凝器46设置有一第一冷凝水/给水系统47a和一第二冷凝水/给水系统47b。
在第一冷凝水/给水系统47a中，来自低压涡轮29的涡轮排出蒸汽籍助冷凝器46冷凝成冷凝水，随后，用一冷凝器泵48使冷凝水的压力增大，以致冷凝水在一分流点I分流。此后，一部分冷凝水作为给水供应到一第一供水泵49a。在第一供水泵49a中，在中间阶段抽取一部分供水，也可以叫做进行中间阶段抽取，随后，被抽取的水供应到第一废热回收锅炉3a的第一中压省煤器26a。另一方面，给水的其余部分供应到第一废热回收锅炉3a的第一高压省煤器25a。顺便提及，第二冷凝水/给水系统47b的结构与第一冷凝水/给水系统47a的结构相同，因此，对于部件标号用另外的字母“b”来代替“a”，并省略重复的说明。
在第一废热回收锅炉3a中，从第一冷凝水/给水系统47a供应到第一中压省煤器26a和第一高压省煤器25a的供水与来自第一燃气轮机装置2a的排出气体进行热交换，随后籍助低压、中压和高压蒸汽锅筒23a、19a和14a分成气体和液体。此后，过热水蒸汽(蒸汽)作为汽轮机装置4的一驱动蒸汽供应，作为一燃气轮机18a的高温段40的冷却蒸汽供应。这样，在第一废热回收锅炉3a中，连接于第二高压过热器12a的一入口的过热蒸汽管50a的中间从第一高压过热器13a的出口分支，一包括流量控制阀51a的旁路系统52a连接于第二高压过热器12a的一出口。在由第二高压过热器12a产生的过热蒸汽的温度和压力超过设计值的情况下，籍助流量控制阀51控制流速，使过热蒸汽具有合适的温度和压力。随后具有合适温度和压力的过热蒸汽通过第三高压过热器10a和第一主蒸汽系统31a供应到高压涡轮27。此外，由于考虑了以下的问题而把旁路系统52a设置在第二高压过热器12a的出口侧。即，在由第二高压过热器12a所产生的过热蒸汽在高的情况下，例如，假定来自第一冷凝水/给水系统47a的供水用于控制过热蒸汽，使该蒸汽具有合适的温度和压力。但是，这样受控的过热蒸汽用作高压涡轮27的一驱动蒸汽，此后用作燃气轮机8a高温段40a的一冷却蒸汽。考虑过热蒸汽的上述使用，如果前述供水的净化不充分，污物就有可能集聚在燃气轮机8a的高温段40a，其结果是，燃气轮机8a被污物阻塞。
接下来，将在下文叙述在用蒸汽冷却燃气轮机8a的高温段40a和在启动运行或部分负荷运行过程中回收冷却蒸汽时的上述结构的组合循环发电装置的运行方式。
多轴型组合循环发电装置1是这样构造的，即多个燃气轮机装置2a和2b相对于一个汽轮机装置4组合在一起。因此，当运行的燃气轮机装置2a和2b的数量减少时，高压涡轮27的驱动蒸汽或流速下降，压力改变。所以，当涡轮排气时蒸汽的压力不可避免地会变化。
例如，在启动运行或部分负荷运行的过程中，在运行第一燃气轮机装置2a和第二燃气轮机装置2b的一个装置(此后称为一个装置运行)的情况下，在高压涡轮27中，供应到燃气轮机8a高温段40a的冷却蒸汽的流速与运行两个装置的情况相比仅仅是其的一半，压力也变为设计压力例如3.63MPa的一半，即1.8MPa。为此，在高压涡轮27中，在把涡轮排出蒸汽作为一冷却蒸汽供应到燃气轮机8a的高温段40a的情况下，考虑到燃气轮机8a的高温段40a的压力损失，冷却蒸汽流也变得不利，其结果是，难以冷却燃气轮机8a的高温段40a。此外，在高压涡轮27中，如果冷却蒸汽的流速下降一半，涡轮排出的蒸汽温度则变高，冷却燃气轮机8a和高温段40a所需的冷却蒸汽的温度超过了容许值。为此，就不可能冷却燃气轮机8a的高温段40a。
如上所述，当第一燃气轮机装置2a和第二燃气轮机装置2b中的任何一个运行，就不可能冷却燃气轮机8a的高温段40a。为了向燃气轮机8a的高温段40a供应具有合适温度和压力的冷却蒸汽，需要使高压涡轮27的涡轮排出蒸汽压力在“高”的情况下运行和使其的涡轮排出蒸汽的温度在“低”的情况下运行·当然，根据热力学，涡轮排出蒸汽压力变“高”和涡轮排出温度变“低”的关系是相互相反的。为此，这些技术问题必须彼此独立地考虑。因此，要求下面的运行方式。
(1)使高压涡轮的涡轮排出蒸汽压力变“高”的运行方式：
在一个装置运行的情况下，下面的方式用在该实施例中。更具体地说，从高压涡轮27通过第一低温再热蒸汽系统34a供应到燃气轮机8a高温段40a的涡轮排出蒸汽，在一结合点D，与由第一废热回收锅炉3a的中压锅筒19a通过中压过热器16a和中间过热蒸汽系统38a供应的过热蒸汽结合，随后结合蒸汽通过冷却蒸汽供应系统39a供应到燃气轮机8a的高温段40a。冷却燃气轮机8a的高温段40a之后，回收蒸汽通过冷却蒸汽回收系统41a在结合点E与来自再热蒸汽系统37a的再热蒸汽结合，随后，结合蒸汽通过再热蒸汽组合阀42和截流阀43回到中压涡轮28。因此，流过中压过热蒸汽系统38a、高温段40a和冷却蒸汽回收系统41a的中压过热蒸汽的压力是取决于再热蒸汽系统37a的再热蒸汽组合阀42入口侧上的结合蒸汽的压力。换句话说，通过调整(控制)再热蒸汽组合阀42的阀口，就可改变中压过热蒸汽系统38a、冷却蒸汽供应系统39a、高温段40a和冷却蒸汽回收系统41a的蒸汽压力。
在这个实施例中，把上述的技术问题考虑进去，在一个装置运行的过程中，通过关小再热蒸汽组合阀42的阀口，来自中压过热蒸汽系统38a、冷却蒸汽供应系统39a和高温段40a的中间过热蒸汽的压力变“高”，成为一合适的压力，随后，中间过热蒸汽供应到燃气轮机8a的高温段40a。在这种情况下，再热蒸汽组合阀42的阀口在来自压力探测器(未示出)的探测压力信号的基础上来设定的，该压力探测器设置在冷却蒸汽供应系统39a和冷却蒸汽回收系统41a中的一个上。
如从上述所了解的，在这个实施例中，在通过第一低温再热蒸汽系统34a和冷却蒸汽供应系统39a从高压涡轮27供应到燃气轮机8a高温段40a的涡轮排出蒸汽压力不足的情况下，关小再热蒸汽组合阀42的阀口，使中压过热蒸汽系统38a、冷却蒸汽供应系统39a、高温段40a和冷却蒸汽回收系统41a的中压过热蒸汽的压力变“高”。因此，涡轮排出蒸汽作为一具有合适压力的冷却蒸汽能可靠地冷却燃气轮机8a的高温段40a。
此外，在这个实施例中，冷却了燃气轮机8a高温段40a之后的蒸汽回到中压涡轮28，使得汽轮机装置4的输出波动被限制在较低的程度上。
(2)使高压涡轮的涡轮排出蒸汽温度变“低”的运行方法：
通常，高压涡轮27的涡轮排出蒸汽温度在一个装置的运行过程中变高。此外，当通过关小再热蒸汽组合阀42的阀口来进行所谓的输入压力控制(IPC)，使再热蒸汽系统37a的压力变“高”时，高压涡轮27的涡轮排出蒸汽温度进一步升高。为此，为了进行使高压涡轮27的涡轮排出蒸汽温度变“低”的运行，需要一个恒压运行，使通过第二高压过热器12a、第三高压过热器10a和第一主蒸汽系统31a从第一废热回收锅炉3a的第一高压过热器13a供应到高压涡轮27的主蒸汽(过热蒸气)的温度变“低”，并通过关小第一蒸气系统31a的主蒸汽断流阀32或蒸气控制阀33来使涡轮排出蒸汽温度变“低”，同时提高涡轮效率。
根据该实施例的运行方式，首先，从连接第一高压过热器13a的出口和第二高压过热器12a的入口的过热蒸汽管50a分支的旁路系统52a的流量控制阀51a被打开。当打开流量控制阀51a时，就可降低通过第三高压过热器10a和主蒸汽系统31a从第一高压过热器13a供应给高压涡轮27的主蒸汽的温度，这是因为第二高压过热器12a被设置为旁路。
即使主蒸汽的温度下降，作为冷却蒸汽从高压涡轮27供应到燃气轮机8a的高温段40a的涡轮排出蒸汽被限制到合适温度范围的上限值。为此，为了通过加宽高压涡轮27的运行范围而进行更稳定的运行，根据第一主蒸汽系统31a的前述IPC进行一恒压运行。在高压涡轮27中，当用第一主蒸汽系统31a的主蒸汽断流阀32或蒸汽控制阀33关小阀口时，进行恒压运行，主蒸汽温度略微变高。因此，主蒸汽进一步完成膨胀工作，使涡轮效率得到改进。其结果是，就可进一步降低涡轮排出蒸汽的温度，并可靠地进行一稳定的运行。在这种情况下，主蒸汽断流阀32或蒸汽控制阀33的阀口在来自一压力探测器(未示出)的探测压力信号的基础上来设定，该压力探测器设置在冷却蒸汽供应系统39a和冷却蒸汽回收系统41a中的一个上。
如上所述，在第一实施例中，利用设置在第一高压过热器13a的旁路系统52a来降低主蒸汽的温度，并关小主蒸汽断流阀32或蒸汽控制阀33的阀口，使高压涡轮27进行恒压运行，进一步使涡轮排出蒸汽温度可靠地下降到燃气轮机8a的高温段40a所需的合适温度。因此就可以可靠地冷却燃气轮机8a的高温段40a。
当然要指出的是，虽然上述第一实施例是使用两个装置的一个例子，但本实施例也可用于多个即三个或更多的装置中其运行装置的数量减少的情况。
图2是一示意性系统图，它示出了本发明第二实施例的一组合循环发电装置的一个例子，它应用于单轴型，其中与第一实施例所使用的部件或零件相对应的部件和零件使用相同的标号。
一般来讲，单轴型组合循环发电装置是这样构造的，即，一个汽轮机装置和一个废热回收锅炉配成对，成对的结构与一个燃气轮机装置组合。因此，从燃气轮机装置供应到废热回收锅炉的排出气体的波动与从燃气轮机装置供应到废热回收锅炉的蒸汽流的波动之间有一依赖关系。所以，与多轴型相比较，单轴型没有必要使蒸汽流控制复杂化。
但是，在较高的空气温度下，例如在夏季，燃气轮机装置由于其特性而不会输出设计值的功率，然而，排出气体温度变高。为此，从废热回收锅炉供应到燃气轮机装置的主蒸汽的温度变高，作为冷却蒸汽从汽轮机装置供应到燃气轮机高温段的涡轮排出蒸汽的温度和压力也超过合适温度的运行范围。尤其是在夏季，当燃气轮机装置进行部分负荷运行时，前述的趋势就会明显地出现。
为了解决在夏季空气温度达预计温度的情况所引起的问题，在此第二实施例中，以下的方式与第一实施例相似。即，包括流量控制阀51a在内的旁路系统52a设置在连接于第一废热回收锅炉3a的第一高压过热器13a的出口和第二高压过热器12a的入口的过热蒸汽管50a上，由第一高压过热器13a产生的过热蒸汽作为比较低温的主蒸汽通过旁路系统52a、第三高压过热器10a和主蒸汽系统31a供应到高压涡轮27。随后，膨胀之后的涡轮排出蒸汽通过第一低温再热蒸汽系统34a在分支点C分支，分支的涡轮排出蒸汽的一部分籍助低温再热流量控制阀36a控制到一合适的流速，随后，供应到再热器11a。另一方面，分支的涡轮排出蒸汽的其余部分通过包括一低温再热流量控制阀36c和流量控制阀53a的冷却蒸汽供应系统39供应到燃气轮机8a的高温段40a。其冷却之后，回收冷却蒸汽通过具有一流量控制阀54a的冷却蒸汽回收系统41a在再热蒸汽系统37a的结合点E与来自再热器11a的再热蒸汽结合，随后结合的蒸汽通过再热蒸汽组合阀42和截流阀43回到中压涡轮28。在高压涡轮27的涡轮排出蒸汽偏离供应到燃气轮机8a高温段40a的冷却蒸汽的一合适的温度和压力的预定运行范围的情况下，第一主蒸汽系统31a的主蒸汽断流阀32或蒸汽控制阀33的阀口关小，使高压涡轮27进行恒压运行。此外，再热蒸汽系统37a的再热蒸汽组合阀42的阀口关小，以便使由第一废热回收锅炉3a的中压锅筒19a产生的中压过热蒸汽压力变高，随后，中压过热蒸汽通过中压过热蒸汽系统38a在结合点D与来自高压涡轮27的涡轮排出蒸汽结合。
如上所述，在这第二实施例中，在空气温度高的情况下，如在夏季，以及从第一废热回收锅炉3a供应到高压涡轮27的主蒸汽温度高的情况下，利用第一废热回收锅炉3a的旁路系统52a使由第一高压过热器13a产生的过热蒸汽的温度相对较低，随后，供应到高压涡轮27。因此，在高压涡轮27中膨胀之后的涡轮排出蒸汽的温度可设定在冷却燃气轮机8a的高温段40a所需的合适温度运行范围之内。
因此，在第二实施例中，高压涡轮27的涡轮排出蒸汽设定在合适温度的运行范围之内，使燃气轮机8a的高温段40a能够被可靠地冷却，也可应付高温的燃气轮机8a。
此外，在第二实施例中，燃气轮机8a的高温段40a被冷却之后的蒸汽回到中压涡轮28，使汽轮机装置4的输出功率增加，提高了装置热效率。
要指出的是，本发明不限于所描述的实施例，许多其它的变化和改进都不脱离所附权利要求书的范围。

Claims (5)

1.一组合循环发电装置，它包括一含有一高温段的燃气轮机装置、一含有通过一共用轴连接的高压涡轮、中压涡轮和低压涡轮的汽轮机装置和一含有再热器、高压过热器、中压过热器和低压过热器的废热回收锅炉，所述组合循环发电装置还包括：
一从汽轮机装置的高压涡轮向废热回收锅炉的再热器供应涡轮排出蒸汽的低温再热蒸汽系统；
一从低温再热蒸汽系统分支的把涡轮排出蒸汽作为冷却蒸汽供应到燃气轮机装置的高温段的冷却蒸汽供应系统；
一连接于冷却蒸汽供应系统并适于把由废热回收锅炉的中压过热器供应的蒸汽与涡轮排出蒸汽结合在一起的中压过热器蒸汽系统；
一连接废热回收锅炉的再热器和汽轮机装置的中压涡轮的再热蒸汽系统；
一把冷却燃气轮机高温段之后的蒸汽回收到再热蒸汽系统的冷却蒸汽回收系统；
一分支连接废热回收锅炉的第一高压过热器出口和废热回收锅炉的第二高压过热器入口的一过热蒸汽管、从而使第二高压过热器旁路的旁路系统，该旁路系统用于降低供应到高压涡轮的主蒸汽的温度；以及
一从旁路系统向汽轮机装置的高压涡轮供应蒸汽的主蒸汽系统。
2.如权利要求1所述的组合循环发电装置，其特征在于，低温再热蒸汽系统包括一控制从高压涡轮供应到再热器的涡轮排出蒸汽流速的低温再热流量控制阀。
3.如权利要求1所述的组合循环发电装置，其特征在于，旁路系统包括一控制涡轮排出蒸汽流速的流量控制阀。
4.如权利要求1所述的组合循环发电装置，其特征在于，一个燃气轮机装置连接于一个废热回收锅炉作为一组，并设置多个这样的组，作为独立于这些组设置的单个汽轮机装置的所述汽轮机装置有一多轴型结构，该多轴型结构与所述每一组中的燃气轮机装置的一轴分开。
5.如权利要求1所述的组合循环发电装置，其特征在于，所述燃气轮机装置有一直接连接于所述汽轮机装置的轴的单轴型结构。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106703912A (zh) * 2015-08-20 2017-05-24 通用电器技术有限公司 联合循环功率装置

Families Citing this family (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1441110A3 (en) * 1997-04-15 2004-10-27 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Combined cycle power plant and cooling steam supply method for gas turbine therein
US6608395B1 (en) * 2000-03-28 2003-08-19 Kinder Morgan, Inc. Hybrid combined cycle power generation facility
JP4346213B2 (ja) 2000-06-06 2009-10-21 株式会社東芝 コンバインドサイクル発電プラント
EP1174591A1 (de) * 2000-07-21 2002-01-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Primärregelung mit einer kombinierten Gas- und Dampfturbinenanlage
GB2381046B (en) * 2000-11-17 2003-10-15 Toshiba Kk Combined cycle power plant
CA2364125C (en) 2000-11-28 2005-05-24 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Steam cooling apparatus for gas turbine
US6499302B1 (en) * 2001-06-29 2002-12-31 General Electric Company Method and apparatus for fuel gas heating in combined cycle power plants
US6851265B2 (en) * 2002-02-19 2005-02-08 Siemens Westinghouse Power Corporation Steam cooling control for a combined cycle power plant
DE60324368D1 (de) * 2002-08-09 2008-12-11 Hitachi Ltd Kombikraftwerk
AU2003288262A1 (en) * 2002-12-09 2004-06-30 Siemens Aktiengesellschaft Method for operation of a gas and steam power station and gas and steam power station for carrying out said method
JP4386364B2 (ja) * 2005-07-07 2009-12-16 株式会社日立製作所 蒸気タービン用配管とその製造法及びそれを用いた蒸気タービン用主蒸気配管と再熱配管並びに蒸気タービン発電プラント
US7168233B1 (en) * 2005-12-12 2007-01-30 General Electric Company System for controlling steam temperature
EP1801363A1 (de) * 2005-12-20 2007-06-27 Siemens Aktiengesellschaft Kraftwerksanlage
US7928854B2 (en) * 2006-03-20 2011-04-19 Gary Martino Techniques for smoke detection
KR100758676B1 (ko) 2006-09-27 2007-09-14 한국생산기술연구원 포화증기를 이용한 발전 장치 및 포화증기를 이용한 발전방법
JP4918388B2 (ja) * 2007-03-29 2012-04-18 三菱重工業株式会社 コンバインド発電プラント
US8424281B2 (en) * 2007-08-29 2013-04-23 General Electric Company Method and apparatus for facilitating cooling of a steam turbine component
US7937928B2 (en) * 2008-02-29 2011-05-10 General Electric Company Systems and methods for channeling steam into turbines
EP2131013A1 (de) * 2008-04-14 2009-12-09 Siemens Aktiengesellschaft Dampfturbinensystem für ein Kraftwerk
US20100031933A1 (en) * 2008-08-05 2010-02-11 Prakash Narayan System and assemblies for hot water extraction to pre-heat fuel in a combined cycle power plant
US8205451B2 (en) * 2008-08-05 2012-06-26 General Electric Company System and assemblies for pre-heating fuel in a combined cycle power plant
US8186142B2 (en) * 2008-08-05 2012-05-29 General Electric Company Systems and method for controlling stack temperature
CN102216613B (zh) * 2008-09-17 2014-06-25 西门子聚集太阳能有限公司 太阳热能发电设施
US8146341B2 (en) * 2008-09-22 2012-04-03 General Electric Company Integrated gas turbine exhaust diffuser and heat recovery steam generation system
CN101598328B (zh) * 2008-09-28 2013-12-25 广州粤能电力科技开发有限公司 大负荷变化速率的锅炉汽温控制方法及专用装置
US20100077722A1 (en) * 2008-09-30 2010-04-01 General Electric Company Peak load management by combined cycle power augmentation using peaking cycle exhaust heat recovery
DE102008062588B4 (de) * 2008-12-16 2010-11-25 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Stabilisierung der Netzfrequenz eines elektrischen Stromnetzes
US8276382B2 (en) * 2009-03-17 2012-10-02 General Electric Company Systems and methods for pre-warming a heat recovery steam generator and associated steam lines
US20120067054A1 (en) 2010-09-21 2012-03-22 Palmer Labs, Llc High efficiency power production methods, assemblies, and systems
US8887481B2 (en) * 2010-12-10 2014-11-18 Alstom Technology Ltd Method for starting a combined cycle power plant
ITMI20102463A1 (it) * 2010-12-30 2012-07-01 Stamicarbon Metodo per l'avviamento e la gestione di un impianto termico a ciclo combinato per la produzione di energia e relativo impianto
US8726625B2 (en) * 2011-04-12 2014-05-20 General Electric Company Combined cycle power plant
TWI482903B (zh) * 2011-12-06 2015-05-01 Hon Hai Prec Ind Co Ltd 燃氣渦輪機模組
US20130199150A1 (en) * 2012-02-03 2013-08-08 General Electric Company Steam injection assembly for a combined cycle system
JP6110706B2 (ja) * 2013-03-29 2017-04-05 千代田化工建設株式会社 蒸気処理設備
EP2801759A1 (de) * 2013-05-06 2014-11-12 Siemens Aktiengesellschaft Dampfbypass im Abhitzedampferzeuger sowie Gas- und Dampfturbinenanlage mit einem solchen Abhitzedampferzeuger
EP2801758A1 (de) * 2013-05-06 2014-11-12 Siemens Aktiengesellschaft Abhitzedampferzeuger mit teilweise abschaltbaren Heizflächen sowie Gas- und Dampfturbinenanlage mit einem solchen Abhitzedampferzeuger
JP6484845B2 (ja) * 2013-06-25 2019-03-20 三菱重工コンプレッサ株式会社 ガスタービンコンバインドサイクル設備、水上設備
CN104100312A (zh) * 2014-06-26 2014-10-15 中国神华能源股份有限公司 用于燃气轮机联合循环机组锅炉并解汽控制的方法
US20160047307A1 (en) * 2014-08-15 2016-02-18 General Electric Company Power train architectures with low-loss lubricant bearings and low-density materials
US20160047303A1 (en) * 2014-08-15 2016-02-18 General Electric Company Power train architectures with mono-type low-loss bearings and low-density materials
US20160047309A1 (en) * 2014-08-15 2016-02-18 General Electric Company Power train architectures with hybrid-type low-loss bearings and low-density materials
JP6516993B2 (ja) * 2014-09-26 2019-05-22 三菱日立パワーシステムズ株式会社 コンバインドサイクルプラント並びにボイラの蒸気冷却方法
CN104314628B (zh) * 2014-10-14 2016-02-10 华电电力科学研究院 一种燃煤机组与燃气轮机联合发电系统
KR101887971B1 (ko) * 2014-10-27 2018-08-13 지멘스 악티엔게젤샤프트 복합 화력 발전 설비들의 저 부하 턴다운
JP6469543B2 (ja) 2015-07-23 2019-02-13 三菱日立パワーシステムズ株式会社 コンバインドサイクル発電プラント及びその起動方法
KR101842370B1 (ko) * 2016-12-05 2018-03-26 두산중공업 주식회사 복합화력발전소의 빠른 기동 제어 방법 및 시스템
US10436057B2 (en) * 2016-12-23 2019-10-08 Bechtel Infrastructure and Power Corporation Gas turbine combined cycle for high flexibility
US10619519B2 (en) * 2017-12-06 2020-04-14 General Electric Company Bypass conduits for reducing thermal fatigue and stress in heat recovery steam generators of combined cycle power plant systems
CN108868918B (zh) * 2018-06-22 2019-10-25 山东电力工程咨询院有限公司 核能与非核燃料带再热双链耦合高效发电系统及方法
JP7190373B2 (ja) * 2019-03-07 2022-12-15 三菱重工業株式会社 ガスタービン排熱回収プラント
JP7132186B2 (ja) * 2019-07-16 2022-09-06 三菱重工業株式会社 スチームパワー発電プラント、スチームパワー発電プラントの改造方法及びスチームパワー発電プラントの運転方法
EP4062037A1 (de) * 2019-11-22 2022-09-28 Mitsubishi Power Europe GmbH Abwärmerückgewinnungsanlage zur nutzung von aus abgasströmen rückgewonnener wärmeenergie zur stromerzeugung mittels wasserdampfs
JP7465650B2 (ja) 2019-11-28 2024-04-11 三菱重工業株式会社 蒸気発生装置及び排熱回収プラント
US11125118B1 (en) * 2020-03-16 2021-09-21 General Electric Company System and method to improve boiler and steam turbine start-up times

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5042246A (en) * 1989-11-06 1991-08-27 General Electric Company Control system for single shaft combined cycle gas and steam turbine unit
JPH04298604A (ja) * 1990-11-20 1992-10-22 General Electric Co <Ge> 複合サイクル動力装置及び蒸気供給方法
US5577377A (en) * 1993-11-04 1996-11-26 General Electric Co. Combined cycle with steam cooled gas turbine
US5428950A (en) * 1993-11-04 1995-07-04 General Electric Co. Steam cycle for combined cycle with steam cooled gas turbine
JP3564242B2 (ja) * 1996-10-29 2004-09-08 三菱重工業株式会社 蒸気冷却ガスタービンの冷却蒸気系統システム

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106703912A (zh) * 2015-08-20 2017-05-24 通用电器技术有限公司 联合循环功率装置
CN106703912B (zh) * 2015-08-20 2020-10-27 通用电器技术有限公司 联合循环功率装置

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Publication number Publication date
US6338241B1 (en) 2002-01-15
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