CN112242751A - 用于四线圈磁耦合谐振无线输电的lcc-sss补偿电路结构 - Google Patents
用于四线圈磁耦合谐振无线输电的lcc-sss补偿电路结构 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112242751A CN112242751A CN202011196410.XA CN202011196410A CN112242751A CN 112242751 A CN112242751 A CN 112242751A CN 202011196410 A CN202011196410 A CN 202011196410A CN 112242751 A CN112242751 A CN 112242751A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- coil
- lcc
- sss
- compensation
- inductance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J50/00—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power
- H02J50/10—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling
- H02J50/12—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling of the resonant type
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H7/00—Multiple-port networks comprising only passive electrical elements as network components
- H03H7/01—Frequency selective two-port networks
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Filters And Equalizers (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
本发明公开了用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC‑SSS补偿电路结构,包括四线圈MCR‑WPT系统,四线圈MCR‑WPT系统由发射驱动线圈、发射中继线圈、接收中继线圈以及接收负载线圈四个线圈依次排列构成,所述发射驱动线圈通过LCC谐振电路连接有逆变器,所述接收负载线圈连接有负载。本发明在不影响系统稳定性与安全性的前提下取消了输入串联电阻,解决了四线圈MCR‑WPT系统在SSSS补偿网络下存在输入串联电阻导致系统传输效率较低的问题。由于输入串联电阻的存在,具有SSSS补偿网络的四线圈MCR‑WPT系统的最大传输效率不超过80%,而具有LCC‑SSS谐振补偿电路的四线圈MCR‑WPT系统可以达到95%,有效提高了系统的传输效率。
Description
技术领域
本发明属于无线输电技术领域,涉及一种用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构。
背景技术
近年来,无线输电技术以其安全、方便等优点在如电力传输、电动汽车、医疗、手机、电脑等非接触输电应用中越来越广泛。无线输电的主要类型有磁感应式(ICPT)、磁耦合谐振式(MCR)、电容功率传输(CPT)等,其中中小功率和中距离输电时磁耦合谐振式无线输电(MCR-WPT)具有一定的优势。常用的MCR-WPT系统结构主要包括两线圈、三线圈、四线圈及多线圈等,由于四线圈中附加耦合系数在传递距离的扩展上引入了额外的自由度,使得其传输距离比两线圈系统更远。
四线圈MCR-WPT系统在工作时,其线圈需要满足谐振的工作状态才可以实现对电能的有效传输。为此,四线圈MCR-WPT系统的负载端和发射端需要设置匹配网络来实现阻抗匹配。目前,四线圈MCR-WPT系统常采用串联-串联-串联-串联(SSSS)补偿网络,即线圈的电感和补偿电容串联连接。但SSSS补偿网络中输入串联电阻需要与负载电阻匹配,一般设置输入串联电阻和负载电阻大小相等。此时系统的输入电流较小,使得输出电压最大增益为-14dB,即负载电阻上的电压较小,传输功率和传输效率较低。同时,对于SSSS补偿网络,当取消输入串联电阻时系统的输出电压增益较大。虽然减小输入电阻阻值可以显著提高系统的传输效率,但取消该电阻会造成系统失谐时输入电流激增,使得系统无法正常工作。这严重影响了控制系统的稳定性与电路系统的安全性。针对SSSS补偿网络输入串联电阻会影响四线圈MCR-WPT系统整体传输效率的问题,本发明提出了一种用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构,克服了原有SSSS补偿网络存在的问题。
发明内容
本发明的目的是设计一种用于四线圈MCR-WPT系统的LCC-SSS补偿电路结构,针对SSSS补偿网络中存在输入串联电阻使得系统传输效率较低的问题,本发明用于四线圈MCR-WPT系统的LCC-SSS补偿电路结构在不影响系统稳定性与安全性的前提下取消了输入串联电阻,通过系统的传输效率和输出功率曲线确定了电感系数,同时给出了LCC-SSS谐振电路的补偿电感和补偿电容的选取方法。通过LCC-SSS的补偿网络有效提高了四线圈MCR-WPT系统的传输效率与最大输出功率。
本发明所采用的技术方案是,用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构,包括四线圈MCR-WPT系统,四线圈MCR-WPT系统由发射驱动线圈、发射中继线圈、接收中继线圈以及接收负载线圈四个线圈依次排列构成,所述发射驱动线圈通过LCC谐振电路连接有逆变器,所述接收负载线圈连接有负载。
发射驱动线圈和接收负载线圈是由导线绕成的单匝线圈,单匝线圈与电路设置的补偿电容产生谐振。
发射中继线圈和接收中继线圈是多匝螺旋线圈,中继线圈在工作时其本身的电感、寄生电容和线圈电阻发生串联谐振,所有线圈的谐振频率ω0均相同。
LCC谐振电路设置在逆变器和发射驱动线圈之间,LCC谐振电路包括补偿电感L0,补偿电感L0的输入端接到逆变器的输出,输出端连接补偿电容C1的一端,补偿电容C1的另一端接发射驱动线圈;补偿电感L0和补偿电容C1的连接点连接有补偿电容C0的一端,补偿电容C0的另一端接到系统地。
实现谐振频率ω0相同的方法为:
根据等效电路模型和基尔霍夫电压、电流定律,可以写出线圈补偿网络之间的传输关系为式(1)所示。其中ω为系统工作的角频率。
其中Z1、Z2、Z3和Z4分别为四个线圈的等效阻抗。
根据式(1)、(2),进一步得到输入侧UAB和输出侧UO的传递函数G,如式(3)所示。
其中Req4、Req3、Req2、Req1分别为从系统输出侧每一级线圈看进去的等效电阻。
定义α为L0与L1之间的电感系数,其中0<α<1。
L0=αL1 (6)
由于原边受控源jωM12I2相当于一个纯电阻Req2,发射驱动线圈原边的LCC-SSS补偿电路结构为纯阻性的二阶谐振电路。由纯阻性的二阶谐振电路分析可知,为了实现系统零相位角输入,原边补偿电感L0与其对应的补偿电容C0应满足如式(7)。
补偿电容C0应根据式(6)和式(7)进行设计,则C0应满足式(8)。
实现所述谐振频率ω0相同的参数选取方法具体按照如下步骤实施:
步骤1,确定线圈的谐振电容C1、C2、C3及C4的选取;
为了使谐振系统正常工作,且线圈的寄生电容需要对线圈的形状、大小及线间距等进行调节。通常线圈的等效电感L1、L2、L3、L4与固有谐振频率ω0已知,根据式(9)设计C1、C2、C3及C4,使系统满足谐振条件。
步骤2,通过系统的传输效率和输出功率得到系统的传输特性曲线,
根据式(1)~(9)可以整理得到LCC-SSS系统的传递效率η和系统输出功率Pout关于α的表达形式如式(10)和式(12)所示,通过传输效率和输出功率公式绘制传输特性曲线。
系统的传输效率η为:
其中:
系统的输出功率Pout为:
其中GLCC_SSS为MCR-WPT系统在LCC-SSS补偿网络时的传递函数:
步骤3,通过传输特性曲线对电感系数α进行选取;
在电感系数α选择不同值时耦合系数k23变化导致系统输出功率和传输效率变化,通过输出功率可以看出当α越小时,输出功率的最大值越大;系统的输出功率在一个固定的耦合系数k23达到最大值,最大功率处对应的传输距离不随α变化;当α越小时,系统整体的传输效率越小。另外当α越小时,系统取得最大传输效率处的耦合系数k23越小,从输出功率来看希望α越小越好,从传输效率和传输距离来看更希望α越大越好;对输出功率和传输效率之间进行折衷后选择α=0.5作为最终最佳电感系数;
步骤4,确定LCC-SSS谐振电路的补偿电感L0;
由于根据式(6)定义了α为L0与L1之间的电感系数,在确定电感系数α=0.5后LCC-SSS谐振电路的补偿电感L0应满足式(14)。
L0=0.5·L1 (14)
步骤5,确定LCC-SSS谐振电路的补偿电容C0,;
根据式(8)中补偿电容C0的选取条件,在确定电感系数α=0.5后LCC-SSS谐振电路的补偿电容C0应满足式(15)。
C0=C1 (15)
最终得到四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构的元件参数选取方法。
本发明的有益效果是:采用LCC-SSS谐振补偿电路,在不影响系统稳定性与安全性的前提下取消了输入串联电阻,解决了四线圈MCR-WPT系统在SSSS补偿网络下存在输入串联电阻导致系统传输效率较低的问题。由于输入串联电阻的存在,具有SSSS补偿网络的四线圈MCR-WPT系统的最大传输效率不超过80%,而具有LCC-SSS谐振补偿电路的四线圈MCR-WPT系统可以达到95%,有效提高了系统的传输效率。而且系统的传输效率不再像SSSS补偿网络那样随距离增大而减小,而是表现为距离变化对传输效率和输出功率影响较小。另外在不同传输距离时通过改变电感系数,使得原边补偿电感和补偿电容可根据传输效率和输出功率的实际需求进行调节。
附图说明
图1是本发明所述四线圈MCR-WPT系统的结构图;
图2是本发明所述四线圈MCR-WPT系统在LCC-SSS补偿电路结构下的电路等效模型图;
图3为本发明所述四线圈MCR-WPT系统在电感系数不同时输出功率和传输效率随耦合系数k23变化曲线图。
符号定义如下:US为逆变器输出电压有效值;RS为SSSS补偿网络的补偿输入串联电阻;RL为系统的负载电阻;UAB为输入补偿电阻RS之后发射线圈上的电压;UO为负载电阻RL上的输出电压;L1、L2、L3和L4分别为四个线圈的等效电感;L0为LCC-SSS补偿网络的补偿电感;C0为LCC-SSS谐振补偿电路的补偿电容;α为L0与L1之间的电感系数;C1、C4分别为发射驱动线圈和接收负载线圈的补偿电容;C2、C3为中继线圈寄生电容;I1、I2、I3和I4分别为流过四个线圈上的电流;I0为LCC-SSS谐振补偿电路的输入电流;R1、R2、R3和R4分别为四个线圈上的等效电阻;Z1、Z2、Z3、Z4分别为四个线圈的等效阻抗;k12为发射驱动线圈和发射中继线圈之间的耦合系数;k13为发射驱动线圈和接收中继线圈之间的耦合系数;k14为发射驱动线圈和接收负载线圈之间的耦合系数;k23为发射中继线圈和接收中继线圈之间的耦合系数;k24为发射中继线圈和接收负载线圈之间的耦合系数;k34为接收中继线圈和接收负载线圈之间的耦合系数;M12为发射驱动线圈和发射中继线圈之间的耦合电感;M23为发射中继线圈和接收中继线圈之间的耦合电感;M34为接收中继线圈和接收负载线圈之间的耦合电感;Req4、Req3、Req2、Req1分别为从系统输出侧对每一级线圈的等效电阻;ω0为固有谐振频率;ω为系统工作频率;GLCC-SSS为四线圈磁耦合谐振式无线电能传输的电感-电容-电容-串联-串联-串联(LCC-SSS)补偿网络的系统传递函数;Pout为LCC-SSS补偿网络时输出负载上的功率;η为LCC-SSS补偿网络时无线输电系统传输效率。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
图1是本发明所述四线圈MCR-WPT系统的结构图。所述四线圈MCR-WPT系统由四个线圈构成,依次分别是发射驱动线圈、发射中继线圈、接收中继线圈以及接收负载线圈,工作时线圈与电容谐振,线圈间两两耦合。其中发射驱动线圈和接收负载线圈是由导线绕成的单匝线圈,单匝线圈与电路设置的补偿电容产生谐振;而发射中继线圈和接收中继线圈是多匝螺旋线圈,中继线圈具有较高的品质因数。线间存在寄生电容,高频感应时线圈电感与寄生电容谐振,线圈的谐振频率由线圈的本身结构决定,中继线圈在工作时其本身的电感、寄生电容和线圈电阻发生串联谐振,且需要保证所有线圈的谐振频率ω0均相同。LCC-SSS谐振补偿电路作用在逆变器和发射驱动线圈之间,其中补偿电感L0的输入端接到逆变器的输出,另一端接到补偿电容C1一端上,补偿电容C1的另一端接到发射驱动线圈上。补偿电容C0的一端接到L0和C1的连接点,补偿电容C0的另一端接到系统地。
图2为本发明所述四线圈MCR-WPT系统在LCC-SSS补偿网络下的等效电路模型。等效电路是每个线圈均为串联的等效模型,即L1、C1、R1串联谐振,L2、C2、R2串联谐振,L3、C3、R3串联谐振,L4、C4、R4串联谐振。流过每个线圈的电流分别为I1、I2、I3和I4。而谐振时两两线圈之间的耦合系数分别为k12、k23、k34、k13、k24、k14等,但由于线圈之间一般间距设置较大,所以线圈之间的耦合系数会很小,在分析时为了降低简化模型的难度,一般不考虑k13、k24和k14对系统的影响,只考虑两两线圈之间的耦合系数k12、k23和k34,因此只考虑M12、M23和M34耦合电感。系统通过三个耦合电感相互传递能量,建立四线圈无线输电等效电路模型。LCC谐振电路由L0、C0与L1、C1共同构成谐振腔,R0为LCC谐振电路寄生电阻,US的输出电流I0经由LCC谐振电路对发射线圈进行阻抗匹配。
根据等效电路模型和基尔霍夫电压、电流定律,可以写出线圈补偿网络之间的传输关系为式(1)所示。其中ω为系统工作的角频率。
其中Z1、Z2、Z3和Z4分别为四个线圈的等效阻抗。
根据式(1)、(2),进一步得到输入侧UAB和输出侧UO的传递函数G,如式(3)所示。
其中Req4、Req3、Req2、Req1分别为从系统输出侧每一级线圈看进去的等效电阻。
定义α为L0与L1之间的电感系数,其中0<α<1。
L0=αL1 (6)
由于原边受控源jωM12I2相当于一个纯电阻Req2,发射驱动线圈原边的LCC-SSS补偿电路结构为纯阻性的二阶谐振电路。由纯阻性的二阶谐振电路分析可知,为了实现系统零相位角输入,原边补偿电感L0与其对应的补偿电容C0应满足如式(7)。
补偿电容C0应根据式(6)和式(7)进行设计,则C0应满足式(8)。
图3为本发明所述四线圈MCR-WPT系统在电感系数不同时输出功率和传输效率随耦合系数k23变化曲线。通过曲线图选取电感系数α,从而确定LCC-SSS补偿电路结构补偿电感L0和和补偿电容C0的最终参数。
具体应按照如下步骤实施:
步骤1,确定线圈的谐振电容C1、C2、C3及C4的选取,具体为:为了使谐振系统正常工作,且线圈的寄生电容需要对线圈的形状、大小及线间距等进行调节。通常线圈的等效电感L1、L2、L3、L4与固有谐振频率ω0已知,根据式(9)设计C1、C2、C3及C4,使系统满足谐振条件。
步骤2,通过系统的传输效率和输出功率得到系统的传输特性曲线,具体为:根据式(1)~(9)可以整理得到LCC-SSS系统的传递效率η和系统输出功率Pout关于α的表达形式如式(10)和式(12)所示,通过传输效率和输出功率公式绘制传输特性曲线。
系统的传输效率η为:
其中:
系统的输出功率Pout为:
其中GLCC_SSS为MCR-WPT系统在LCC-SSS补偿网络时的传递函数:
步骤3,通过传输特性曲线对电感系数α进行选取,具体为:在电感系数α选择不同值时耦合系数k23变化导致系统输出功率和传输效率变化的曲线如图3所示。图3(a)为α选择不同值时k23变化导致系统输出功率变化的曲线。通过输出功率可以看出当α越小时,输出功率的最大值越大。系统的输出功率在一个固定的耦合系数k23达到最大值,最大功率处对应的传输距离不随α变化。图3(b)为α选择不同值时k23变化导致系统传输效率变化的曲线。当α越小时,系统整体的传输效率越小。这是由于α越小时,输入侧的电流也越大,此时由于各个线圈上的内阻和寄生参数上损失的能量越大,所以系统的传输效率越小。另外当α越小时,系统取得最大传输效率处的k23越小,这说明系统可以在更远的传输距离下实现高效率的能量传输。
对于四线圈MCR-WPT系统采用LCC-SSS补偿网络,从输出功率来看希望α越小越好,从传输效率和传输距离来看更希望α越大越好。为了平衡输出功率、传输效率以及传输距离的矛盾,需要对输出功率和传输效率之间进行折衷,本发明选择α=0.5作为最终最佳电感系数。
步骤4,确定LCC-SSS谐振电路的补偿电感L0,具体为:由于根据式(6)定义了α为L0与L1之间的电感系数,在确定电感系数α=0.5后LCC-SSS谐振电路的补偿电感L0应满足式(14)。
L0=0.5·L1 (14)
步骤5,确定LCC-SSS谐振电路的补偿电容C0,具体为:根据式(8)中补偿电容C0的选取条件,在确定电感系数α=0.5后LCC-SSS谐振电路的补偿电容C0应满足式(15)。
C0=C1 (15)
本发明通过步骤1~5最终得到四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构的元件参数选取方法。
Claims (6)
1.用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构,其特征在于,包括四线圈MCR-WPT系统,四线圈MCR-WPT系统由发射驱动线圈、发射中继线圈、接收中继线圈以及接收负载线圈四个线圈依次排列构成,所述发射驱动线圈通过LCC谐振电路连接有逆变器,所述接收负载线圈连接有负载。
2.根据权利要求1所述的用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构,其特征在于,所述发射驱动线圈和接收负载线圈是由导线绕成的单匝线圈,单匝线圈与电路设置的补偿电容产生谐振。
3.根据权利要求1所述的用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构,其特征在于,所述发射中继线圈和接收中继线圈是多匝螺旋线圈,中继线圈在工作时其本身的电感、寄生电容和线圈电阻发生串联谐振,所有线圈的谐振频率ω0均相同。
4.根据权利要求1所述的用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构,其特征在于,所述LCC谐振电路设置在逆变器和发射驱动线圈之间,LCC谐振电路包括补偿电感L0,补偿电感L0的输入端接到逆变器的输出,输出端连接补偿电容C1的一端,补偿电容C1的另一端接发射驱动线圈;补偿电感L0和补偿电容C1的连接点连接有补偿电容C0的一端,补偿电容C0的另一端接到系统地。
5.根据权利要求3所述的用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构,其特征在于,实现所述谐振频率ω0相同的方法为:
根据等效电路模型和基尔霍夫电压、电流定律,可以写出线圈补偿网络之间的传输关系为式(1)所示。其中ω为系统工作的角频率。
其中Z1、Z2、Z3和Z4分别为四个线圈的等效阻抗。
根据式(1)、(2),进一步得到输入侧UAB和输出侧UO的传递函数G,如式(3)所示。
其中Req4、Req3、Req2、Req1分别为从系统输出侧每一级线圈看进去的等效电阻。
定义α为L0与L1之间的电感系数,其中0<α<1。
L0=αL1 (6)
由于原边受控源jωM12I2相当于一个纯电阻Req2,发射驱动线圈原边的LCC-SSS补偿电路结构为纯阻性的二阶谐振电路。由纯阻性的二阶谐振电路分析可知,为了实现系统零相位角输入,原边补偿电感L0与其对应的补偿电容C0应满足如式(7)。
补偿电容C0应根据式(6)和式(7)进行设计,则C0应满足式(8)。
6.根据权利要求5所述的用于四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构,其特征在于,实现所述谐振频率ω0相同的参数选取方法具体按照如下步骤实施:
步骤1,确定线圈的谐振电容C1、C2、C3及C4的选取;
为了使谐振系统正常工作,且线圈的寄生电容需要对线圈的形状、大小及线间距等进行调节。通常线圈的等效电感L1、L2、L3、L4与固有谐振频率ω0已知,根据式(9)设计C1、C2、C3及C4,使系统满足谐振条件。
步骤2,通过系统的传输效率和输出功率得到系统的传输特性曲线,
根据式(1)~(9)可以整理得到LCC-SSS系统的传递效率η和系统输出功率Pout关于α的表达形式如式(10)和式(12)所示,通过传输效率和输出功率公式绘制传输特性曲线。
系统的传输效率η为:
其中:
系统的输出功率Pout为:
其中GLCC_SSS为MCR-WPT系统在LCC-SSS补偿网络时的传递函数:
步骤3,通过传输特性曲线对电感系数α进行选取;
在电感系数α选择不同值时耦合系数k23变化导致系统输出功率和传输效率变化,通过输出功率可以看出当α越小时,输出功率的最大值越大;系统的输出功率在一个固定的耦合系数k23达到最大值,最大功率处对应的传输距离不随α变化;当α越小时,系统整体的传输效率越小。另外当α越小时,系统取得最大传输效率处的耦合系数k23越小,从输出功率来看希望α越小越好,从传输效率和传输距离来看更希望α越大越好;对输出功率和传输效率之间进行折衷后选择α=0.5作为最终最佳电感系数;
步骤4,确定LCC-SSS谐振电路的补偿电感L0;
由于根据式(6)定义了α为L0与L1之间的电感系数,在确定电感系数α=0.5后LCC-SSS谐振电路的补偿电感L0应满足式(14)。
L0=0.5·L1 (14)
步骤5,确定LCC-SSS谐振电路的补偿电容C0,;
根据式(8)中补偿电容C0的选取条件,在确定电感系数α=0.5后LCC-SSS谐振电路的补偿电容C0应满足式(15)。
C0=C1 (15)
最终得到四线圈磁耦合谐振无线输电系统的LCC-SSS补偿电路结构的元件参数选取方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011196410.XA CN112242751B (zh) | 2020-10-30 | 2020-10-30 | 用于四线圈磁耦合谐振无线输电的lcc-sss补偿电路结构 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011196410.XA CN112242751B (zh) | 2020-10-30 | 2020-10-30 | 用于四线圈磁耦合谐振无线输电的lcc-sss补偿电路结构 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN112242751A true CN112242751A (zh) | 2021-01-19 |
CN112242751B CN112242751B (zh) | 2022-08-02 |
Family
ID=74169695
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202011196410.XA Active CN112242751B (zh) | 2020-10-30 | 2020-10-30 | 用于四线圈磁耦合谐振无线输电的lcc-sss补偿电路结构 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN112242751B (zh) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112821581A (zh) * | 2021-02-25 | 2021-05-18 | 国网河北省电力有限公司 | 一种恒流送能装置 |
CN114744778A (zh) * | 2022-03-29 | 2022-07-12 | 河南师范大学 | 一种针对锂电池充电的无线供电系统设计方法 |
WO2023226163A1 (zh) * | 2022-05-23 | 2023-11-30 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种中继线圈ipt系统的优化方法和系统 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103986245A (zh) * | 2014-06-04 | 2014-08-13 | 中国矿业大学(北京) | 基于双层双向螺旋线圈的无线电能传输系统及方法 |
CN109617256A (zh) * | 2019-01-04 | 2019-04-12 | 重庆大学 | 一种无线电能多级双向传输系统 |
CN111030316A (zh) * | 2019-12-25 | 2020-04-17 | 国网福建省电力有限公司龙岩供电公司 | 一种多中继mc-wpt系统效率的建模、分析及系统原理分析方法 |
-
2020
- 2020-10-30 CN CN202011196410.XA patent/CN112242751B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103986245A (zh) * | 2014-06-04 | 2014-08-13 | 中国矿业大学(北京) | 基于双层双向螺旋线圈的无线电能传输系统及方法 |
CN109617256A (zh) * | 2019-01-04 | 2019-04-12 | 重庆大学 | 一种无线电能多级双向传输系统 |
CN111030316A (zh) * | 2019-12-25 | 2020-04-17 | 国网福建省电力有限公司龙岩供电公司 | 一种多中继mc-wpt系统效率的建模、分析及系统原理分析方法 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112821581A (zh) * | 2021-02-25 | 2021-05-18 | 国网河北省电力有限公司 | 一种恒流送能装置 |
CN114744778A (zh) * | 2022-03-29 | 2022-07-12 | 河南师范大学 | 一种针对锂电池充电的无线供电系统设计方法 |
CN114744778B (zh) * | 2022-03-29 | 2024-03-05 | 河南师范大学 | 一种针对锂电池充电的无线供电系统设计方法 |
WO2023226163A1 (zh) * | 2022-05-23 | 2023-11-30 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种中继线圈ipt系统的优化方法和系统 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN112242751B (zh) | 2022-08-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN112242751B (zh) | 用于四线圈磁耦合谐振无线输电的lcc-sss补偿电路结构 | |
CN109617250B (zh) | 一种基于组合型拓扑的抗偏移无线电能传输系统 | |
CN111049278B (zh) | 抗偏移的llc-s型无线电能传输系统及其参数设计方法 | |
CN110994812B (zh) | 抗偏移的lcc-s型无线电能传输系统及其参数设计方法 | |
JP4483863B2 (ja) | ノイズ抑制回路 | |
US7199692B2 (en) | Noise suppressor | |
CN111898289B (zh) | 一种远距离无线充电lcc-s拓扑参数设计方法 | |
CN111490604A (zh) | 基于中继线圈任意恒压无线电能传输补偿网络及补偿方法 | |
CN110601378A (zh) | 一种三线圈无线供电系统的优化设计方法 | |
CN112202251B (zh) | 可自适应全调谐的无线电能传输电路的补偿参数设计方法 | |
CN111625981A (zh) | 基于ssp补偿的无线电能传输磁耦合系统结构参数优化方法 | |
CN111030317B (zh) | 抗偏移的ccc-s型无线电能传输系统及其参数设计方法 | |
CN115632491A (zh) | 一种lcc-s型无线电能传输系统参数补偿方法 | |
CN112104095B (zh) | 具有强抗偏移能力的恒压或恒流型补偿拓扑的设计方法 | |
CN113013994B (zh) | 一种pt对称ss拓扑mc-wpt系统及其实现方法 | |
CN110729975B (zh) | 一种磁耦合谐振式无线输电功放系统 | |
CN108199497B (zh) | 基于传输线的无线电能传输系统 | |
CN108711950B (zh) | 提高远距离无线输电电压增益的电路拓扑及其设计方法 | |
Choi et al. | Implementing an impedance compression network to correct misalignment in a wireless power transfer system | |
CN111404209A (zh) | 一种低频大功率的无线电能传输新型系统装置 | |
JP4290643B2 (ja) | フィルタ回路 | |
CN113972752B (zh) | 用于无线电能传输的耦合补偿结构 | |
CN113809836B (zh) | 一种lc-lclc型cpt系统及极板应力优化方法 | |
CN113991886B (zh) | 电动汽车无线充电耦合线圈双边lcc拓扑网络参数设计方法 | |
CN110912277B (zh) | 一种分数阶串联型电磁场双耦合无线电能传输系统 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |