CN111629934B - 载具内部系统及用于制造载具内部系统的方法 - Google Patents

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Abstract

公开了一种载具内部系统的实施例。在一或更多个实施例中，所述载具内部系统包括：基部，具有弯曲面；及玻璃基板。所述玻璃基板具有第一主要面、第二主要面、连接所述第一主要面及所述第二主要面的次要面、及在从0.05mm到2mm的范围中的厚度。所述第二主要面具有500mm或更大的第一曲率半径。在具有6.8kg的质量的冲击器用5.35m/s到6.69m/s的冲击速度冲击所述第一主要面时，所述冲击器的减速度为120g(克‑力)或更少。

Description

载具内部系统及用于制造载具内部系统的方法
技术领域
此申请案依据专利法主张于2017年9月13日所提出的第62/558,341号的美国临时申请案、于2017年12月1日所提出的第62/593,553号的美国临时申请案及于2018年5月16日所提出的第62/672,123号的美国临时申请案的优先权权益，所述美国临时申请案的整体内容以引用方式依附及并入本文中。
本公开案涉及包括玻璃的载具内部系统及用于形成所述载具内部系统的方法，且更详细来说是涉及包括冷成形或冷弯曲的覆盖玻璃且具有改良的冲击性能的载具内部系统及用于形成所述载具内部系统的方法。
背景技术
载具内部包括弯曲面且可在这类弯曲面中包含显示器及/或触控面板。用来形成这类弯曲面的材料一般受限于聚合物，所述聚合物不展现玻璃的耐久性及光学性能。因此，希望使用弯曲的玻璃基板，特别是在用作用于显示器及/或触控面板的盖子时。形成这类弯曲的玻璃基板的现有方法(例如热成形)具有包括高成本、光失真及表面印痕的缺点。此外，例如在用足以打破玻璃的力冲击玻璃(这可能产生可划破人类皮肤的玻璃碎片(shard))时，驾驶员及乘客的安全性也与现有的玻璃显示器有关系。因此，申请人意识到了载具内部系统的需要，所述载具内部系统可用性价比高的方式且在没有一般与玻璃热成形工艺相关联的问题的情况下并入弯曲的玻璃基板，且同时也具有通过工业标准安全性测试及法规的机械性能。
发明内容
本公开案的第一方面与一种载具内部系统相关。在一或更多个实施例中，所述载具内部系统包括：基部，具有弯曲面；及玻璃基板，设置在所述基部上。所述玻璃基板具有第一主要面、第二主要面、及连接所述第一主要面及所述第二主要面的次要面。依据一或更多个实施例，所述玻璃基板具有在从0.05mm到2mm的范围中的厚度，且所述第二主要面包括500mm或更大的第一曲率半径。依据所述载具内部系统的一或更多个实施例，在具有6.8kg的质量的冲击器用5.35m/s到6.69m/s的冲击速度冲击所述第一主要面时，所述冲击器的减速度为120g(克-力)或更少。所述冲击器的所述减速度在所述冲击的时间内的任何3ms的区间内不大于80g。在所述第一主要面与所述第二主要面之间所测量到的所述玻璃基板的最大厚度在一或更多个实施例中小于或等于1.5mm，且在某些实施例中为0.3mm到0.7mm。所述玻璃基板在一或更多个实施例中是化学强化玻璃，且防眩光涂料、防反射涂料及容易清洁的涂料中的至少一者设置在所述玻璃基板的第一主要面上。在一或更多个实施例中，载具内部系统包括：显示器，设置在弯曲面上，且所述显示器包括显示模块，所述显示模块附接到所述玻璃基板的所述第二主要面。所述载具内部系统包括：粘合剂，将所述玻璃基板黏合到所述基部。在某些实施例中，所述玻璃基板包括为了改良边缘冲击性能而被强化的至少一个边缘区域。
本公开案的另一方面与制作载具内部系统的方法相关。在一或更多个实施例中，所述方法包括以下步骤：在低于玻璃基板的玻璃转化温度的温度下弯曲所述玻璃基板。在其他的实施例中，所述方法包括以下步骤：在高于所述玻璃基板的所述玻璃转化温度的温度下弯曲所述玻璃基板。某些实施例的方法更包括以下步骤：弯曲具有所述玻璃基板的基板。
本公开案的其他方面与包括基部及玻璃基板的载具内部系统、及设计这种载具内部系统的方法相关。依据一或更多个实施例，将所述载具内部系统设计为使得，在冷成形状态下，所述玻璃基板具有低于预定值的储存内部张力能量以供改良所述玻璃基板的易碎性。在低于所述储存内部张力能量的所述预定值的情况下，在所述玻璃基板破裂之后，检视者仍然可阅读所述载具内部系统中的显示器。
本公开案的另一方面与一种载具内部系统相关，所述载具内部系统包括：基部，具有弯曲面；安装机构，用于将所述基部安装在载具中；及玻璃基板，具有第一主要面、第二主要面、连接所述第一主要面及所述第二主要面的次要面，其中所述第二主要面附接到所述基部且具有第一曲率半径。所述安装机构可包括安装架或夹。在一或更多个实施例中，在具有6.8kg的质量的冲击器用5.35m/s到6.69m/s的冲击速度冲击所述第一主要面时，所述冲击器的减速度为120g(克-力)或更少。依据一或更多个实施例，所述基部及所述玻璃基板结合起来具有第一刚性K1，且所述安装机构具有第二刚性K2，所述第二刚性K2将所述载具内部系统的侵入量限制在所需的最大侵入量位准。所述载具内部系统具有如以下等式所界定的系统刚性Ks：Ks＝(K1×K2)/(K1+K2)。依据一或更多个实施例，系统刚性Ks是在所述玻璃基板并不因为所述冲击器的所述冲击而破裂的范围中。
将在随后的详细说明中阐述额外的特征及优点，且本领域中的技术人员将通过所述说明容易理解所述特征及优点的一部分，或通过实行如本文中所述的实施例来认识所述特征及优点，所述实施例包括了随后的详细说明、请求项以及附图。
要了解的是，上述的概括说明及以下的详细说明两者仅为示例性的，且是要用来提供概观或架构以了解请求项的本质及特质。包括了附图以提供进一步的了解，且所述附图被并入及构成此说明书的一部分。所述绘图显示一或更多个实施例，且与本说明书一起用来解释各种实施例的原理及操作。
附图说明
图1是依据一或更多个实施例的具有载具内部系统的载具内部的透视图解；
图2是依据一或更多个实施例的载具内部系统的前平面图；
图3是依据一或更多个实施例的弯曲的玻璃基板的图解；
图4是图3的弯曲玻璃基板在所述弯曲玻璃基板被弯曲之前的侧视图解；
图5是依据一或更多个实施例的弯曲的玻璃基板的透视图；
图6是依据一或更多个实施例的层状结构的侧视图解；
图7A-7C是依据一或更多个实施例的用于显示单元的头模冲击测试的实验装置的透视图；
图8是依据一或更多个实施例的用于显示单元的头模冲击测试的替代实验装置的透视图；
图9是依据一个实施例的形成具有强化边缘的玻璃基板的过程的流程图；
图10是依据另一个实施例的形成具有强化边缘的玻璃基板的过程的流程图；
图11是依据另一个实施例的形成具有强化边缘的玻璃基板的过程的流程图；
图12是依据另一个实施例的形成具有强化边缘的玻璃基板的过程的流程图；
图13是依据另一个实施例的形成具有强化边缘的玻璃基板的过程的流程图；
图14是组件的玻璃基板的边缘上的HIT的横截面图，所述组件在冲击之后就破坏；
图15是依据本公开案的某些实施例的玻璃基板的边缘上的HIT的横截面图；
图16是在图15的组件的边缘上执行的HIT的实验装置的等角视图；
图17是实验装置的等角视图，所述实验装置用于在(a)组件的玻璃基板的中心及(b)组件的玻璃基板的边缘上执行落球测试；
图18是落球测试的实验结果的图表；
图19是依据一或更多个实施例的具有低摩擦涂料的基板的侧视图解；
图20是依据一个实施例的示出不同类型的玻璃基板中的断裂图案的相片；
图21是依据一或更多个实施例的示出头模冲击测试中所使用的两件衣服中的裂痕的相片；
图22A-22E是依据一或更多个实施例的载具内部组件的侧视图；
图23是依据一或更多个实施例的玻璃基板的离子交换分布的图表；
图24是依据一或更多个实施例的用于观察来自头模冲击测试的粒子射出的实验的图解、及这种实验的结果的表格及相片；
图25是载具内部显示器的不同视角的示例的图解；
图26A-26C是依据一或更多个实施例的示出已破裂的具有1000mm的曲率半径的玻璃基板的不同视角的相片；
图27A-27C是依据一或更多个实施例的示出已破裂的具有500mm的曲率半径的玻璃基板的不同视角的相片；
图28A-28C是依据一或更多个实施例的示出已破裂的具有250mm的曲率半径的玻璃基板的不同视角的相片；
图29是依据一或更多个实施例的一系列视图，示出由破裂的玻璃基板引起的潜在的可读性及撕裂伤风险；
图30A及30B示出依据一或更多个实施例的实验的摄影结果，所述结果示出不同的玻璃基板的破裂图案及撕裂伤可能性；
图31A及31B示出依据一或更多个实施例的实验的摄影结果，所述结果示出不同的玻璃基板的破裂图案及撕裂伤可能性；
图32A及32B示出依据一或更多个实施例的实验的摄影结果，所述结果示出不同的玻璃基板的破裂图案及撕裂伤可能性；
图33是依据一或更多个实施例的0.7mm厚的各种玻璃基板的储存能量值的表格；
图34是依据一或更多个实施例的0.55mm厚的各种玻璃基板的储存能量值的表格；
图35是依据一或更多个实施例的0.4mm厚的各种玻璃基板的储存能量值的表格；
图36是依据一或更多个实施例的0.7mm厚的各种玻璃基板的平方应力积分的表格；
图37是依据一或更多个实施例的0.55mm厚的各种玻璃基板的平方应力积分的表格；
图38是依据一或更多个实施例的0.4mm厚的各种玻璃基板的平方应力积分的表格；
图39是依据一或更多个实施例的玻璃基板的储存的张力能量及平方应力积分的示例计算；
图40是依据一或更多个实施例的用于载具内部组件的实验装置的侧图解；
图41是依据一或更多个实施例的示意图，示出载具内部组件的刚性；
图42是依据一或更多个实施例的来自头模冲击测试的数据的图形表示；
图43是依据一或更多个实施例的载具内部组件的不同刚性值之间的关系的图形表示；
图44是依据一或更多个实施例的载具内部组件的不同刚性值之间的关系的另一图形表示；
图45是依据一或更多个实施例的载具内部组件的较佳刚性范围的图形表示；
图46是依据一或更多个实施例的设计载具内部组件的方法的流程图；
图47A-47D示出依据一或更多个实施例的在头模冲击测试期间来自撕裂伤实验的相片及所得数据。
具体实施方式
现将详细参照各种实施例，所述实施例的示例显示在附图中。一般来说，载具内部系统可包括被设计为是透明的各种不同的弯曲面(例如弯曲显示面)，且本公开案提供了用于从玻璃材料形成这些弯曲面的制品及方法。从玻璃材料形成弯曲载具表面相较于常见于载具内部中的典型弯曲塑料面板来说可提供许多优点。例如，相较于塑料覆盖材料来说，一般认为玻璃针对许多弯曲覆盖材料应用(例如显示器应用及触控屏幕应用)提供了增强的功能及用户体验。
虽然玻璃提供了这些好处，载具内部中的玻璃表面也应符合乘客安全性及容易使用的性能准则。例如，某些法规(例如ECE R 21及FMVSS201)需要载具内部通过头模冲击测试(HIT)。HIT涉及使载具内部组件(例如显示器)在某些特定条件下经受来自块体的冲击。所使用的块体是假人头模。HIT是要用来模拟驾驶员或乘客的头部对于载具内部组件的冲击的。通过测试的准则包括：头模的减速度的力不超过80g(克-力)超过3ms的时期，且头模的尖峰减速度小于120g。如在HIT的背景中所使用的，“减速度”指的是头模在头模被载具内部组件停止时的减速度。除了这些法规需求以外，在这些条件下使用玻璃时存在着额外的考虑。例如，让玻璃在经受来自HIT的冲击时保持是未受损及不破裂的可能是合乎需要的。在某些情况下，让玻璃破裂可能是可接受的，但破裂的玻璃应该减少造成真实人类头部上的撕裂伤的机会。在HIT中，可通过将头模包覆在表示人类皮肤的替代材料(例如织物、皮革或其他材料)中来模拟撕裂伤的可能性。如此，可基于替代材料中所形成的裂痕或孔洞来估算撕裂伤的可能性。因此，在玻璃破裂的情况下，通过控制玻璃如何破裂来减少撕裂伤的机会可能是合乎需要的。
据我们所知，在汽车内部应用中并未贩卖这种产品，在所述汽车内部应用中，扁平的玻璃在弯曲的状态(下文称为冷弯曲、冷成形的及/或冷弯曲的)下被固持在适当的位置。载具内部上的玻璃的目前情况已受限于扁平的玻璃或通过使用热成形过程来弯曲到非常大的弯曲半径(>1000mm)(这是有缺陷的)的玻璃。例如，钠钙玻璃可能由于HIT而破裂，且因此可能造成撕裂伤。塑料可能不破裂或撕裂，但容易刮伤且使显示器的质量降低。目前的弯曲玻璃制品一般是使用这些热成形过程来形成的，这些热成形过程是有缺陷的。例如，相对于本文中所论述的冷弯曲过程，热成形过程是大量耗能的且增加了形成弯曲玻璃组件的成本。此外，热成形过程一般使得玻璃涂层(例如防反射涂料)的涂敷明显更加困难。例如，不能在热成形过程之前将许多涂覆材料涂敷于扁平的玻璃材料块，因为涂覆材料一般将无法经受得住热成形过程的高温。进一步地，在热弯曲之后将涂覆材料涂敷于弯曲的玻璃基板的表面基本上较涂敷于扁平的玻璃基板更为困难。此外，申请人相信，通过避免热成形所需的额外高温加热步骤，通过本文中所论述的冷成形过程及系统生产的玻璃制品相较于通过热塑形过程类似地塑形的玻璃制品来说具有改良的光学性质及/或改良的表面性质。然而，本文中所论述的实施例的某些方面也可适用于热成形的玻璃。
本案的第一方面与一种载具内部系统相关。可将载具内部系统的各种实施例并入到载具(例如火车、汽车(例如车辆、卡车、巴士等等)、船只(艇、舰、潜水艇等等)及飞行器(例如无人机、飞机、喷射机、直升机等等))中。
图1显示包括载具内部系统100、200、300的三个不同实施例的示例性载具内部10。载具内部系统100包括具有包括弯曲的显示器130的弯曲面120的中心控制台基部110。载具内部系统200包括具有包括弯曲的显示器230的弯曲面220的仪表板基部210。仪表板基部210一般包括仪表面板215，所述仪表面板也可包括弯曲的显示器。载具内部系统300包括具有弯曲面320及弯曲的显示器330的仪表方向盘基部310。在一或更多个实施例中，载具内部系统可包括基部，所述基部是扶手、支柱、座椅靠背、地板、头枕、门面板或载具内部包括弯曲面的任何部分。
可将本文中所述的弯曲显示器的实施例可互换地使用在载具内部系统100、200及300中的各者中。进一步地，可将本文中所论述的弯曲玻璃制品用作用于本文中所论述的弯曲显示器实施例中的任一者(包括用于用在载具内部系统100、200及/或300中)的弯曲覆盖玻璃。
如图2中所示，在一或更多个实施例中，弯曲显示器130在玻璃基板140与显示模块150之间包括粘合剂或粘合层160。粘合剂可以是光学透明的。在某些实施例中，粘合剂被设置在玻璃基板140及/或显示模块150的一部分上。例如，玻璃基板可包括与界定内部部分的次要面相邻的周边，且粘合剂可被设置在所述周边的至少一部分上。可将粘合剂的厚度定制为确保显示模块150(且更详细来说是第二玻璃基板)与玻璃基板140之间的层合结构。例如，粘合剂可具有约1mm或更少的厚度。在某些实施例中，粘合剂具有在从约200μm到约500μm、从约225μm到约500μm、从约250μm到约500μm、从约275μm到约500μm、从约300μm到约500μm、从约325μm到约500μm、从约350μm到约500μm、从约375μm到约500μm、从约400μm到约500μm、从约200μm到约475μm、从约200μm到约450μm、从约200μm到约425μm、从约200μm到约400μm、从约200μm到约375μm、从约200μm到约350μm、从约200μm到约325μm、从约200μm到约300μm、或从约225μm到约275μm的范围中的厚度。
参照图4，玻璃基板150包括第一主要面152及与所述第一主要面相反的第二主要面154。次要面156连接第一主要面152及第二主要面154，其中玻璃基板150的厚度t被界定为第一主要面152与第二主要面154之间的距离。
如本文中所使用的，用语“冷弯曲的”、“冷弯曲”、“冷成形的”或“冷成形”指的是在小于玻璃的软化点的冷成形温度下弯曲玻璃基板(如本文中所述)。冷成形的玻璃基板的特征是第一主要面152与第二主要面154之间的不对称的表面压缩。在一或更多个实施例中，在冷成形过程或被冷成形之前，玻璃基板的第一主要面152及第二主要面154中的各别压缩应力是基本相等的。在玻璃基板是未强化的一或多个实施例中，第一主要面152及第二主要面154在冷成形之前不展现可察觉的压缩应力。在玻璃基板是强化过的一或多个实施例中(如本文中所述)，第一主要面152及第二主要面154在冷成形之前相对于彼此展现基本相等的压缩应力。在一或更多个实施例中，在冷成形之后，在弯曲之后具有凹面形状的表面上的压缩应力增加。换句话说，凹面上的压缩应力在冷成形之后比冷成形之前大。虽然不被现有理论束缚，但冷成形过程增加了被塑形为补偿在弯曲及/或成形操作期间所给予的张应力的玻璃基板的压缩应力。在一或更多个实施例中，冷成形过程使得凹面经历压缩应力，而在冷成形之后形成凸面形状的表面经历张应力。在冷成形之后由凸面所经历的张应力造成表面压缩应力的净减少，使得在冷成形之后的强化玻璃片的凸面中的压缩应力小于在玻璃片是扁平的时候的相同表面上的压缩应力。
在利用强化玻璃基板时，第一主要面(152)及第二主要面(154)已经处于压缩应力之下，且因此在不冒着断裂的风险的情况下，第一主要面可在弯曲期间经历更大的张应力。这允许强化玻璃基板符合弯曲更厉害的表面。
如图5中所示，玻璃基板400可包括要显示显像的一或更多个区域410。此外，可在玻璃基板的多个区域中及在多个方向上弯曲依据某些实施例的玻璃基板(即可围绕可以是平行的或可以是不平行的不同轴弯曲玻璃基板)。因此，可能的实施例的形状及形式并不限于本文中所示的示例。这是可与本文中所论述的多个实施例一同使用的弯曲覆盖玻璃基板的示例。这些实施例的玻璃基板400可具有复杂的、柔性的表面，且可具有一或更多个扁平的、锥形的、圆柱形的表面，且可在用户接口表面上具有功能涂料(像是防眩光、及/或防反射、及容易清洁的涂料)。玻璃基板也可具有用于装饰的涂料(像是黑色墨水、具有一种色彩及/或多种色彩的彩色墨水，可使用所述墨水来形成图案及影像)。
图6示出依据一或更多个实施例的载具内部系统的层合结构420的横截面图。层合结构包括玻璃基板422、额外的基板或支撑面426、及设置在玻璃基板422与支撑面426之间的粘合剂。虽然层合结构420在图6中被示为呈现扁平配置，但应了解到，层合结构420的区域可以是弯曲的。在这种情况下，玻璃基板422的曲率半径可与支撑面426的曲率半径对应。在某些情况下，玻璃基板422的曲率半径是在支撑面的曲率半径的约10％或更少之内。
参照图7A-7C，示出了头模冲击测试(HIT)的设备及配置的示例。这种设备用于测试本文中所论述的实施例的示例。如图7A-7C中所示，可使用头模428来测试扁平面430、凹面432或凸面434。图8示出HIT设备及设置的放大图。在图8中，头模被包覆在织物材料436中，所述织物材料用来测试玻璃基板在人类皮肤中造成撕裂伤的可能性。
HIT中所使用的玻璃基板的一个弱点是边缘冲击性能。边缘冲击性能指的是载具内部组件在覆盖玻璃的边缘被头模击中时通过HIT的能力。至少部分地由于在形成边缘的切割及研磨过程期间所产生的瑕疵，典型的覆盖玻璃的边缘相较于表面来说先天具有较低的强度。因此，用于载具内部中的玻璃材料的现有边缘处理方法不能够提供充分的边缘强度。为了减轻由边缘性能引起的这种安全性考虑，通常是保护或隐藏边缘。然而，这限制了引入时髦的设计(像是无边框覆盖玻璃显示器(或是具有最小限度的边框))。尽管有玻璃边缘性能的这些挑战，法规及载具制造仍要求安全性能。如本公开案中的其他处论述的，相关的安全性法规包括由美国运输部的国道交通安全局所发布的联邦机动载具安全性标准(FMVSS)201，及联合国的ECE-R21。FMVSS201及ECE R21法规描述了失事事件期间的汽车内部组件的需求。根据这些法规：“头部冲击区域内的点被15磅、6.5英寸直径的头模用每小时15英里的速度冲击。头模的减速度不应连续超过80g大于3毫秒(ms)。”
除了由规管机构所采用的安全性法规以外，载具及载具组件的设计师及制造商也可能有额外的设计规格或测试。例如，这些测试可包括玻璃边缘上的落球测试以模拟局部冲击。并且，相关的设计规格可包括以下来自汽车公司的需求：覆盖透镜在冲击事件期间不断裂，但在断裂(即灾难性破坏)的情况下，不产生可能伤害载具乘员的大型碎片。
改良的HIT及边缘冲击性能的重要度已经增长且将随着消费者对于更多及更大的载具内显示器及玻璃表面的需求继续增长。在自动载具出现的情况下，这种需求可能甚至增长得更大，因为乘客将在运输期间寻求通往外面世界的交互式表面及连接。此外，在显示器中已经存在着具有更薄的边框或根本没有边框的趋势，而导致暴露的玻璃边缘。尽管如此，这些挑战的现有的解决方案仍是不充足的。例如，涂敷到覆盖玻璃的固位膜(例如防碎片膜)被用来在破裂期间将玻璃的粒子保持在一起。然而，这种膜在边缘冲击测试期间具有减少的效果。这种现象的部分理由是，并未跨玻璃边缘的厚度提供固位膜。因此，仍然存在着用于改良边缘冲击性能的系统、方法及材料的需要。因此，在本文中所论述的一或更多个实施例中，论述了生产具有改良的边缘冲击性能的载具内部系统的方法。本文中所论述的系统及方法与用于载具内部应用的弯曲或扁平的覆盖玻璃内部及/或弯曲或扁平的显示组件相关。
在弯曲的玻璃基板的情况下，可较佳地围绕一个轴(圆柱式弯曲)或多个轴来冷弯曲玻璃，且通过粘合或黏合到基板来将所述玻璃保持成适当形状，且为了改良强度而如本文中所论述地处理所述玻璃的边缘。具有改良的边缘强度的这种弯曲的覆盖玻璃物品也可以是热成形的玻璃，其中为了改良强度而类似地处理边缘。
这些方法的实施例的示例示于图9中。依据此方法，提供玻璃片(S1)且将所述玻璃片切割成所需的尺寸(S2)。在这个步骤之后，用研磨工具研磨边缘。可从步骤S3a-S3c中所示的不同选项之中选择研磨的类型。在步骤S3a中，使用具有#400粒度的研磨工具。若选择步骤S3a，则过程接下来继续进行到步骤S5，步骤S5是玻璃片的离子交换过程。最后，可在步骤S6中涂敷边缘涂料。若选择步骤S3b，则具有粒度#400的研磨工具研磨边缘，且接着使用粒度#600或#800来使玻璃片经受额外的边缘研磨。在额外的研磨步骤之后，过程继续进行到步骤S5及S6。若选择步骤S3c，则使用具有粒度#400的研磨工具研磨边缘，且接着使用粒度#1000或#1500来使玻璃片经受额外的边缘研磨。在额外的研磨步骤之后，过程和之前一样地继续进行到步骤S5及S6。
图10及11示出了增强边缘性能的方法的额外实施例。在图10中，步骤S11-S13与图9中的步骤S1-S3对应。接着，使用粒度#1000或更细的粒度(例如#1500或#2000)来执行额外的研磨步骤。在步骤S14之后，使玻璃片经受湿式酸蚀刻(S15)，之后是进行离子交换过程(S16)。类似地，在图11中，步骤S21-S23与图9中的步骤S1-S3对应，而步骤S24与图10中的步骤S14对应。接下来，执行等离子体蚀刻步骤S25。最后，执行离子交换步骤S26。图10及11中的方法也可补充有具有如由图12及13中的步骤S37及S47所示的聚合物边缘涂料。图12及13的其他步骤分别与图10及11的步骤对应。在一或更多个实施例中，这些增强边缘冲击性能的方法可包括以下步骤：在覆盖玻璃/显示组件中使用刚性粘合剂。例如，这种粘合剂在固化之后可具有大于或等于300MPa、或大于或等于800MPa的杨氏模量。例如，可用HF、或HF加上H2SO4执行上文所论述的湿式酸蚀刻。
使用上述方法来形成以改良边缘冲击性能的载具内部系统在HIT期间经历较低的冲击力。因此，系统中所得的应力减少了。使用较刚性的粘合剂例如造成了玻璃或载具内部系统在与HIT的头模机械接触期间的较低的弯曲应力。
在某些实施例中，包括用高模量粘合剂来粘合到下层基板的覆盖玻璃的系统允许通过HIT且符合载具内部的其他载具安全性需求(例如制造商及其他法规的上文所论述的玻璃断裂安全性需求)。如本文中所使用的，“高模量”指的是高杨氏模量或较载具内部中的玻璃应用中所使用的常规模量为高的杨氏模量。如上文所论述的，这种粘合剂在固化之后可具有大于或等于300MPa、或大于或等于800MPa的杨氏模量。通过下文所论述的示例及实施例进一步界定了“高模量”的意义。若玻璃边缘上的冲击是一个问题(例如在覆盖玻璃的边缘未受边框或某些其他手段保护时)，则具有高模量粘合剂的这种系统是有用及有效的。在覆盖玻璃与基板之间使用高模量粘合剂相较于常规系统来说造成了更加改良的边缘冲击性能。例如，使用如本文中所述的高模量粘合剂可防止玻璃在HIT期间破裂同时符合3-ms的减速度小于80g的法规准则，在所述HIT中，冲击以45度角发生在玻璃的边缘上。相信，通过限制玻璃中的瑕玼的增长及传播的高模量粘合剂达成了出乎意料的良好结构。
图14是在具有常规粘合剂的常规玻璃-粘合剂-基板上用45度角执行的头模冲击测试(HIT)的侧视示意图。具体来说，玻璃500被粘合剂501黏合到基板502(例如铝板)。基板被安装在托座504上。头模506在冲击点508处冲击于玻璃500的边缘上。执行冲击使得头模506在冲击时的方向D相对于玻璃的面朝外的主要面来说是45度。图14示出在被头模506冲击的时间或就在被所述头模冲击之后的系统。如图所示，玻璃500在冲击下屈曲(509)，这导致玻璃800的边缘或主要面上的破坏。托座臂在冲击之前相对于头模506的角度θ是90度。低模量粘合材料可例如为VHB带子。与低模量VHB带子相比，本公开案的实施例使用高模量粘合剂或高模量环氧树脂。图16是来自与图14中的示意图对应的实验装置的相片。图16中的玻璃表面的尺寸是6英寸乘6英寸，而铝板的尺寸是6英寸乘8英寸。
相比之下，图15示出本公开案使用高模量粘合剂的实施例。图14的常规粘合剂501相较于粘合剂511来说具有相对低的模量。在图15中，安装在托座514上的玻璃510、高模量粘合剂511及基板512(例如铝板)是被在方向D上行进的头模516冲击的冲击点518，所述方向D相对于玻璃510的主要面来说是45度。然而，玻璃510并不如图14中地屈曲，且在没有玻璃断裂的情况下通过了HIT。
使用高模量粘合剂的系统示例
在使用高模量粘合剂的上述实施例的一个示例中，研发了具有有着1.1mm的厚度的覆盖玻璃的模块系统。所使用的覆盖玻璃是强化碱铝硅酸盐玻璃(例如来自康宁(Corning)公司的玻璃)。模块也包括了具有0.19英寸的厚度的铝板(Al 6061)。外壳组件包含由低碳钢(0.125英寸厚)制作的安装托座。玻璃表面的尺寸是6英寸乘6英寸，而铝板的尺寸是6英寸乘8英寸。将模块及外壳组件的刚性选择为使得在HIT期间的3-ms减速度小于80g。覆盖玻璃是使用具有1.55GPa的模量的高模量粘合剂(例如MasterbondEP21TDCHT-LO环氧树脂)来层合于铝板上的。对准覆盖玻璃的边缘与铝板的边缘齐平。这允许用45度的角度在玻璃边缘上执行头模冲击测试。执行测试为使得头部在测试期间冲击玻璃的边缘。结果指示，3-ms减速度、最大减速度及侵入量分别是46.3g、101.7g及45.7mm。并且，覆盖玻璃在测试期间并未断裂。虽然不希望被现有理论束缚，但相信，高模量结构性粘合剂急剧地限制了瑕疵的增长或传播，而造成出乎意料地良好的边缘冲击性能。此外，粘合剂帮助最小化玻璃的屈曲，藉此避免玻璃边缘或玻璃主要面上的破坏。
表格1概述了示例1-6的结构及实验结果，其中设置与图16中的上述设置对应。测试标准依据FMVSS201及ECE-R21。根据这些法规：“头部冲击区域内的点被15磅、6.5英寸直径的头模用每小时15英里的速度冲击。头模的减速度不应连续超过80g大于3毫秒(ms)。”
表格1：在玻璃边缘上以45度进行的头模冲击测试。
在表格1中，示例1(对比)使用具有标准边缘精加工(#400粒度)的玻璃，及使用3M VHB 4952(1.1mm厚)结构性粘合剂来将覆盖玻璃层合到0.19英寸的Al板。3-ms减速度、尖峰减速度及侵入量分别是45.1g、65.5g及49.5mm。覆盖玻璃在测试期间破裂了。
在示例2(对比)中，使用具有更细致的边缘精加工(#1500粒度)的玻璃，其中利用3M VHB 4952(1.1mm厚)结构性粘合剂来将覆盖玻璃层合到0.125英寸的Al板。3-ms减速度、尖峰减速度及侵入量分别是42.1g、49.5g及59.4mm。覆盖玻璃在测试期间破裂了。
在示例3(对比)中，使用具有更细致的边缘精加工(#400粒度)的玻璃，其中利用3M VHB 5909(0.3mm厚)结构性粘合剂来将覆盖玻璃层合到0.19英寸的Al板。3-ms减速度、尖峰减速度及侵入量分别是45.5g、90.8g及48.2mm。覆盖玻璃在测试期间破裂了。可将这个示例与示例1及2进行比较，且显示，粘合剂的厚度、或边缘精加工并非改良45度HIT性能的有效因素。
依据本公开案的一个实施例，示例4使用具有标准边缘精加工(#400粒度)的玻璃。具有0.3mm厚度的Masterbond EP21TDCHT-LO环氧树脂(1.55GPa)被用作结构性粘合剂来将覆盖玻璃层合到0.19英寸的Al板。3-ms减速度、尖峰减速度及侵入量分别是46.3g、101.7g及45.7mm。覆盖玻璃在测试期间并未破裂。示例示出了在使用高模量环氧粘合剂的情况下的改良性能。
依据本公开案的另一个实施例，示例5使用具有标准边缘精加工(#400粒度)的玻璃。具有0.3mm厚度的Masterbond EP21TDCHT-LO环氧树脂(1.55GPa)被用作结构性粘合剂来将覆盖玻璃层合到0.125英寸的Al板。3-ms减速度、尖峰减速度及侵入量分别是45.7g、67.3g及51.5mm。覆盖玻璃在测试期间并未破裂。示例展示了在使用高模量环氧粘合剂的情况下的性能改良。
示例6(发明)：本示例利用具有标准边缘精加工(#400粒度)的玻璃。具有5mm的宽度的3M VHB 5909(0.3mm厚)被涂敷在玻璃的边缘上。其余部分利用具有0.3mm厚度的Masterbond EP21TDCHT-LO环氧树脂(1.55GPa)。接着将具有双粘合剂的玻璃层合到0.19英寸的Al板上。3-ms减速度、尖峰减速度及侵入量分别是43.0g、95.3g及47.8mm。覆盖玻璃在测试期间并未破裂。示例展示了在使用高模量环氧粘合剂的情况下的性能改良，且同时暗示，玻璃的边缘相较于环氧树脂来说也许较不是性能改良的因素。虽然不希望被现有理论束缚，但使用高模量环氧树脂避免了玻璃的屈曲，且藉此避免了玻璃的边缘或主要面上的破裂。
图17示出用于(a)扁平组件及(b)相对于落球方向用45度角布置的组件上的落球测试的实验装置。具体来说，在图17(a)中，组件520由玻璃-粘合剂-基板结构(例如图14中所示的玻璃-粘合剂-基板结构)组成。即使在球522从点524掉落之后，组件520的玻璃也不破坏。然而，在球如图17(b)中所示地用45度角击中玻璃的边缘时，玻璃破坏了，而说明了边缘冲击的挑战。图18示出了在使用不同边缘精加工及结构性粘合剂的情况下在玻璃的中心及边缘上执行的落球测试(即在边缘测试中，玻璃的主要面相对于球的掉落方向是45度)的实验结果。示例7表示表面冲击的基准情况。示例8表示在使用标准边缘精加工(400粒度)及玻璃与基部基板之间的VHB结构带的情况下用45度进行边缘冲击的基准情况。示例9及10具有与示例8的条件类似的条件，但使用不同的边缘精加工。示例11与示例8类似，其中差异是，是利用高模量环氧粘合剂而不是VHB带子。
图19示出可依据本文中所公开的一或更多个实施例使用的玻璃基板。玻璃基板422在面向乘客或使用者的表面上具有低摩擦力涂料438。在一个实施例中，图19中所示的玻璃基板422可例如是具有小于1mm的厚度、大于700MPa的压缩应力及约40μm的压缩深度的强化玻璃。玻璃基板422可具有被设计为具有较未涂覆的玻璃基板为低的摩擦系数的一或更多种涂料438(举例来说，例如防反射、防眩光及容易清洁的涂料)。低摩擦力涂料438可减少乘客从与玻璃基板422进行的冲击所导致的创伤。这是通过减少由玻璃基板的表面上的摩擦所造成的减速力来完成的。
此外，因为玻璃基板422可能破裂，实施例包括了用来减少撕裂人类皮肤的机会的特征。可例如通过设计玻璃基板422的残余应力分布来确保，若玻璃基板422由于高挠曲应力而破裂，则玻璃断裂成较不易造成撕裂伤的小的或细的粒子，来完成这种减少的撕裂伤可能性。可从图20中退火玻璃440及化学强化玻璃442的破裂图案的比较看到这样的示例。化学强化玻璃的较细的断裂图案造成较细的玻璃粒子，所述较细的玻璃粒子较不可能造成撕裂伤。图21示出用来覆盖HIT中的头模的分别用于退火玻璃440及化学强化玻璃442的覆盖物441、443。在此示例中，覆盖物441及443是麂皮。在覆盖物441、443后方的背光协助的情况下，相较于化学强化玻璃上所使用的覆盖物443来说，退火玻璃上所使用的覆盖物441具有更多及/或更大的裂痕及孔洞。因此，化学强化玻璃442较不可能一旦断裂就对乘客造成撕裂伤。
大致参照图22A-22E，示出了依据本文中所公开的实施例的各种载具内部系统的示例的横截面。这些系统包括永久附接到载具的机械框架或固定物1。安装架2用来将面向用户的载具内部组件(例如装饰的仪表组件或显示器)附接到载具的机械框架或固定物1。在这些示例中，安装架2附接到显示器外壳3及/或显示器堆叠4的背侧。显示器堆叠4可包括电子板、背光单元、光导板、漫射膜等等。在显示器堆叠4的前侧上，可存在例如液态光学透明树脂(LOCR)或光学透明粘合剂(OCA)膜5、触控面板6、额外的LOCR或OCA膜7、涂料8(可以是防碎片膜(详细来说是用于气隙设计)或用于无电面板效果或其他装饰的墨水)、覆盖玻璃9(可包括防眩光涂料、防反射(AR)涂料10及其他可能的涂料11)，图22A-22E也显示了载具内部系统的各种形状，例如扁平的组件(图22A)、凹面组件(图22B)、凸面组件(图22C)及S形弯曲的组件(图22D及22E)。
如上文所论述，实施例可包括涂料8，所述涂料可以是防碎片涂料。然而，在玻璃基板是被强化过的(例如如本文中所述的化学强化)某些实施例中，并不将防碎片膜附接到玻璃基板。已发现，即使没有防碎片膜，使用化学强化玻璃基板的实施例也可展现本文中所述的冲击抗性及改良的易碎性特性。因此，在一或更多个实施例中，覆盖玻璃9可基本上不含防碎片涂料或要用来在冲击之后或在断裂之后防止玻璃碎裂的其他涂料。
除了改良载具内部系统的安全性以外，一或更多个实施例的方面也可即使在显示器上的覆盖玻璃断裂之后也造成显示器的改良的可读性。通过允许驾驶员或乘客在覆盖玻璃意外断裂之后或万一在创伤性的载具意外之后的紧急情况中需要接触显示器时继续使用显示器，这样可以是有益的。在这些实施例中的一或更多者中，载具内部系统的覆盖玻璃使用一种玻璃基板，所述玻璃基板被冷成形成载具内部系统，使得冷弯曲被约束于圆柱形弯曲(包括S形弯曲)，其中弯曲半径在玻璃基板的凸面或凹面弯曲面中被约束在1000mm或更大。依据一或更多个实施例，可通过将由化学强化所造成的压缩应力(CS)及层深(DOL)调整于一定的易碎性、中心张力(CT)及/或储存的张力能量限值内，来完成较紧的弯曲(即小于1000mm的弯曲半径目标)。所得的载具内部系统可展现强化的断裂后安全性及可读性。
详细来说，可通过将标准的化学强化扁平玻璃基板的弯曲限度约束在一定的易碎性、CT或储存的张力能量限值内，来控制载具内部系统的断裂图案。此外，可通过将CS/DOL调整的化学强化扁平玻璃基板的弯曲限度约束在一定的易碎性、CT或储存的张力能量限值内，来控制载具内部系统的断裂图案。图23示出通过玻璃基板厚度的离子交换分布应力上的改变，其中离子交换分布应力上的改变是由玻璃弯曲引起的。图23的左侧是凸面及玻璃基板，而右侧是凹面。用于图23的玻璃基板厚0.7mm，其中CS为700MPa且DOL为46μm，且如图23中所示，所述玻璃基板被弯曲到250mm的曲率半径。原始分布应力在凸侧上开始是相对较低的，且接着增加到所得的分布应力，同时凹侧上的原始分布应力较所得的分布应力为高。0MPa处的下虚线示出分布应力从压缩切换成拉伸之处，而上虚线标示了最大张力位准。
图24-37示出破裂的结果的示例。例如，图24示出用来依据各种弯曲半径测量从玻璃基板反弹回来的断片(fragment)的实验。如表格中可见的，断片的数量随着半径减少而增加，且存在着断片的直径也随着弯曲半径减少而增加的某种指示。图26A-28C示出从左侧(驾驶员侧)视角、中心视角及右侧(乘客侧)视角所见的各种半径的玻璃基板的可见性上的影响。可见，较扁平的曲线(即较大的半径)在破坏之后一般具有改良的可见性。
同样地，由较小的半径所造成的较复杂的破裂图案(如图29中所显示)可使得触控显示器更难以使用。在一个实验中测量了这种效果及撕裂伤风险，其结果示于图30A-32B中。图30A示出了0.4mm厚且具有685MPa的CS及38μm的DOL的玻璃基板的破裂图案。所述玻璃基板经受冷弯曲(除了一个基板以外)而造成1000mm、800mm、600mm、500mm及250mm的曲线半径。未示出扁平基板的曲线半径。在HIT中破裂之后，毛巾抵着破裂的表面擦拭以接触撕裂伤风险。具有较小曲线半径的基板上所使用的毛巾示出了较多的损伤，如图30B中所示。类似地，图31A示出了类似实验的结果，但其中玻璃基板厚0.55mm且具有707MPa的CS及39μm的DOL。玻璃基板被冷成形成与图30A中相同的曲率半径。再次地，较小半径的玻璃上所使用的毛巾示出了较多磨损及/或裂痕，如图31B中所示。最后，用0.7mm厚且具有719MPa的CS及40μm的DOL的玻璃基板重复了相同的实验。此实验的结果如图32A及32B中所示，其再次对于较小的半径示出了较复杂的断裂图案及较多的毛巾裂痕。
然而，对于给定的储存的内部张力能量目标，可将CS及DOL定制为安全达成较小的弯曲半径。例如，若储存的内部张力能量对于0.7mm的玻璃厚度是10.5J/m2、对于0.55mm的玻璃厚度是13J/m2且对于0.4mm的玻璃厚度是21J/m2，则这些能量可用来针对各个玻璃厚度调整CS及DOL以达成所需的弯曲半径。这种计算的结果的示例示于图33-35中。举另一个例子，对于给定的平方应力积分目标来说，可将CS及DOL定制为安全达成较小的弯曲半径。例如，若平方应力积分对于0.7mm的玻璃厚度是0.7MPa^2-m、对于0.55mm的玻璃厚度是0.7MPa^2-m且对于0.4mm的玻璃厚度是0.85MPa^2-m，则这些值可用来针对各个玻璃厚度调整CS及DOL以达成所需的弯曲半径。这种计算的结果的示例示于图36-38中。用于图32-38中所示的表格的计算示于图39中。详细来说，以下等式用于平方应力积分(1)及近似的储存张力能量(2)：
/>
在一或更多个实施例中，对于0.4、0.55及0.7mm厚的玻璃来说，上文所论述的最大的能量限值(即分别是21、13及10.5J/m2)及平方应力积分限值(即分别是0.85、0.7及0.7MPa^2-m)适用于载具内部系统。然而，这些仅是例子，且预期的是，可使用其他限值来针对各种玻璃基板的不同CS及DOL值决定合适的半径。上文所论述的限值的主要驱动因素是载具乘员的安全性。针对破裂粒子射出、破裂后可读性及破裂后撕裂伤风险研究了玻璃基板。在评估这三个准则之后建议限值以防止载具乘员的安全性风险。注意，此风险的驱动因素是玻璃内的储存能量的量，所述量是厚度、CS、DOL及弯曲半径的函数。因此，若可量化储存能量限值(能量或Kf^2)(如此处已示出的)，则可将所述限值用来变更各种厚度玻璃的CS及DOL以达成较紧的弯曲半径且仍然在粒子射出、可读性及撕裂伤的安全性限制内。
也可从将系统视为一个整体(其可包括玻璃、堆叠或层合结构，且在某些情况下可包括显示器)的角度但也从这些组件如何附接到载具的角度来趋近安全载具内部系统的设计。所有这些因素可一起决定系统整体在HIT中或在实际的车祸中如何表现。如上文所论述，在用于汽车内部的头模冲击测试中，产品上的头部冲击区域内的点被6.8kg、165mm直径的头模用6.68m/s的速度冲击。根据法规(FMVSS201)，头模的最大减速度不应超过80g 3ms或更高的期间。除了这些需求以外，通常需要覆盖玻璃在冲击事件期间不断裂。测试结果中的一个因素是系统的刚性，所述刚性包括个别组件的刚性及系统整体的刚性。因此，一或更多个实施例是针对决定前端为玻璃的载具内部系统或显示器的个别刚性及将系统附接到载具的安装硬件(例如安装架)的个别刚性。可使用这种方法来产生整体模块设计的设计指南，这可减少设计迭代及性能测试上的资源的浪费。
依据设计模块的这种方法的一或更多个实施例，针对前端为玻璃的模块或显示器及安装硬件、托座或夹具提供了设计窗口(design window)。在依据此分析方法来设计时，所得的产品将通过HIT。此外，所得的产品可在覆盖玻璃不断裂的情况下通过HIT。图40示出在头模将要冲击系统时来自HIT的头模的示意图。在此示例中，系统包括具有刚性K1的覆盖玻璃及显示器(或其他基板)及具有刚性K2的安装机构(例如夹具或弹簧)。K1及K2的组合造成系统的刚性(Ks)。图41是显示系统刚性Ks及个别刚性K1及K2的最佳区域的图解的示例。在这个示例中，“1”表示受可容纳的最大侵入量约束的下限。侵入量指的是系统可向后或在安装硬件的方向上移动的量。在这个示例中，将最大侵入量视为2英寸，但取决于载具设计可更多或更少。“2”表示受玻璃断裂风险所限的Ks上限。“3”表示HIT标准所需求的最大加速度(或减速度)。阴影区域表示设计的适当刚性范围。虽然真实的载具内部系统可以是复杂的且包括许多组件，但这是一个简化的分析模型，在所述模型中，将显示器或基板及覆盖玻璃视作具有刚性K1的一个组件(模块)，而支撑结构(安装架、夹具)具有刚性K2。接着将系统刚性界定为Ks＝(K1 x K2)/(K1+K2)。依据某些实施例，可延伸这个方法背后的原理以适应载具内部系统中更复杂的布置。
举个上述方法的例子，考虑图42，所述图示出为用毫秒表示的时间的函数的减速度及侵入量(偏转)。在这个示例中，3-ms减速度、最大减速度及侵入量分别是63.3g、66g及52.4mm。接着从实验数据计算系统刚性Ks。基于最大侵入量值，需要Ks大于特定数字：在这个示例中是120kN/m。让系统刚性(Ks)符合这个需求的模块刚性(K1)与安装架刚性(K2)之间的关联性示于图43中(线1)。图43中的线上方的K1及K2的任何组合提供了小于50.8mm的系统侵入量值。
现在考虑模块中的覆盖玻璃不断裂的额外限制。一般来说，在一个组件的储存应变能量较其临界能量为高时，则组件将断裂。覆盖玻璃的储存应变能量(E)是由以下等式计算的：
E＝F2/(2x K)；所以E(K1)＝能量总x K2/(K1+K2)＝152x K2/(K1+K2)；
E(K1)<Ec(k1)；所以K1>(152/能量(K1断裂)-1)x K2
这种关联性由图44中的红线(线2)所表示。在K1及K2具有红线上方的值时，将没有覆盖玻璃断裂。
第三限制是，最大减速度不大于120g。因此，
能量总＝F2 最大/(2x Ks)＝152J；
减速度最大<120g；
Ks<(120x g x质量)2/(2x 152)＝210.35Kn/m(不包括面板质量)
Ks<(120x g x质量)2/(2x 152)＝280.47Kn/m(面板质量等于1.0kg)
为了符合第三限制，图45中针对面板质量＝0或面板质量＝1kg绘制了K1及K2关联性。一般来说，面板质量是在0与1kg之间，所以预期K1及K2关联性保持在图45中的虚线(线3)下方以符合第三限制。
结合所有三个限制，图45中的阴影(划有斜线)区域强调了模块刚性(K1)及安装架刚性(K2)的可接受范围。可将类似的方法用于其他的产品设计。一般来说，这种方法在初始的产品设计迭代中可以是非常有用的。
图46是一个流程图，示出上述用来将模块组件设计为符合HIT需求的方法。步骤包括：通过限制模块偏转来测试安装架以找到K2。可接着将K2输入到示出图45中的目标区域的图表中。下个步骤是从图45计算模块刚性K1。可通过限制安装架偏转来测试模块刚性K1。在这种情况下，可在图45的目标区域中调整安装架刚性。也可运行确认测试以确认通过这种方法所获得的结果。
本文中所呈现的一或更多个实施例的另一方面是一种被设计为通过HIT的载具内部系统。这种载具内部系统可用于仪表板、仪器面板、驾驶舱、中心仪器群集、抬头显示器(HUD)、后座娱乐系统(RSE)及汽车或载具内部中的其他相关表面。系统包括3D冷成形的玻璃及外壳组件。在一或更多个实施例中，覆盖玻璃可以是碱铝硅酸盐玻璃成分，所述成分已被化学离子交换成达成大于700MPa的压缩应力及大于35μm的层深。覆盖玻璃被冷弯曲到约100mm的半径且被整合到外壳组件中以形成通过针对汽车内部的所有所需的安全性测试的冷成形模块。
头模冲击测试示例
下文是用于说明用途的示例。图7A-7C示出针对扁平、凸面及凹面情况的HIT中的这种模块的试样的设置。在试样上执行测试以评估汽车内部中的康宁公司玻璃的安全性。玻璃试样的尺寸是3.1英寸x 6.7英寸x0.027英寸(0.7mm)。使用VHB结构带(3MVHB 4952)将玻璃试样附接到板子(Acetal Delrin或铝6061)。板子表示代用显示模块，而板子的刚性是通过改变板子的厚度来变化的。各个情况的板子的刚性提供在表格2中。具有玻璃的基部板被附接到能量吸收安装架(C形夹)(材料SS304)。安装架被附接到如图1中所示的板子的较短侧中的各者。再次地，安装架的刚性是通过改变所述安装架的厚度来变化的且被提供在表格2中。具有板子及层合覆盖玻璃的C形夹表示载具内部中的模块组件。代用组件(C形夹、板子及层合玻璃)接着被安装在HIT设备上，使得冲击的角度与玻璃表面正交(90度)。针对各个实验，记录了实时的减速度数据及高速视频。报告了3-ms减速度、尖峰减速度及侵入量。侵入量(或偏转)是通过将减速度-时间数据积分两次来计算的(第一次积分提供速度-时间，而第二次积分提供侵入量-时间)。/>
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表格2：针对一系列刚性的安装夹及模块的头模冲击测试结果。使用VHB带(3M VHB4952)将玻璃(厚度0.7mm)层合在模块上。
示例1-9：头模冲击测试是使用一系列刚性的Delrin板(显示模块)及安装架来执行的。显示模块的刚性在58kN/m到1070kN/m的范围中变化。安装架刚性在63kN/m到864kN/m的范围中变化。这个范围中的若干组合的数据(3-ms减速度、尖峰减速度及侵入量)显示在表格2中。对于最具刚性的安装架(0.19英寸的C形夹是864kN/m)来说，3-ms减速度较80g为高。尖峰减速度符合小于120g的规格。侵入量是在34及46mm之间。从而，这些配置是在头模冲击测试中的操作窗之外的。对于实验中的任一者，玻璃(0.7mm)并不断裂。
对于中等刚性的安装架(0.12英寸的C形夹是258kN/m)来说，3-ms减速度是在51g到73g的范围中且低于80g的规格。所述情况中的各者的尖峰减速度小于120g的规格。此外，侵入量是在44mm到54mm之间。从而，这些配置是在头模冲击测试的操作窗之内的。对于实验中的任一者，玻璃并不断裂。
对于低刚性的安装架(0.08英寸的C形夹是63kN/m)来说，3-ms减速度是在21g到33g的范围中且低于80g的规格。所述情况中的各者的尖峰减速度小于120g的规格。此外，侵入量是在131mm到139mm之间。虽然这些配置是在头模冲击测试的操作窗之内，但侵入量值是高的。对于实验中的任一者，玻璃并不断裂。
示例1-9也示出，安装架刚性影响了3-ms减速度，而板子(显示模块)的刚性影响了尖峰减速度。
示例10-12：这些示例将铝6061板用作显示模块的代用品而不是利用Delrin板。0.12英寸厚的铝板具有128kN/m的刚性，所述刚性与0.25英寸的Delrin板(刚性为134kN/m)类似。安装架刚性被固定在258kN/m(0.12英寸的C形夹)。针对这些实验中的各者所利用的是0.7mm厚的玻璃。对于扁平板配置(示例10)来说，3-ms减速度、尖峰减速度及侵入量分别是63.9g、67.3g及50.9mm。这些值与示例#4中所获得的值类似。示例11及12使用与示例10类似的配置，但具有弯曲的配置(示例11为R100凹面，示例12为R200凸面)。对于这些示例中的各者来说，3-ms减速度及尖峰减速度分别是小于80g及小于120g的。对于R100凹面来说，侵入量是56.4mm，而对于R200凸面来说，侵入量是61.6mm。从而，所有这些配置是在头模冲击测试的操作窗之内的。对于实验中的任一者，/>玻璃并不断裂。
撕裂伤测试示例
图8示出针对撕裂伤测试的头模冲击测试设置。执行测试以评估康宁公司玻璃相较于离子交换钠钙玻璃(经受SLG-IOX)的安全性。玻璃试样尺寸是3.1英寸x 6.7英寸x 0.043英寸(1.1mm厚)。为了评估玻璃的撕裂伤特性，让玻璃破裂进行测试是重要的。因此，用SiC粒子磨损表面2以起动破裂。针对示例利用了两种不同的磨损条件(2psi-5秒及5psi-5秒)。利用125um E3显示液态光学透明粘合剂(LOCA)将玻璃试样附接到Acetal Delrin板(4.2英寸x 7.7英寸x 0.25英寸，刚性134kN/mm)。具有玻璃的AcetalDelrin板附接到能量吸收C形夹(材料SS304，刚性258kN/m)。相信具有Delrin板及层合覆盖玻璃的C形夹表示了载具内部中的模块组件。代用组件(C形夹、Delrin板及层合玻璃)接着安装在HIT设备上，使得冲击的角度是45度。头模(冲击器)被包覆在双层合成麂皮(来自McMaster的17英寸x 27英寸的PFA织物)中。针对各个实验记录了高速视频(图片)、减速度数据、测试之后的合成麂皮状况及测试之后的玻璃试样状况(图47A-47D)。表格3显示用于将图47A-47D中所示的麂皮片分级的“麂皮撕裂伤标度”(CLS)。
表格3：麂皮撕裂伤标度
比较性示例13，经受SLG-IOX(90粒度的SiC，2psi-5秒)：头模冲击测试是使用上述的设置来执行的。3-ms减速度、最大减速度及侵入量分别是43.7g、48.2g、77.3mm。覆盖玻璃在测试期间破裂了，且穿刺合成麂皮的外层(CLS1)。
示例14，Gorilla玻璃(90粒度的SiC，2psi-5秒)：头模冲击测试是使用上述的设置来执行的。3-ms减速度、最大减速度及侵入量分别是44.1g、46.0g、79.3mm。覆盖玻璃在测试期间并未破裂，且在合成麂皮的外层上仅观察到浅层的损伤(CLS 0)。
比较性示例15，经受SLG-IOX(90粒度的SiC，5psi-5秒)：头模冲击测试是使用上述的设置来执行的。3-ms减速度、最大减速度及侵入量分别是39.9g、44.7g、80.2mm。覆盖玻璃在测试期间破裂了，且穿刺合成麂皮的外层(CLS1)。
示例16，Gorilla玻璃(90粒度的SiC，5psi-5秒)：头模冲击测试是使用上述的设置来执行的。3-ms减速度、最大减速度及侵入量分别是39.7g、51.1g、81.2mm。相较于SLG-IOX来说，覆盖玻璃在测试期间破裂成非常小的碎片。从而，由于小的碎片，在合成麂皮的外层上仅观察到浅层的损伤(CLS 0)。
玻璃碎片示例
执行玻璃碎片测试以评估康宁公司具有不同厚度及粘合剂的玻璃的安全性。玻璃试样尺寸为3.1英寸x 6.7英寸，而厚度的范围为从1.1mm到0.4mm。注意，玻璃在头模冲击测试期间并未断裂。然而，为了研究灾难性事件期间的玻璃断裂的效果，使玻璃在测试期间破裂是重要的。利用150粒度的石榴石磨损(1kg的负载，1英寸的刮痕，执行1次)来在试样的表面B上引入11um深的瑕疵。利用125um E3显示液态光学透明粘合剂(LOCA)及3M VHB 4952结构性粘合剂将玻璃试样附接到Acetal Delrin板(4.2英寸x7.7英寸x 0.25英寸，刚性134kN/mm)。具有玻璃的Acetal Delrin板附接到能量吸收C形夹(材料SS304，刚性258kN/m)。相信具有Delrin板及层合覆盖玻璃的C形夹表示了载具内部中的模块组件。代用组件(C形夹、Delrin板及层合玻璃)接着安装在HIT设备上，使得冲击的角度是90度。针对各个实验，在测试之前及之后测量试样的重量。将差异(之前的重量减去之后的重量)计入HIT期间的玻璃碎片的损失，且被报告为百分比。
示例17-20，1.1mm到0.4mm的玻璃-E3显示LOCA(125um)：各个厚度的碎片量为16.4％(1.1mm)、7.3％(0.7mm)、2.9％(0.55mm)及0.7％(0.4mm)。示例显示了玻璃的厚度在碎片产生量上的效果。较低的厚度在灾难性破坏期间产生了较低量的玻璃碎片。
示例21-24，1.1mm到0.4mm的玻璃-3M VHB 4952(1.1mm)：各个厚度的碎片量为7.3％(1.1mm)、3.7％(0.7mm)、1.5％(0.55mm)及1.1％(0.4mm)。这些示例显示了玻璃的厚度在碎片产生量上的效果。较低的厚度在灾难性破坏期间产生了较低量的玻璃碎片。此外，可将这些示例与上述示例进行比较且显示粘合剂的固位本性的效果。相较于E3显示LOCA(较低的模量)来说，3M VHB具有较高的玻璃碎片固位作用(较高的模量)。上述实验仅是举例。
如本文中所使用的，用语“设置”包括使用本领域中的任何习知方法将材料涂覆、沉积及/或形成到表面上。所设置的材料可构成层，如本文中所界定的。如本文中所使用的，语句“设置在...上”包括了以下实例：将材料形成到表面上，使得材料与表面直接接触；且也包括以下实例：将材料形成于表面上，其中一或更多种中介材料在设置的材料与表面之间。中介材料可构成层，如本文中所界定的。用语“层”可包括单层或可包括一或更多个子层。这种子层可彼此直接接触。子层可由相同的材料或二或更多种不同材料所形成。在一或更多个替代性实施例中，这种子层可具有设置在所述子层之间的不同材料的中介层。在一或更多个实施例中，层可包括一或更多个邻接及不中断的层及/或一或更多个不连续及中断的层(即具有被形成为彼此相邻的不同材料的层)。可通过本领域中任何习知的方法来形成层或子层，包括离散沉积或连续的沉积过程。在一或更多个实施例中，可仅使用连续的沉积过程来形成层，或者，可仅使用离散的沉积过程来形成层。
在一或更多个实施例中，玻璃基板具有约为1.5mm或更小的厚度(t)。例如，厚度可以是在从约0.1mm到约1.5mm、从约0.15mm到约1.5mm、从约0.2mm到约1.5mm、从约0.25mm到约1.5mm、从约0.3mm到约1.5mm、从约0.35mm到约1.5mm、从约0.4mm到约1.5mm、从约0.45mm到约1.5mm、从约0.5mm到约1.5mm、从约0.55mm到约1.5mm、从约0.6mm到约1.5mm、从约0.65mm到约1.5mm、从约0.7mm到约1.5mm、从约0.1mm到约1.4mm、从约0.1mm到约1.3mm、从约0.1mm到约1.2mm、从约0.1mm到约1.1mm、从约0.1mm到约1.05mm、从约0.1mm到约1mm、从约0.1mm到约0.95mm、从约0.1mm到约0.9mm、从约0.1mm到约0.85mm、从约0.1mm到约0.8mm、从约0.1mm到约0.75mm、从约0.1mm到约0.7mm、从约0.1mm到约0.65mm、从约0.1mm到约0.6mm、从约0.1mm到约0.55mm、从约0.1mm到约0.5mm、从约0.1mm到约0.4mm或从约0.3mm到约0.7mm的范围中。
在一或更多个实施例中，玻璃基板具有在从约5cm到约250cm、从约10cm到约250cm、从约15cm到约250cm、从约20cm到约250cm、从约25cm到约250cm、从约30cm到约250cm、从约35cm到约250cm、从约40cm到约250cm、从约45cm到约250cm、从约50cm到约250cm、从约55cm到约250cm、从约60cm到约250cm、从约65cm到约250cm、从约70cm到约250cm、从约75cm到约250cm、从约80cm到约250cm、从约85cm到约250cm、从约90cm到约250cm、从约95cm到约250cm、从约100cm到约250cm、从约110cm到约250cm、从约120cm到约250cm、从约130cm到约250cm、从约140cm到约250cm、从约150cm到约250cm、从约5cm到约240cm、从约5cm到约230cm、从约5cm到约220cm、从约5cm到约210cm、从约5cm到约200cm、从约5cm到约190cm、从约5cm到约180cm、从约5cm到约170cm、从约5cm到约160cm、从约5cm到约150cm、从约5cm到约140cm、从约5cm到约130cm、从约5cm到约120cm、从约5cm到约110cm、从约5cm到约110cm、从约5cm到约100cm、从约5cm到约90cm、从约5cm到约80cm或从约5cm到约75cm的范围中的宽度(W)。
在一或更多个实施例中，玻璃基板具有在从约5cm到约250cm、从约10cm到约250cm、从约15cm到约250cm、从约20cm到约250cm、从约25cm到约250cm、从约30cm到约250cm、从约35cm到约250cm、从约40cm到约250cm、从约45cm到约250cm、从约50cm到约250cm、从约55cm到约250cm、从约60cm到约250cm、从约65cm到约250cm、从约70cm到约250cm、从约75cm到约250cm、从约80cm到约250cm、从约85cm到约250cm、从约90cm到约250cm、从约95cm到约250cm、从约100cm到约250cm、从约110cm到约250cm、从约120cm到约250cm、从约130cm到约250cm、从约140cm到约250cm、从约150cm到约250cm、从约5cm到约240cm、从约5cm到约230cm、从约5cm到约220cm、从约5cm到约210cm、从约5cm到约200cm、从约5cm到约190cm、从约5cm到约180cm、从约5cm到约170cm、从约5cm到约160cm、从约5cm到约150cm、从约5cm到约140cm、从约5cm到约130cm、从约5cm到约120cm、从约5cm到约110cm、从约5cm到约110cm、从约5cm到约100cm、从约5cm到约90cm、从约5cm到约80cm或从约5cm到约75cm的范围中的长度(L)。
在一或更多个实施例中，玻璃基板可以是强化过的。在一或更多个实施例中，玻璃基板可被强化为包括从表面延伸到一定压缩深度(DOC)的压缩应力。压缩应力区域被展现张应力的中心部分所平衡。在DOC处，应力从正(压缩)应力横越到负(张)应力。
在一或更多个实施例中，可通过利用制品的各部分之间的热膨胀系数的失配来产生压缩应力区域及展现张应力的中心区域，来机械强化玻璃基板。在某些实施例中，可通过将玻璃加热到超过玻璃转化点的温度且接着快速淬火来热强化玻璃基板。
在一或更多个实施例中，可通过离子交换来化学强化玻璃基板。在离子交换过程中，在玻璃基板的表面处或附近的离子被具有相同的价或氧化态的较大离子替换或与所述较大离子交换。在玻璃基板包括碱铝硅酸盐玻璃的那些实施例中，制品表层中的离子及较大的离子是单价的碱金属阳离子，例如Li+、Na+、K+、Rb+及Cs+。或者，可用碱金属阳离子以外的单价阳离子(例如Ag+等等)替换表层中的单价阳离子。在这种实施例中，被交换到玻璃基板中的单价离子(或阳离子)产生应力。
一般是通过将玻璃基板浸入在包含要与玻璃基板中的较小离子交换的较大离子的熔融盐浴(或二或更多种熔融盐浴)中来实现离子交换过程。应注意，也可利用含水盐浴。此外，浴的成分可包括多于一种的较大离子(例如Na+及K+)或单种的较大离子。本领域中的技术人员将理解到，离子交换过程的参数(包括但不限于浴的成分及温度、浸入时间、将玻璃基板浸入在盐浴(或多种浴)中的次数、多种盐浴的使用、例如退火、洗涤等等的额外步骤)一般是由玻璃基板的成分(包括制品的结构及存在的任何晶相)及通过强化所造成的玻璃基板的所需DOC及CS所决定的。示例性的熔融浴成分可包括较大的碱金属离子的硝酸盐、硫酸盐及氯化物。典型的硝酸盐包括KNO3、NaNO3、LiNO3、NaSO4及其组合。熔融盐浴的温度一般是在从约380℃最高到约450℃的范围中，而取决于玻璃基板厚度、浴温度及玻璃(或单价离子)扩散度，浸入时间的范围是从约15分钟最高到约100小时。然而，也可使用与上述的那些温度及浸入时间不同的温度及浸入时间。
在一或更多个实施例中，可将玻璃基板浸入在具有100％的NaNO3、100％的KNO3、或NaNO3及KNO3的组合的熔融盐浴中，所述熔融盐浴具有从约370℃到约480℃的温度。在某些实施例中，可将玻璃基板浸入在包括从约5％到约90％的KNO3及从约10％到约95％的NaNO3的熔融混合盐浴中。在一或更多个实施例中，可将玻璃基板在浸入在第一浴中之后浸入在第二浴中。第一及第二浴可具有彼此不同的成分及/或温度。第一及第二浴中的浸入时间可变化。例如，浸入在第一浴中的行为可较浸入在第二浴中的行为为久。
在一或更多个实施例中，可将玻璃基板浸入在具有小于约420℃的温度(例如约400℃或约380℃)的包括NaNO3及KNO3(例如49％/51％、50％/50％、51％/49％)的熔融混合盐浴中小于约5小时、或甚至约4小时或更短。
可定制离子交换条件以提供“尖峰”或增加玻璃基板的表面处或附近的应力分布的斜率。尖锋可造成较大的表面CS值。由于本文中所述的玻璃基板中所使用的玻璃成分的独一性质，可通过单种溶或多种浴来达成此尖锋，其中浴具有单种成分或混合成分。
在一或更多个实施例(其中多于一种单价离子被交换到玻璃基板中)中，可将不同的单价离子交换到玻璃基板内的不同深度(及在玻璃基板内在不同深度下产生不同幅度的应力)。应力产生离子的造成的相对深度可被决定且造成不同的应力分布特性。
CS是使用本领域中已知的那些工具来测量的，例如使用市售仪器(例如由OriharaIndustrial有限公司(日本)所制造的FSM-6000)通过表面应力计(FSM)来测量。表面应力测量依赖精确地测量应力光学系数(SOC)，所述应力光学系数与玻璃的双折射率相关。而SOC是通过本领域中习知的方法来测量的，例如纤维及四点弯曲法(两种方法皆被描述在标题为“Standard Test Method for Measurement of Glass Stress-Optical Coefficient”的ASTM标准C770-98(2013)中，所述文献的整体内容以引用方式并入本文中)以及体积圆柱法(bulk cylinder method)。如本文中所使用的，CS可以是“最大压缩应力”，其为在压缩应力层内测量到的最高压缩应力值。在某些实施例中，最大压缩应力定位在玻璃基板的表面处。在其他的实施例中，最大压缩应力可发生在表面下方的一定深度处，而给予了压缩分布“埋藏尖峰”的外观。
取决于强化的方法及条件，可通过FSM或通过散射光偏光镜(SCALP)(例如可从位于爱沙尼亚的塔林市的Glasstress有限公司取得的SCALP-04散射光偏光镜)来测量DOC。在玻璃基板是通过离子交换处理来化学强化的时候，取决于哪种离子被交换到玻璃基板中，可使用FSM或SCALP。若玻璃基板中的应力是通过将钾离子交换到玻璃基板中来产生的，则使用FSM来测量DOC。若应力是通过将钠离子交换到玻璃基板中来产生的，则使用SCALP来测量DOC。若玻璃基板中的应力是通过将钾及钠离子两者交换到玻璃中来产生的，则由SCALP测量DOC，因为相信钠的交换深度指示DOC而钾离子的交换深度指示压缩应力幅度上的改变(但不是从压缩到拉伸的应力上的改变)；这种玻璃基板中的钾离子的交换深度是由FSM测量的。中心张力或CT是最大张应力且是由SCALP测量的。
在一或更多个实施例中，可将玻璃基板强化为展现描述(如本文中所述的)玻璃基板的厚度t的一小部分的DOC。例如，在一或更多个实施例中，DOC可等于或大于约0.05t、等于或大于约0.1t、等于或大于约0.11t、等于或大于约0.12t、等于或大于约0.13t、等于或大于约0.14t、等于或大于约0.15t、等于或大于约0.16t、等于或大于约0.17t、等于或大于约0.18t、等于或大于约0.19t、等于或大于约0.2t、等于或大于约0.21t。在某些实施例中，DOC可以是在从约0.08t到约0.25t、从约0.09t到约0.25t、从约0.18t到约0.25t、从约0.11t到约0.25t、从约0.12t到约0.25t、从约0.13t到约0.25t、从约0.14t到约0.25t、从约0.15t到约0.25t、从约0.08t到约0.24t、从约0.08t到约0.23t、从约0.08t到约0.22t、从约0.08t到约0.21t、从约0.08t到约0.2t、从约0.08t到约0.19t、从约0.08t到约0.18t、从约0.08t到约0.17t、从约0.08t到约0.16t、或从约0.08t到约0.15t的范围中。在某些实例中，DOC可约为20μm或更小。在一或更多个实施例中，DOC可约为40μm或更大，例如从约40μm到约300μm、从约50μm到约300μm、从约60μm到约300μm、从约70μm到约300μm、从约80μm到约300μm、从约90μm到约300μm、从约100μm到约300μm、从约110μm到约300μm、从约120μm到约300μm、从约140μm到约300μm、从约150μm到约300μm、从约40μm到约290μm、从约40μm到约280μm、从约40μm到约260μm、从约40μm到约250μm、从约40μm到约240μm、从约40μm到约230μm、从约40μm到约220μm、从约40μm到约210μm、从约40μm到约200μm、从约40μm到约180μm、从约40μm到约160μm、从约40μm到约150μm、从约40μm到约140μm、从约40μm到约130μm、从约40μm到约120μm、从约40μm到约110μm、或从约40μm到约100μm。
在一或更多个实施例中，强化玻璃基板可具有约200MPa或更大、300MPa或更大、400MPa或更大、约500MPa或更大、约600MPa或更大、约700MPa或更大、约800MPa或更大、约900MPa或更大、约930MPa或更大、约1000MPa或更大、或约1050MPa或更大的CS(可在表面处或玻璃基板内的一定深度处找到所述CS)。
在一或更多个实施例中，强化玻璃基板可具有约20MPa或更大、约30MPa或更大、约40MPa或更大、约45MPa或更大、约50MPa或更大、约60MPa或更大、约70MPa或更大、约75MPa或更大、约80MPa或更大、或约85MPa或更大的最大张应力或中心张力(CT)。在某些实施例中，最大张应力或中心张力(CT)可以是在从约40MPa到约100MPa的范围中。
用于用在玻璃基板中的合适玻璃成分包括钠钙玻璃、铝硅酸盐玻璃、硼硅酸盐玻璃、硼铝硅酸盐玻璃、含碱的铝硅酸盐玻璃、含碱的硼硅酸盐玻璃、及含碱的硼铝硅酸盐玻璃。
除另有指定外，本文中所公开的玻璃成分是在氧化物的基础上用莫耳百分比(mol％)来描述的。
在一或更多个实施例中，玻璃成分可包括在从约66mol％到约80mol％、从约67mol％到约80mol％、从约68mol％到约80mol％、从约69mol％到约80mol％、从约70mol％到约80mol％、从约72mol％到约80mol％、从约65mol％到约78mol％、从约65mol％到约76mol％、从约65mol％到约75mol％、从约65mol％到约74mol％、从约65mol％到约72mol％或从约65mol％到约70mol％的范围及其间的所有范围及子范围中的量的SiO2。
在一或更多个实施例中，玻璃成分包括大于约4mol％或大于约5mol％的量的Al2O3。在一或更多个实施例中，玻璃成分包括在从大于约7mol％到约15mol％、从大于约7mol％到约14mol％、从约7mol％到约13mol％、从约4mol％到约12mol％、从约7mol％到约11mol％、从约8mol％到约15mol％,from 9mol％到约15mol％、从约9mol％到约15mol％、从约10mol％到约15mol％、从约11mol％到约15mol％或从约12mol％到约15mol％的范围及其间的所有范围及子范围中的Al2O3。在一或更多个实施例中，Al2O3的上限可约为14mol％、14.2mol％、14.4mol％、14.6mol％或14.8mol％。
在一或更多个实施例中，将玻璃制品被描述为铝硅酸盐玻璃制品或包括铝硅酸盐玻璃成分。在这种实施例中，玻璃成分或由其形成的制品包括SiO2及Al2O3且不是碱石灰硅酸盐玻璃。在这方面，玻璃成分或由其形成的制品包括约2mol％或更多、2.25mol％或更多、2.5mol％或更多、约2.75mol％或更多、约3mol％或更多的量的Al2O3。
在一或更多个实施例中，玻璃成分包括B2O3(例如约0.01mol％或更多)。在一或更多个实施例中，玻璃成分可包括在从约0mol％到约5mol％、从约0mol％到约4mol％、从约0mol％到约3mol％、从约0mol％到约2mol％、从约0mol％到约1mol％、从约0mol％到约0.5mol％、从约0.1mol％到约5mol％、从约0.1mol％到约4mol％、从约0.1mol％到约3mol％、从约0.1mol％到约2mol％、从约0.1mol％到约1mol％、从约0.1mol％到约0.5mol％的范围及其间的所有范围及子范围中的量的B2O3。在一或更多个实施例中，玻璃成分基本上不含B2O3。
如本文中所使用的，针对成分的组分的短语“基本上不含”意味着，在初始的期间并不主动或有意添加所述组分至成分，但所述组分可能呈现为小于约0.001mol％的量的杂质。
在一或更多个实施例中，玻璃成分可选地包括P2O5(例如约0.01mol％或更多)。在一或更多个实施例中，玻璃成分包括最高且包括2mol％、1.5mol％、1mol％或0.5mol％的非零量的P2O5。在一或更多个实施例中，玻璃成分基本上不含P2O5。
在一或更多个实施例中，玻璃成分可包括一定总量的R2O(其为例如Li2O、Na2O、K2O、Rb2O及Cs2O的碱金属氧化物的总量)，所述总量大于或等于约8mol％、大于或等于约10mol％、或大于或等于约12mol％。在某些实施例中，玻璃成分包括在从约8mol％到约20mol％、从约8mol％到约18mol％、从约8mol％到约16mol％、从约8mol％到约14mol％、从约8mol％到约12mol％、从约9mol％到约20mol％、从约10mol％到约20mol％、从约11mol％到约20mol％、从约12mol％到约20mol％、从约13mol％到约20mol％、从约10mol％到约14mol％或从11mol％到约13mol％的范围及其间的所有范围及子范围中的总量的R2O。在一或更多个实施例中，玻璃成分可基本上不含Rb2O、Cs2O、或Rb2O及Cs2O两者。在一或更多个实施例中，R2O可包括仅包括一定总量的Li2O、Na2O及K2O。在一或更多个实施例中，玻璃成分可包括选自Li2O、Na2O及K2O的至少一种碱金属氧化物，其中碱金属氧化物用大于约8mol％或更多的量存在。
在一或更多个实施例中，玻璃成分包括大于或等于约8mol％、大于或等于约10mol％或大于或等于约12mol％的量的Na2O。在一或更多个实施例中，成分包括在从约8mol％到约20mol％、从约8mol％到约18mol％、从约8mol％到约16mol％、从约8mol％到约14mol％、从约8mol％到约12mol％、从约9mol％到约20mol％、从约10mol％到约20mol％、从约11mol％到约20mol％、从约12mol％到约20mol％、从约13mol％到约20mol％、从约10mol％到约14mol％或从11mol％到约16mol％的范围及其间的所有范围及子范围中的Na2O。
在一或更多个实施例中，玻璃成分包括小于约4mol％的K2O、小于约3mol％的K2O或小于约1mol％的K2O。在某些情况中，玻璃成分可包括在从约0mol％到约4mol％、从约0mol％到约3.5mol％、从约0mol％到约3mol％、从约0mol％到约2.5mol％、从约0mol％到约2mol％、从约0mol％到约1.5mol％、从约0mol％到约1mol％、从约0mol％到约0.5mol％、从约0mol％到约0.2mol％、从约0mol％到约0.1mol％、从约0.5mol％到约4mol％、从约0.5mol％到约3.5mol％、从约0.5mol％到约3mol％、从约0.5mol％到约2.5mol％、从约0.5mol％到约2mol％、从约0.5mol％到约1.5mol％或从约0.5mol％到约1mol％的范围及其间的所有范围及子范围中的量的K2O。在一或更多个实施例中，玻璃成分可以基本上不含K2O。
在一或更多个实施例中，玻璃成分基本上不含Li2O。在一或更多个实施例中，成分中的Na2O的量可大于Li2O的量。在某些情况中，Na2O的量可大于Li2O及K2O组合量。在一或更多个替代性实施例中，成分中的Li2O的量可大于Na2O的量或Na2O及K2O的组合量。
在一或更多个实施例中，玻璃成分可包括在从约0mol％到约2mol％的范围中的总量的RO(其为例如CaO、MgO、BaO、ZnO及SrO的碱土金属氧化物的总量)。在某些实施例中，玻璃成分包括最高约2mol％的非零量的RO。在一或更多个实施例中，玻璃成分包括从约0mol％到约1.8mol％、从约0mol％到约1.6mol％、从约0mol％到约1.5mol％、从约0mol％到约1.4mol％、从约0mol％到约1.2mol％、从约0mol％到约1mol％、从约0mol％到约0.8mol％、从约0mol％到约0.5mol％及其间的所有范围及子范围的量的RO。
在一或更多个实施例中，玻璃成分包括小于约1mol％、小于约0.8mol％或小于约0.5mol％的量的CaO。在一或更多个实施例中，玻璃成分基本上不含CaO。
在某些实施例中，玻璃成分包括从约0mol％到约7mol％、从约0mol％到约6mol％、从约0mol％到约5mol％、从约0mol％到约4mol％、从约0.1mol％到约7mol％、从约0.1mol％到约6mol％、从约0.1mol％到约5mol％、从约0.1mol％到约4mol％、从约1mol％到约7mol％、从约2mol％到约6mol％或从约3mol％到约6mol％及其间的所有范围及子范围的量的MgO。
在一或更多个实施例中，玻璃成分包括等于或小于约0.2mol％、小于约0.18mol％、小于约0.16mol％、小于约0.15mol％、小于约0.14mol％、小于约0.12mol％的量的ZrO2。在一或更多个实施例中，玻璃成分包括在从约0.01mol％到约0.2mol％、从约0.01mol％到约0.18mol％、从约0.01mol％到约0.16mol％、从约0.01mol％到约0.15mol％、从约0.01mol％到约0.14mol％、从约0.01mol％到约0.12mol％、或从约0.01mol％到约0.10mol％、及其间的所有范围及子范围的范围中的ZrO2。
在一或更多个实施例中，玻璃成分包括等于或小于约0.2mol％、小于约0.18mol％、小于约0.16mol％、小于约0.15mol％、小于约0.14mol％、小于约0.12mol％的量的SnO2。在一或更多个实施例中，玻璃成分包括在从约0.01mol％到约0.2mol％、从约0.01mol％到约0.18mol％、从约0.01mol％到约0.16mol％、从约0.01mol％到约0.15mol％、从约0.01mol％到约0.14mol％、从约0.01mol％到约0.12mol％、或从约0.01mol％到约0.10mol％、及其间的所有范围及子范围的范围中的SnO2。
在一或更多个实施例中，玻璃成分可包括给予玻璃制品色彩或色泽的氧化物。在某些实施例中，玻璃成分包括在玻璃制品暴露于紫外线辐射时防止玻璃制品脱色的氧化物。这种氧化物的示例包括但不限于以下项目的氧化物：Ti、V、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Ce、W及Mo。
在一或更多个实施例中，玻璃成分包括被表示为Fe2O3的Fe，其中Fe用最高(且包括)约1mol％的量存在。在某些实施例中，玻璃成分基本上不含Fe。在一或更多个实施例中，玻璃成分包括等于或小于约0.2mol％、小于约0.18mol％、小于约0.16mol％、小于约0.15mol％、小于约0.14mol％、小于约0.12mol％的量的Fe2O3。在一或更多个实施例中，玻璃成分包括在从约0.01mol％到约0.2mol％、从约0.01mol％到约0.18mol％、从约0.01mol％到约0.16mol％、从约0.01mol％到约0.15mol％、从约0.01mol％到约0.14mol％、从约0.01mol％到约0.12mol％、或从约0.01mol％到约0.10mol％、及其间的所有范围及子范围的范围中的Fe2O3。
若玻璃成分包括TiO2，则TiO2可用约5mol％或更少、约2.5mol％或更少、约2mol％或更少、或约1mol％或更少的量存在。在一或更多个实施例中，玻璃成分可基本上不含TiO2。
示例性的玻璃成分包括在从约65mol％到约75mol％的范围中的量的SiO2、在从约8mol％到约14mol％的范围中的量的Al2O3、在从约12mol％到约17mol％的范围中的量的Na2O、在约0mol％到约0.2mol％的范围中的量的K2O、及在从约1.5mol％到约6mol％的范围中的量的MgO。视情况，可用本文中在其他情况下所公开的量来包括SnO2。
本公开案的方面(1)与一种载具内部系统相关，所述载具内部系统包括：基部，包括弯曲面；及玻璃基板，包括第一主要面、第二主要面、连接所述第一主要面及所述第二主要面的次要面、及在从0.05mm到2mm的范围中的厚度，其中所述第二主要面包括500mm或更大的第一曲率半径，其中，在具有6.8kg的质量的冲击器用5.35m/s到6.69m/s的冲击速度冲击所述第一主要面时，所述冲击器的减速度为120g(克-力)或更少。
方面(2)与方面(1)的载具内部系统相关，其中所述冲击器的所述减速度在冲击时间内的任何3ms的区间内不大于80g。
方面(3)与前述方面(1)或(2)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述显示器是触控面板显示器，且所述显示模块包括触控面板。
方面(4)与前述方面(1)-(3)中的任一者的载具内部系统相关，其中在所述第一主要面与所述第二主要面之间所测量到的所述玻璃基板的最大厚度小于或等于1.5mm。
方面(5)与前述方面(1)-(4)中的任一者的载具内部系统相关，其中在所述第一主要面与所述第二主要面之间所测量到的所述玻璃基板的所述最大厚度为0.3mm到0.7mm。
方面(6)与前述方面(1)-(5)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板包括化学强化玻璃。
方面(7)与前述方面(1)-(6)中的任一者的载具内部系统相关，其中防眩光涂料、防反射涂料及容易清洁的涂料中的至少一者被设置在所述玻璃基板的所述第一主要面上。
方面(8)与前述方面(1)-(7)中的任一者的载具内部系统相关，所述载具内部系统更包括：显示器，设置在所述弯曲面上，所述显示器包括显示模块，所述显示模块附接到所述玻璃基板的所述第二主要面。
方面(9)与前述方面(1)-(8)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板的至少一个边缘区域被强化以供改良边缘冲击性能。
方面(10)与方面(9)的载具内部系统相关，其中所述边缘区域包括磨过的边缘。
方面(11)与方面(10)的载具内部系统相关，其中所述磨过的边缘是通过具有较#400粒度为细的粒度尺寸的研磨工具来达成的。
方面(12)与方面(11)的载具内部系统相关，其中所述磨过的边缘是通过具有较#600粒度为细的粒度尺寸的研磨工具来达成的。
方面(13)与方面(11)或(12)的载具内部系统相关，其中所述磨过的边缘是通过用具有较#1000粒度为细的粒度尺寸的研磨工具进一步研磨来达成的。
方面(14)与方面(11)或(12)的载具内部系统相关，其中所述磨过的边缘是通过用具有较#1500粒度为细的粒度尺寸的研磨工具进一步研磨来达成的。
方面(15)与方面(10)-(14)中的任一者的载具内部系统相关，其中进一步通过离子交换来强化所述磨过的边缘。
方面(16)与方面(15)的载具内部系统相关，其中在所述离子交换之后将强化聚合物层形成于所述磨过的边缘上。
方面(17)与方面(10)-(14)中的任一者的载具内部系统相关，其中进一步通过用湿酸进行蚀刻以除去边缘损伤来强化所述磨过的边缘，且进一步通过离子交换来强化所述磨过的边缘。
方面(18)与方面(17)的载具内部系统相关，其中所述边缘更包括强化聚合层。
方面(19)与方面(10)-(14)中的任一者的载具内部系统相关，其中进一步通过用干蚀刻过程进行蚀刻来强化所述磨过的边缘，且进一步通过离子交换来强化所述磨过的边缘。
方面(20)与方面(19)的载具内部系统相关，其中所述边缘更包括强化聚合层。
方面(21)与前述方面(1)-(20)中的任一者的载具内部系统相关，所述载具内部系统更包括：粘合剂，将所述玻璃基板黏合到所述基部。
方面(22)与方面(21)的载具内部系统相关，其中所述粘合剂具有大于或等于300MPa的杨氏模量。
方面(23)与方面(22)的载具内部系统相关，其中所述粘合剂具有大于或等于800MPa的杨氏模量。
方面(24)与前述方面(1)-(23)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板在所述第一主要面被所述冲击器冲击时并不断裂或破裂。
方面(25)与前述方面(1)-(24)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述第一主要面具有大于700MPa的压缩应力且具有约40μm的层深(DOL)。
方面(26)与前述方面(1)-(25)中的任一者的载具内部系统相关，其中低摩擦涂料被设置在所述玻璃基板的所述第一主要面上。
方面(27)与方面(6)的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板的所述第一主要面及所述第二主要面基本上不含防碎片膜。
本公开案的方面(28)与一种制作如前述方面(1)-(27)中的任一者的载具内部系统的方法相关，所述方法包括以下步骤：在低于所述玻璃基板的玻璃转化温度的温度下弯曲所述玻璃基板。
方面(29)与方面(28)的方法相关，所述方法更包括以下步骤：弯曲具有所述玻璃基板的基板。
本公开案的方面(30)与一种制作根据方面(1)-(26)中的任一者所述的载具内部系统的方法相关，所述方法更包括以下步骤：在高于所述玻璃基板的所述玻璃转化温度的温度下弯曲所述玻璃基板。
本公开案的方面(31)与一种载具内部系统相关，所述载具内部系统包括：基部，包括弯曲面；玻璃基板，包括第一主要面、第二主要面、连接所述第一主要面及所述第二主要面的次要面、及在从0.05mm到2mm的范围中的厚度；及粘合层，在所述基部与所述玻璃基板之间，其中所述玻璃基板在低于所述玻璃基板的玻璃转化温度的温度下顺应所述基部的冷成形状态下，且通过所述粘合剂将所述第二主要面附接到所述基部，所述第二主要面具有与所述基部的所述弯曲面对应的第一曲率半径，及其中，在所述冷成形状态下，所述玻璃基板具有低于预定值的储存内部张力能量以供改良所述玻璃基板的易碎性。
方面(32)与方面(31)的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板具有在从0.4mm到1.1mm的范围中的厚度。
方面(33)与方面(32)的载具内部系统相关，其中所述化学强化玻璃基板具有在从0.4mm到0.7mm的范围中的厚度。
方面(34)与方面(31)-(33)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述第二主要面包括1000mm或更大的曲率半径。
方面(35)与方面(31)-(33)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述第二主要面包括小于1000mm的曲率半径。
方面(36)与方面(30)-(34)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述粘合剂是光学透明的粘合剂。
方面(37)与方面(30)-(35)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述基部在所述基部的至少一个区域中包括显示单元。
方面(38)与方面(30)-(36)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述第一主要面具有一定的压缩应力及层深(DOL)，使得所述储存内部张力能量低于所述预定值。
方面(39)与方面(37)的载具内部系统相关，其中所述储存内部张力能量在所述玻璃基板包括所述第一曲率半径的区域处低于所述预定值。
方面(40)与方面(36)-(38)中的任一者的载具内部系统相关，其中，在低于所述储存内部张力能量的所述预定值的情况下，在所述玻璃基板破裂之后，检视者仍然可阅读所述显示器。
方面(41)与方面(31)-(40)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板是化学强化过的。
方面(42)与方面(41)的载具内部系统相关，其中不将防碎片膜附接到所述玻璃基板。
本公开案的方面(43)与一种制作载具内部系统的方法相关，所述方法包括以下步骤：提供基部，所述基部包括具有第一曲率半径的表面；基于玻璃基板的厚度及所述玻璃基板的所需最小曲率半径，来化学强化所述玻璃基板以达成所需的离子交换分布；及弯曲所述玻璃基板以顺应所述基部的所述表面，其中所述弯曲步骤是在低于所述玻璃基板的玻璃转化温度的温度下执行的，且所述玻璃基板具有高于所述玻璃基板的所述所需的最小曲率半径的曲率半径，其中所述玻璃基板在弯曲之后具有低于预定能量的储存内部张力能量分布，所述预定能量是所述玻璃基板的所述厚度、所述玻璃基板的压缩应力、所述玻璃基板的层深及所述所需的最小曲率半径的函数，及其中在低于所述预定能量的情况下，所述玻璃基板具有改良的易碎性。
本公开案的方面(44)与一种载具内部系统相关，所述载具内部系统包括：基部，包括弯曲面；安装机构，用于将所述基部安装在载具中；玻璃基板，包括第一主要面、第二主要面、连接所述第一主要面及所述第二主要面的次要面，所述第二主要面被附接到所述基部且具有第一曲率半径，其中，在具有6.8kg的质量的冲击器用5.35m/s到6.69m/s的冲击速度冲击所述第一主要面时，所述冲击器的减速度为120g(克-力)或更少。
方面(45)与方面(44)的载具内部系统相关，其中所述安装机构包括安装架或夹。
方面(46)与方面(44)或(45)的载具内部系统相关，其中所述基部及所述玻璃基板结合在一起具有第一刚性K1。
方面(47)与方面(44)-(46)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述安装机构具有第二刚性K2，所述第二刚性K2将所述载具内部系统的侵入量限制在所需的最大侵入量位准。
方面(48)与方面(46)或(47)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述载具内部系统具有如以下等式所界定的系统刚性Ks：
Ks＝(K1×K2)/(K1+K2)。
方面(49)与方面(48)的载具内部系统相关，其中所述系统刚性Ks是在所述玻璃基板并不因为所述冲击器的所述冲击而破裂的范围中。
方面(50)与方面(44)的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板具有在从0.05mm到2mm的范围中的厚度。
方面(51)与方面(44)-(50)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述第二主要面包括500mm或更大的第一曲率半径。
方面(52)与方面(44)-(51)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述冲击器的所述减速度在冲击时间内的任何3ms的区间内不大于80g。
方面(53)与方面(44)-(52)中的任一者的载具内部系统相关，所述载具内部系统更包括：显示器，设置在所述弯曲面上，所述显示器包括显示模块，所述显示模块附接到所述玻璃基板的所述第二主要面。
方面(54)与方面(53)的载具内部系统相关，其中所述显示器是触控面板显示器。
方面(55)与方面(44)-(54)中的任一者的载具内部系统相关，其中在所述第一主要面与所述第二主要面之间所测量到的所述玻璃基板的最大厚度小于或等于1.5mm。
方面(56)与方面(44)-(55)中的任一者的载具内部系统相关，其中在所述第一主要面与所述第二主要面之间所测量到的所述玻璃基板的所述最大厚度为0.3mm到0.7mm。
方面(57)与方面(44)-(56)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板包括化学强化玻璃。
方面(58)与方面(57)的载具内部系统相关，其中所述第一主要面及所述第二主要面基本上不含防碎片膜。
方面(59)与方面(44)-(58)中的任一者的载具内部系统相关，其中防眩光涂料、防反射涂料及容易清洁的涂料中的至少一者设置在所述玻璃基板的所述第一主要面上。
方面(60)与方面(44)-(59)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述第一主要面具有大于700MPa的压缩应力且具有约40μm的DOL。
方面(61)与方面(44)-(60)中的任一者的载具内部系统相关，其中低摩擦涂料设置在所述玻璃基板的所述第一主要面上。
方面(62)与方面(1)-(27)中的任一者的载具内部系统相关，其中，在具有6.8kg的质量的所述冲击器冲击所述玻璃基板的边缘且同时所述冲击器相对于所述第一主要面或所述次要面用小于90°的角度且用5.35m/s到6.69m/s的冲击速度相对于所述玻璃基板而移动时，所述冲击器的所述减速度为120g(克-力)或更少。
方面(63)与方面(62)的载具内部系统相关，其中所述角度相对于所述第一主要面约为45°。
方面(64)与方面(62)或(63)的载具内部系统相关，其中冲击所述边缘的所述冲击器的所述减速度在冲击时间内的任何3ms的区间内不大于80g。
方面(65)与方面(62)-(64)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板的所述边缘包括所述第一主要面与所述次要面的交线。
方面(66)与方面(62)-(65)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板并不因为用所述角度冲击所述边缘的所述冲击器而断裂或破裂。
方面(67)与方面(62)-(66)中的任一者的载具内部系统相关，所述载具内部系统更包括：粘合剂，将所述玻璃基板粘合到所述基部，其中所述粘合剂是结构性粘合剂或环氧树脂。
方面(68)与方面(67)的载具内部系统相关，其中所述粘合剂具有相对高的杨氏模量。
方面(69)与方面(67)或(68)的载具内部系统相关，其中所述粘合剂具有大于或等于300MPa的杨氏模量。
方面(70)与方面(69)的载具内部系统相关，其中所述杨氏模量大于或等于800MPa。
方面(71)与方面(62)-(70)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板的所述边缘暴露于载具内部乘客环境。
方面(72)与方面(62)-(71)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板的所述次要面暴露于所述载具内部乘客环境。
方面(73)与方面(62)-(72)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述冲击器在用所述角度冲击所述边缘时的所述减速度在冲击时间内的任何3ms的区间内不大于80g。
方面(74)与方面(73)的载具内部系统相关，其中所述冲击器在用所述角度冲击所述边缘时的所述减速度在冲击时间内的任何3ms的区间内不大于50g。
方面(75)与方面(62)-(74)中的任一者的载具内部系统相关，其中所述冲击器在用所述角度冲击所述边缘时的尖峰减速度在冲击时间内不大于105g。
方面(76)与方面(75)的载具内部系统相关，其中所述冲击器在用所述角度冲击所述边缘时的尖峰减速度在冲击时间内不大于100g。
方面(77)与方面(76)的载具内部系统相关，其中所述冲击器在用所述角度冲击所述边缘时的尖峰减速度在冲击时间内不大于70g。
方面(78)与方面(64)-(77)中的任一者的载具内部系统相关，其中在用所述角度冲击所述边缘时侵入到所述载具内部系统后方的空间中的所述载具内部系统的侵入量不大于60mm。
方面(79)与方面(78)的载具内部系统相关，其中在用所述角度冲击所述边缘时侵入到所述载具内部系统后方的空间中的所述载具内部系统的侵入量不大于55mm。
方面(80)与方面(79)的载具内部系统相关，其中在用所述角度冲击所述边缘时侵入到所述载具内部系统后方的空间中的所述载具内部系统的侵入量不大于50mm。
方面(81)与方面(70)的载具内部系统相关，其中所述杨氏模量大于或等于1GPa。
方面(82)与方面(81)的载具内部系统相关，其中所述杨氏模量大于或等于1.5GPa。
方面(83)与方面(82)的载具内部系统相关，其中所述杨氏模量约为1.55GPa。
方面(84)与方面(1)-(27)及(62)-(83)中的任一者的载具内部系统相关，其中，在具有38.1mm的直径的222g块体从一定的掉落高度掉落到所述玻璃基板的边缘上且同时所述块体相对于所述第一主要面或所述次要面用小于90°的角度相对于所述玻璃基板移动时，在所述掉落高度小于或等于15cm时所述玻璃基板并不断裂或破裂。
方面(85)与方面(84)的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板在所述掉落高度小于或等于25cm时并不断裂或破裂。
方面(86)与方面(85)的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板在所述掉落高度小于或等于35cm时并不断裂或破裂。
方面(87)与方面(86)的载具内部系统相关，其中所述玻璃基板在所述掉落高度小于或等于45cm时并不断裂或破裂。
本领域中的技术人员将理解到，在不脱离本发明的精神或范围的情况下，可作出各种更改及变化。

Claims (81)

1.一种载具内部系统，包括：
基部，包括弯曲面；及
玻璃基板，包括第一主要面、第二主要面、连接所述第一主要面及所述第二主要面的次要面、及在从0.05mm到2mm的范围中的厚度，其中所述第二主要面包括500mm或更大的第一曲率半径，
其中，在具有6.8kg的质量的冲击器用5.35m/s到6.69m/s的冲击速度冲击所述第一主要面时，所述冲击器的减速度为120g(克-力)或更少，
其中，所述玻璃基板的至少一个边缘区域被强化以用于改善边缘冲击性能。
2.根据权利要求1所述的载具内部系统，其中所述冲击器的所述减速度在冲击时间内的任何3ms的区间内不大于80g。
3.根据权利要求1所述的载具内部系统，其中，在所述第一主要面和所述第二主要面之间测量的所述玻璃基板的最大厚度小于或等于1.5mm。
4.根据权利要求1所述的载具内部系统，其中，在所述第一主要面和第二主要面之间测量的所述玻璃基板的最大厚度为0.3mm至0.7mm。
5.根据权利要求1所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板包括化学强化玻璃。
6.根据权利要求1所述的载具内部系统，其中，在玻璃基板的所述第一主要面上设置防眩光涂层、防反射涂层和容易清洁涂层中的至少一个。
7.根据权利要求1所述的载具内部系统，还包括布置在所述弯曲表面上的显示器，所述显示器包括附接到所述玻璃基板的所述第二主要面的显示模块。
8.根据权利要求7所述的载具内部系统，其中，所述显示器是触控面板显示器，并且所述显示模块包括触控面板。
9.根据权利要求1所述的载具内部系统，其中，所述边缘区域包括研磨边缘。
10.根据权利要求9所述的载具内部系统，其中，所述研磨边缘通过具有比#400粒度或#600粒度更细的粒度的研磨工具来实现。
11.根据权利要求10所述的载具内部系统，其中，通过用粒度小于#1000粒度或#1500粒度的研磨工具进一步研磨来获得所述研磨边缘。
12.根据权利要求9所述的载具内部系统，其中，所述研磨边缘通过离子交换而进一步强化。
13.根据权利要求12所述的载具内部系统，其中，在所述离子交换之后，在所述研磨边缘上形成强化的聚合物层。
14.根据权利要求9所述的载具内部系统，其中，所述研磨边缘通过用湿酸进行蚀刻以去除边缘损伤而进一步强化，并且通过离子交换而进一步强化。
15.根据权利要求14所述的载具内部系统，其中，所述边缘还包括强化的聚合物层。
16.根据权利要求9所述的载具内部系统，其中，所述研磨边缘通过用干蚀刻过程进行蚀刻而进一步强化，并且通过离子交换而进一步强化。
17.根据权利要求16所述的载具内部系统，其中，所述边缘还包括强化的聚合物层。
18.根据权利要求1至8中任一项所述的载具内部系统，还包括将所述玻璃基板粘合到所述基部的粘合剂。
19.根据权利要求18所述的载具内部系统，其中，所述粘合剂的杨氏模量大于或等于300MPa。
20.根据权利要求19所述的载具内部系统，其中，所述粘合剂的杨氏模量大于或等于800MPa。
21.根据权利要求1至8中任一项所述的载具内部系统，其中，当所述第一主要面被所述冲击器冲击时，所述玻璃基板不断裂或破裂。
22.根据权利要求1至8中任一项所述的载具内部系统，其中，所述第一主要面具有大于700MPa的压缩应力，并且层深度(DOL)为大约40μm。
23.根据权利要求1至8中任一项所述的载具内部系统，其中，低摩擦涂层设置在所述玻璃基板的所述第一主要面上。
24.根据权利要求6所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板的所述第一主要面和所述第二主要面基本上没有防碎片膜。
25.根据权利要求1至8中任一项所述的载具内部系统，其中，在具有6.8kg的质量的所述冲击器冲击所述玻璃基板的边缘且同时所述冲击器相对于所述第一主要面或所述次要面用小于90°的角度且用5.35m/s到6.69m/s的冲击速度相对于所述玻璃基板而移动时，所述冲击器的所述减速度为120g(克-力)或更少。
26.根据权利要求25所述的载具内部系统，其中，所述角度相对于所述第一主要面为大约45°。
27.根据权利要求25所述的载具内部系统，其中，在冲击时间上的任何3ms间隔内，冲击所述边缘的冲击器的减速度不大于80g。
28.根据权利要求25所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板的边缘包括所述第一主要面和所述次要面的相交。
29.根据权利要求25所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板不会因冲击器以所述角度冲击边缘而断裂或破裂。
30.根据权利要求25所述的载具内部系统，还包括将所述玻璃基板粘合到所述基部的粘合剂，
其中粘合剂是结构粘合剂或环氧树脂。
31.根据权利要求30所述的载具内部系统，其中，所述粘合剂具有相对较高的杨氏模量。
32.根据权利要求30所述的载具内部系统，其中，所述粘合剂的杨氏模量大于或等于300MPa。
33.根据权利要求32所述的载具内部系统，其中，所述杨氏模量大于或等于800MPa。
34.根据权利要求25所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板的边缘暴露于车辆内部乘客环境。
35.根据权利要求25所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板的次要面暴露于车辆内部乘客环境。
36.根据权利要求25所述的载具内部系统，其中，在冲击时间内，在任何3ms间隔内，当以所述角度冲击所述边缘时，所述冲击器的减速度不大于80g。
37.根据权利要求36所述的载具内部系统，其中，当在一定的冲击时间内，以任何角度在3ms内以所述角度冲击边缘时，所述冲击器的减速度不大于50g。
38.根据权利要求25所述的载具内部系统，其中，当以所述角度冲击所述边缘时，所述冲击器的峰值减速度在冲击时间内不大于105g。
39.根据权利要求38所述的载具内部系统，其中，当以所述角度冲击所述边缘时，所述冲击器的峰值减速度在冲击时间内不大于100g。
40.根据权利要求39所述的载具内部系统，其中，当以所述角度冲击所述边缘时，所述冲击器的峰值减速度在冲击时间内不大于70g。
41.根据权利要求27所述的载具内部系统，其中，当以所述角度冲击所述边缘时，所述载具内部系统侵入到所述载具内部系统后面的空间中的侵入量不大于60mm。
42.根据权利要求41所述的载具内部系统，其中，当以所述角度冲击所述边缘时，所述载具内部系统向所述载具内部系统后面的空间的侵入量不大于55mm。
43.根据权利要求42所述的载具内部系统，其中，当以所述角度冲击所述边缘时，所述载具内部系统向所述载具内部系统后面的空间的侵入量不大于50mm。
44.根据权利要求33所述的载具内部系统，其中，所述杨氏模量大于或等于1GPa。
45.根据权利要求44所述的载具内部系统，其中，所述杨氏模量大于或等于1.5GPa。
46.根据权利要求45所述的载具内部系统，其中，所述杨氏模量为约1.55GPa。
47.根据权利要求1至8中任一项所述的载具内部系统，其中，在具有38.1mm的直径的222g块体从一定的掉落高度掉落到所述玻璃基板的边缘上且同时所述块体相对于所述第一主要面或所述次要面用小于90°的角度相对于所述玻璃基板移动时，在所述掉落高度小于或等于15cm时所述玻璃基板并不断裂或破裂。
48.根据权利要求47所述的载具内部系统，其中，当所述掉落高度小于或等于25cm时，所述玻璃基板不断裂或破裂。
49.根据权利要求48所述的载具内部系统，其中，当所述掉落高度小于或等于35cm时，所述玻璃基板不断裂或破裂。
50.根据权利要求49所述的载具内部系统，其中，当所述掉落高度小于或等于45cm时，所述玻璃基板不断裂或破裂。
51.一种载具内部系统，包括：
基部，其包括弯曲表面；以及
一种玻璃基板，其包括第一主要面，第二主要面，连接所述第一主要面和所述第二主要面的次要面，并且厚度在0.05mm至2mm的范围内；以及
基部和玻璃基板之间的粘合层，
其中，在低于所述玻璃基板的玻璃转化温度的温度下，玻璃基板处于冷成型状态并顺应所述基部，并且第二主要面通过粘合剂附接到所述基部，所述第二主要面具有对应于所述基部曲面的第一曲率半径，以及
其中，在冷成型状态下，玻璃基板具有低于预定值的储存内部张力能量，以改善玻璃基板的易碎性，
其中，所述玻璃基板的至少一个边缘区域被强化以用于改善边缘冲击性能。
52.根据权利要求51所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板的厚度在0.4mm至1.1mm的范围内。
53.根据权利要求51所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板的厚度在0.4mm至0.7mm的范围内。
54.根据权利要求51所述的载具内部系统，其中，所述第二主要面包括1000mm或更大的第一曲率半径。
55.根据权利要求51所述的载具内部系统，其中，所述第二主要面包括小于1000mm的第一曲率半径。
56.根据权利要求51所述的载具内部系统，其中，所述粘合剂是光学透明的粘合剂。
57.根据权利要求51所述的载具内部系统，其中，所述基部包括在所述基部的至少一个区域中的显示单元。
58.根据权利要求51至57中任一项所述的载具内部系统，其中，所述第一主要面具有压应力和层深度(DOL)，使得所存储的内部张力能量低于所述预定值。
59.根据权利要求58所述的载具内部系统，其中，在所述玻璃基板的包括所述第一曲率半径的区域处，所存储的内部张力能量低于所述预定值。
60.根据权利要求58所述的载具内部系统，还包括布置在所述弯曲表面上的显示器，并且其中，在所述存储的内部拉力的所述预定值以下，在所述玻璃基板破裂之后，所述显示器仍然被检视者阅读。
61.根据权利要求58所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板是化学强化的。
62.根据权利要求61所述的载具内部系统，其中，防碎片膜未附接到所述玻璃基板。
63.一种制造载具内部系统的方法，包括：
提供基部，所述基部包括具有第一曲率半径的表面；
化学强化玻璃基板以基于所述玻璃基板的厚度获得所需的离子交换分布和所述玻璃基板的最小期望曲率半径；以及
弯曲所述玻璃基板以使其顺应基部表面，其中在低于所述玻璃基板的玻璃转化温度的温度下执行所述弯曲，并且所述玻璃基板的曲率半径高于所述玻璃基板的最小期望曲率半径，
其中，所述玻璃基板在弯曲之后具有低于预定量的能量的所储存内部张力能量分布，所述预定量的能量是所述玻璃基板的所述厚度、所述玻璃基板的压应力、所述玻璃基板的层深、及所需的最小曲率半径的函数，以及
其中低于预定量的能量，所述玻璃基板具有改善的易碎性，
其中，强化所述玻璃基板的至少一个边缘区域以用于改善边缘冲击性能。
64.一种载具内部系统，包括：
包括弯曲表面的基部；以及
用于将基部安装在车辆中的安装机构；
玻璃基板，其包括第一主要面、第二主要面、连接所述第一主要面和所述第二主要面的次要面，所述第二主要面附接到所述基部并具有500mm或更大的第一曲率半径，
其中，当质量为6.8kg的冲击器以5.35m/s至6.69m/s的冲击速度冲击所述第一主要面时，冲击器的减速度为120g(克-力)或更小，
其中，所述玻璃基板的至少一个边缘区域被强化以用于改善边缘冲击性能。
65.根据权利要求64所述的载具内部系统，其中，所述安装机构包括安装架或夹。
66.根据权利要求64所述的载具内部系统，其中，所述基部和所述玻璃基板的组合具有第一刚度K1。
67.根据权利要求64所述的载具内部系统，其中，所述安装机构具有第二刚度K2，所述第二刚度K2将所述载具内部系统的侵入量限制在最大期望的侵入量水平。
68.根据权利要求67所述的载具内部系统，其中，所述载具内部系统具有如下定义的系统刚度Ks：
Ks＝(K1×K2)/(K1+K2)。
69.根据权利要求68所述的载具内部系统，其中，所述系统刚度Ks在所述玻璃基板不因所述冲击器的冲击而破裂的范围内。
70.根据权利要求64所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板的厚度在0.05mm至2mm的范围内。
71.根据权利要求70所述的载具内部系统，其中，所述第二主要面包括1000mm或更大的第一曲率半径。
72.根据权利要求64至71中的任一项所述的载具内部系统，其中，在冲击时间内，所述冲击器的减速度在任何3ms间隔内不大于80g。
73.根据权利要求72所述的载具内部系统，还包括布置在所述弯曲表面上的显示器，所述显示器包括附接到所述玻璃基板的所述第二主要面的显示模块。
74.根据权利要求73所述的载具内部系统，其中，所述显示器是触控面板显示器。
75.根据权利要求72所述的载具内部系统，其中，在所述第一主要面和所述第二主要面之间测量的所述玻璃基板的最大厚度小于或等于1.5mm。
76.根据权利要求72所述的载具内部系统，其中，在所述第一主要面和第二主要面之间测量的所述玻璃基板的最大厚度为0.3mm至0.7mm。
77.根据权利要求72所述的载具内部系统，其中，所述玻璃基板包括化学强化玻璃。
78.根据权利要求77所述的载具内部系统，其中，所述第一主要面和所述第二主要面基本上没有防碎片膜。
79.根据权利要求72所述的载具内部系统，其中，在所述玻璃基板的所述第一主要面上设置防眩光涂层、防反射涂层和容易清洁涂层中的至少一个。
80.根据权利要求77所述的载具内部系统，其中，所述第一主要面具有大于700MPa的压应力及约40μm的DOL。
81.根据权利要求72所述的载具内部系统，其中，在所述玻璃基板的所述第一主要面上布置有低摩擦涂层。
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