CN111315650A

CN111315650A - 焊接构造体

Info

Publication number: CN111315650A
Application number: CN201880054150.7A
Authority: CN
Inventors: 大川铁平; 岛田祐介; 小田直树
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2018-12-26
Filing date: 2018-12-26
Publication date: 2020-06-19
Anticipated expiration: 2038-12-26
Also published as: CN111315650B; WO2020136777A1; KR102105614B1; JP6562189B1; JPWO2020136777A1

Abstract

焊接构造体(10)具有在接合构件(11)的端面(11c)抵接于被接合构件(12)的被接合面(12a)的状态下将接合构件(11)两侧部分熔透焊接于被接合构件(12)而成的T形接头部，接合构件(11)具有第1表面(11a)和第2表面(11b)，接合构件(11)的板厚t(mm)满足[t≥50.0]，通过使用从接合构件的第1表面(11a)和第2表面(11b)的1mm深度位置分别提取的类型P3试验片而进行的NRL落锤试验所得出的无延展性转变温度为－60℃以下，并且无延展性转变温度同第1焊接部(13a)的第1热影响部(15a)的最顶点与第1表面(11a)之间的距离h₁(mm)和第2焊接部(13b)的第2热影响部(15b)的最顶点与第2表面(11b)之间的距离h₂(mm)的关系满足[NDTT₁≤－30.5×ln(h₁)－14.0]和[NDTT₂≤－30.5×ln(h₂)－14.0]。

Description

焊接构造体

技术领域

本发明涉及在集装箱船等中使用的焊接构造体。

背景技术

在搭载大量的货物的大型的集装箱船中，在上层甲板(上甲板)形成有用于进行货物的装卸的较大的开口部(舱口)。此外，为了防止海水的流入等，在上层甲板上以包围舱口的方式设有舱口侧围壁。上层甲板和舱口侧围壁均是通过焊接多个钢板而构成的。此外，舱口侧围壁焊接于上层甲板上。

在上述那样的大型的集装箱船在海上航行时，由于波浪会对船身施加使船身整体弯曲的载荷(纵向弯曲载荷)。为了针对这样的载荷充分地确保船身的强度(纵向弯曲强度)，上层甲板和舱口侧围壁使用高强度的厚壁钢板。

此外，如上所述，舱口侧围壁和上层甲板均具有焊接多个钢板而成的结构。换言之，在舱口侧围壁和上层甲板形成有用于将钢板相互焊接的多个焊接部。在焊接部产生的裂纹容易沿着焊接部传播。因此，例如在舱口侧围壁的焊接部产生了裂纹的情况下，有时该裂纹会沿着焊接部朝向上层甲板侧传播，传播来的裂纹会扩展到上层甲板的焊接部。因而，为了充分地提高船身的强度，舱口侧围壁和上层甲板需要具有能够使上述的裂纹的扩展停止的特性(脆性裂纹传播停止特性)。

例如在专利文献1和专利文献2中公开了与脆性裂纹传播停止特性相关的焊接构造体。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2007－326147号公报

专利文献2：日本特许第5365761号

发明内容

发明要解决的问题

然而，为了使在舱口侧围壁产生并朝向上层甲板侧传播的裂纹的扩展停止，针对这些构件而言，已知有需要使用例如作为脆性裂纹传播停止特性的指标的－10℃下的Kca值为6000N/mm^1.5以上的厚壁钢板的情况。

此外，不仅是上述的例子，也存在裂纹自上层甲板产生并朝向舱口侧围壁侧传播的可能性。而且，根据在日本海事协会和日本焊接协会的共同研究中实施的验证测试结果可知，为了使在上层甲板产生并朝向舱口侧围壁侧传播的裂纹的扩展停止，需要使用具有8000N/mm^1.5以上这样极高的Kca值的厚壁钢板。

但是，无论是从技术的方面考虑还是从成本的方面考虑，都存在稳定地制造这样的具有较高的脆性裂纹传播停止特性的厚壁钢板较为困难这样的问题。因此，需要利用更合理的方法得到低成本且具有优异的脆性裂纹传播停止特性的焊接构造体。

本发明即是为了解决这样的问题而完成的，其目的在于提供一种脆性裂纹传播停止特性优异的焊接构造体。

用于解决问题的方案

本发明将下述的焊接构造体作为主旨。

(1)一种焊接构造体，其具有在板状的接合构件的端面抵接于板状的被接合构件的被接合面的状态下将所述接合构件两侧部分熔透焊接于所述被接合构件而成的T形接头部，其中，

所述接合构件具有与所述接合构件的板厚方向垂直的第1表面和第2表面，

所述接合构件的板厚t(mm)满足下述(i)式，

在将形成于所述第1表面侧的第1焊接部的第1热影响部的最顶点与所述第1表面之间的在所述接合构件的板厚方向上的距离设为距离h₁(mm)、将形成于所述第2表面侧的第2焊接部的第2热影响部的最顶点与所述第2表面之间的在所述接合构件的板厚方向上的距离设为距离h₂(mm)时，

通过使用从所述接合构件的所述第1表面和所述第2表面的1mm深度位置分别提取并且厚度方向与所述板厚方向一致的、ASTM E208所规定的类型P3试验片而进行的NRL落锤试验所得出的无延展性转变温度为－60℃以下，并且满足下述(ii)式和(iii)式。

t≥50.0···(i)

NDTT₁≤－30.5×ln(h₁)－14.0···(ii)

NDTT₂≤－30.5×ln(h₂)－14.0···(iii)

其中，NDTT₁和NDTT₂是通过使用从第1表面和第2表面的1mm深度位置分别提取的、ASTM E208所规定的类型P3试验片而进行的NRL落锤试验所得出的无延展性转变温度(℃)。

(2)根据上述(1)所述的焊接构造体，其中，所述接合构件的板厚t(mm)、所述距离h₁(mm)及所述距离h₂(mm)满足下述(iv)式和(v)式。

h₁≤t/4···(iv)

h₂≤t/4···(v)

(3)根据上述(1)或(2)所述的焊接构造体，其中，在与所述第1表面和所述被接合面垂直的截面中，

所述第1焊接部中的经过所述接合构件侧的终止端和根部的线与所述被接合面所成的锐角α₁(°)、接头的在所述板厚方向上的部分熔透深度d₁(mm)和所述被接合构件侧的终止端与所述第1表面之间的在所述板厚方向上的距离s₁(mm)、以及所述第2焊接部中的经过所述接合构件侧的终止端和根部的线与所述被接合面所成的锐角α₂(°)、接头的在所述板厚方向上的部分熔透深度d₂(mm)和所述被接合构件侧的终止端与所述第2表面之间的在所述板厚方向上的距离s₂(mm)满足下述(vi)～(xi)式。

45.0≤α₁≤70.0···(vi)

45.0≤α₂≤70.0···(vii)

d₁·sec(α₁)·cos(α₁/2)≥0.35t···(viii)

d₂·sec(α₂)·cos(α₂/2)≥0.35t···(ix)

s₁≥d₁(sec(α₁)－1)···(x)

s₂≥d₂(sec(α₂)－1)···(xi)

(4)根据上述(1)～(3)中任一项所述的焊接构造体，其中，所述接合构件的板厚t(mm)满足下述(xii)式。

t＞80.0···(xii)

(5)根据上述(1)～(4)中任一项所述的焊接构造体，其中，所述接合构件的屈服应力为400MPa～580MPa，拉伸强度为510MPa～750MPa。

发明的效果

根据本发明，能够得到脆性裂纹传播停止特性优异的焊接构造体。

附图说明

图1是表示本发明的一个实施方式的焊接构造体的立体图。

图2是表示本发明的另一个实施方式的焊接构造体的立体图。

图3是表示本发明的另一个实施方式的焊接构造体的立体图。

图4是焊接构造体的剖视图。

图5是用于说明构造模型止裂试验体的形状的图。

具体实施方式

本发明人等为了解决上述的问题而进行研究，结果得出以下的见解。

如上所述，为了在焊接构造体所使用的构件的整个厚度的范围提高脆性裂纹传播停止特性，需要使用例如Kca值为8000N/mm^1.5以上的厚壁钢板。

但是，在例如裂纹从上层甲板朝向舱口侧围壁侧传播的情况下，只要设为将裂纹的进入区域仅限制于舱口侧围壁所使用的厚壁钢板的表面层区域的构造，并且能够提高厚壁钢板的表面层区域的脆性裂纹传播停止特性，就能够使裂纹的扩展停止。其结果，能够以低成本提高焊接构造体整体的脆性裂纹传播停止特性。

本发明即是基于上述的见解而完成的。以下说明本发明的一个实施方式的焊接构造体。

1.焊接构造体的结构

图1是表示本发明的一个实施方式的焊接构造体的立体图。本实施方式的焊接构造体10包括接合构件11和被接合构件12。接合构件11为板状，具有与板厚方向垂直的第1表面11a和第2表面11b。此外，被接合构件12为板状，具有供接合构件11的端面11c抵接的被接合面12a。

而且，如图1所示，焊接构造体10具有在端面11c抵接于被接合面12a的状态下将接合构件11两侧部分熔透焊接于被接合构件12而成的T形接头部。另外，在上述的具有T形接头部的焊接构造体中，除了图1所示的T形的构造体之外，也包含例如图2和图3所示的形状的构造体。

此外，接合构件11和被接合构件12也可以通过角焊接而接合，但从接合强度的观点出发，优选在接合构件11设置坡口并通过坡口焊接而接合。

在本发明中，将厚壁的接合构件作为对象，具体地讲，在将接合构件11的板厚设为t(mm)的情况下，满足下述(i)式。接合构件11的板厚t(mm)优选满足下述(xii)式。T的上限不需要特别限定，但能够设为例如200mm、150mm或者120mm。

t≥50.0···(i)

t＞80.0···(xii)

另外，被接合构件的板厚并没有特别的限制，但与接合构件同样优选为50.0mm以上，更优选为大于80.0mm。

此外，如图1所示，焊接构造体10具有形成于第1表面11a侧的第1焊接部13a和形成于第2表面11b侧的第2焊接部13b。

使用图4更详细地说明接合构件11和被接合构件12的接合部位附近。图4是焊接构造体10的、与第1表面11a和被接合面12a垂直的剖视图。在图4中，为了避免附图变复杂，未标注剖面线。

如图1和图4所示，在接合构件11和被接合构件12的接合部位的第1表面11a侧形成有第1焊接金属14a。而且，在第1焊接金属14a与接合构件11和被接合构件12的分界部形成有第1热影响部15a。同样，在第2表面11b侧形成有第2焊接金属14b，在第2焊接金属14b与接合构件11和被接合构件12的分界部形成有第2热影响部15b。

在本申请说明书中，焊接部是指焊接金属和热影响部合起来的部分。即，第1焊接金属14a和第1热影响部15a合起来的区域是第1焊接部13a，第2焊接金属14b和第2热影响部15b合起来的区域是第2焊接部13b。

在此，为了将自被接合构件12产生并向接合构件11传播的裂纹的进入区域仅限制于接合构件11的表面层侧，需要控制从第1表面11a到第1焊接部13a的最顶点的深度和从第2表面11b到第2焊接部13b的最顶点的深度。

具体地讲，优选的是，第1焊接部13a的第1热影响部15a的最顶点与第1表面11a之间的在接合构件11的板厚方向上的距离h₁(mm)和第2焊接部13b的第2热影响部15b的最顶点与第2表面11b之间的在板厚方上向的距离h₂(mm)满足下述(iv)式和(v)式。

h₁≤t/4···(iv)

h₂≤t/4···(v)

距离h₁的下限和距离h₂的下限不需要特别的限制，但即使在接合构件11和被接合构件12通过角焊接而接合的情况下，热影响部也形成到1mm左右的深度。因此，1mm是距离h₁和距离h₂的实质上的下限。

另外，第1热影响部15a的最顶点是指第1热影响部15a的板厚方向的顶端，同样，第2热影响部15b的最顶点是指第2热影响部15b的板厚方向的顶端。此外，如图4所示，距离h₁是第1表面11a与平行于第1表面11a且经过第1热影响部15a的板厚方向的顶端的虚拟的面11d之间的距离，距离h₂是第2表面11b与平行于第2表面11b且经过第2热影响部15b的板厚方向的顶端的虚拟的面11e之间的距离。

此外，优选的是，第1焊接部13a的、经过接合构件11侧的终止端和根部的线L₁与被接合面12a所成的锐角α₁(°)和第2焊接部13b的、经过接合构件11侧的终止端和根部的线L₂与被接合面12a所成的锐角α₂(°)分别满足下述(vi)式和(vii)式。

45.0≤α₁≤70.0···(vi)

45.0≤α₂≤70.0···(vii)

第1焊接部13a的接合构件11侧的终止端是指第1焊接金属14a的外缘与第1表面11a的交点A₁。此外，第1焊接部13a的接合构件11侧的根部是指第1焊接金属14a的外缘与端面11c的交点B₁。同样，第2焊接部13b的接合构件11侧的终止端是指第2焊接金属14b的外缘与第2表面11b的交点A₂，第2焊接部13b的接合构件11侧的根部是指第2焊接金属14b的外缘与端面11c的交点B₂。

并且，优选的是，第1焊接部13a的接头的板厚方向上的部分熔透深度d₁(mm)和第2焊接部13b的接头的板厚方向上的部分熔透深度d₂(mm)分别满足下述(viii)式和(ix)式。在此，在下述(viii)式和(ix)式的左边计算的值分别表示有效焊缝厚度Td₁(mm)和Td₂(mm)。

d₁·sec(α₁)·cos(α₁/2)≥0.35t···(viii)

d₂·sec(α₂)·cos(α₂/2)≥0.35t···(ix)

接头的部分熔透深度d₁是第1表面11a与平行于第1表面11a且经过第1焊接金属14a的在接合构件11的板厚方向上的板厚中心侧的端部的虚拟的面11f之间的距离。此外，接头的部分熔透深度d₂是第2表面11b与平行于第2表面11b且经过第2焊接金属14b的在接合构件11的板厚方向上的板厚中心侧的端部的虚拟的面11g之间的距离。

此外，优选的是，第1焊接部13a的被接合构件12侧的终止端与第1表面11a之间的板厚方向上的距离s₁(mm)和第2焊接部13b的被接合构件12侧的终止端与第2表面11b之间的距离s₂(mm)分别满足下述(x)式和(xi)式。

s₁≥d₁(sec(α₁)－1)···(x)

s₂≥d₂(sec(α₂)－1)···(xi)

距离s₁和距离s₂分别是第1焊接部13a和第2焊接部13b的板厚方向的焊脚长。具体地讲，距离s₁是第1表面11a与平行于第1表面11a且经过第1焊接金属14a的在接合构件11的板厚方向上的与板厚中心相反的那一侧的端部的虚拟的面11h之间的距离。此外，距离s₂是第2表面11b与平行于第2表面11b且经过第2焊接金属14b的在接合构件11的板厚方向上的与板厚中心相反的那一侧的端部的虚拟的面11i之间的距离。

另外，能够通过目测容易地辨别第1焊接金属14a和第2焊接金属14b与接合构件11之间的分界。此外，第1热影响部15a和第2热影响部15b的顶端位置也能够通过利用硝酸酒精腐蚀而使其出现从而容易地进行辨别。

即使在不满足上述(vi)～(xi)式的情况下也能够提高脆性裂纹传播停止特性，但从确保更高的接头强度的观点出发，优选满足上述(vi)～(xi)式。

2.接合构件的无延展性转变温度

如上所述，为了在接合构件的整个厚度的范围提高脆性裂纹传播停止特性，需要使用例如Kca值为8000N/mm^1.5以上的钢板作为接合构件，存在具有那样的特性的钢板的确保较为困难这样的问题。但是，能够通过与裂纹进入的区域的深度相应地至少提高接合构件的表面层部的脆性裂纹传播停止特性，从而使裂纹的扩展停止。

即，能够通过与从表面到焊接部的最顶点的深度相应地控制接合构件的表面层部的无延展性转变温度，从而使裂纹的扩展停止。具体地讲，从表面到焊接部的最顶点的深度越大，则裂纹越容易扩展，因此需要降低表面层部的无延展性转变温度。

因此，需要将通过使用从第1表面11a和第2表面11b的1mm深度位置分别提取的、ASTM E208所规定的类型P3试验片而进行的NRL落锤试验所得出的无延展性转变温度设为－60℃以下，并且使其满足下述(ii)式和(iii)式。

NDTT₁≤－30.5×ln(h₁)－14.0···(ii)

NDTT₂≤－30.5×ln(h₂)－14.0···(iii)

其中，NDTT₁和NDTT₂是通过使用从第1表面11a和第2表面11b的1mm深度位置分别提取的类型P3试验片而进行的NRL落锤试验所得出的无延展性转变温度(℃)。

详细地说明NDTT₁和NDTT₂的测量方法。首先，从第1表面11a侧和第2表面11b侧分别提取ASTM E208所规定的类型P3试验片。类型P3试验片是指长度130mm、宽度50mm、厚度16mm的试验片。此时，将第1表面11a和第2表面11b分别削掉各1mm，之后以试验片的厚度方向与接合构件11的板厚方向一致的方式进行提取。即，从第1表面11a和第2表面11b的1mm深度位置～17mm深度位置的区域提取试验片。

此外，如后所述，以在试验片的与长度方向垂直的面上产生裂纹的方式进行试验。在焊接构造体中，裂纹在与第1焊接部13a和第2焊接部13b的延伸方向垂直的面上产生。因此，以试验片的长度方向与焊接构造体的焊接部的延伸方向一致的方式提取试验片。

之后，使用上述试验片实施依据ASTM E208的NRL落锤试验。具体地讲，首先，在上述试验片的与厚度方向垂直的接合构件的表面侧的面上形成沿着与试验片的长度方向平行的方向延伸的焊道。此时，焊接材料使用ASTM E208所规定的韧性较低的焊接材料。将焊道的长度调整为60mm～70mm的范围，将宽度调整为12mm～16mm的范围。然后，在焊道上形成与试验片的宽度方向平行的缺口。此时，缺口的宽度设为1.5mm以下，将缺口的槽底和试验片之间的距离调整为1.8mm～2.0mm的范围。

然后，将上述试验片的形成有焊道的面朝向下侧并且支承试验片的长度方向的两端部，之后对与形成有焊道的面相反的那一侧的面施加落锤的冲击弯曲载荷。之后，通过调查自缺口产生的脆性裂纹向试验片传播的状态从而判定Break(有裂纹传播)或者No Break(无裂纹传播)。在自缺口产生的脆性裂纹在试验片的表面沿着试验片宽度方向传播而行进到其端部的情况下，试验结果被判定为Break(有裂纹传播)。在裂纹未到达宽度方向的端部的情况下，试验结果被判定为No Break(无裂纹传播)。

在上述的落锤试验中，使用各两个试验片从例如－100℃的条件开始以5℃间隔改变试验温度(在No Break的情况下下降5℃，在Break的情况下上升5℃)，并且针对两个试验片而言均将比得到No Break的最低的试验温度低5℃的温度设为无延展性转变温度。

3.接合构件的机械特性

本发明的焊接构造体所使用的接合构件的机械特性没有设置特别的限制。但是，在集装箱船等中使用焊接构造体的情况下，接合构件的屈服应力优选为400MPa～580MPa，拉伸强度优选为510MPa～750MPa。另外，接合构件的屈服应力更优选为410MPa～570MPa，拉伸强度更优选为520MPa～740MPa。

4.焊接构造体的制造方法

焊接构造体的制造方法没有设置特别的限制，例如能够通过进行对表面层部的无延展性转变温度满足上述的条件的接合构件进行挑选的工序以及将该接合构件焊接于被接合构件的工序来制造。

在焊接工序中，能够通过在将接合构件的端面对接于上述的被接合构件的被接合面的状态下沿着端面焊接来进行制造。此时，期望的是预先在接合构件的被接合构件侧进行坡口加工。也可以对接合构件的端面整体实施坡口加工，但也可以仅对与被接合构件接合的接合部位实施坡口加工。

此外，焊接方法也没有特别的限制，采用CO₂焊接或者电弧焊(SMAW)等公知的方法即可。此时，为了减小热影响部的宽度(在图4中是用(h₁－d₁)和(h₂－d₂)表示的长度)，优选将热量输入量设为0.5kJ/mm～3.0kJ/mm。

以下，根据实施例更具体地说明本发明，但本发明并不限定于这些实施例。

实施例

在准备了具有表1所示的板厚的各种钢板之后，针对各个钢板调查一侧的面(第1表面)和另一侧的面(第2表面)的表面层部处的无延展性转变温度。具体地讲，在将第1表面和第2表面分别削掉了1mm之后，以试验片的厚度方向与上述钢板的板厚方向一致并且试验片的长度方向与焊接部的延伸方向一致的方式从各个面提取ASTM E208所规定的类型P3试验片。然后，使用该试验片实施依据ASTM E208的NRL落锤试验，求出无延展性转变温度NDTT₁(℃)和NDTT₂(℃)。

接着，从各钢板的板厚的1/4位置沿着与轧制方向成直角的方向提取JIS Z 2241所记载的4号拉伸试验片，依据JIS Z 2241进行拉伸试验，测量屈服应力(YS)、拉伸强度(TS)及总伸长率(EL)。将这些结果一并表示于表1。

[表1]

表1

之后，将上述的各种钢板作为试验板(接合构件11)，制作图5所示的构造模型止裂试验体而实施试验。将通过CO₂焊接接合板厚100mm的钢板而成的焊接接头作为导流焊接接头(日文：助走溶接継手)(被接合构件12)，在表2所示的条件下通过CO₂焊接或者电弧焊(SMAW)制作出焊接构造体10。

[表2]

之后，在焊接构造体10的熔接线部16a设置槽口16b。然后，将焊接构造体10冷却到作为船舶设计温度的－10℃，使其负载与EH40的设计应力相当的257MPa的试验应力，仅将槽口部附近急剧冷却到－50℃左右，借助楔对槽口部施加打击从而使脆性裂纹产生、传播。

使用试验后的构造模型止裂试验体，在从试验体长度方向的中心位置向左右分离开250mm的位置处切出接合构件与被接合构件的一侧(第1表面侧)和另一侧(第2表面侧)的焊接部(第1焊接部和第2焊接部)的截面。之后，通过研磨并实施硝酸酒精腐蚀从而使焊接金属部和焊接热影响部(在焊接时加热到Ac₁相变点以上的区域)出现。利用数字照相机分别拍摄上述的两个部位的焊接接头截面的照片，根据照片图像来测量焊接部形状，使用两个部位的测量结果的平均值。

将测量到的焊接部的形状一并表示于表2，将使用上述的构造模型止裂试验体而进行的试验的结果表示于表3。在脆性裂纹在试验板处停止的情况下判定为停止，在使试验板断裂的情况下判定为断裂。

[表3]

表3

NDTT₁≤-30.5×ln(h₁)-14.0...(ii)

NDTT₂≤-30.5×ln(h₂)-14.0...(iii)

根据表3可明确，在使用满足本发明的规定的接合构件的情况下获得了优异的脆性裂纹传播停止特性，相对于此，在使用不满足本发明的规定的比较例的接合构件的情况下，成为脆性裂纹传播到接合构件的结果。

此外，在试验No.1、No.2、No.4及No.5中，更满足(vi)～(xi)式，因此接头强度较高，成为更良好的结果。

产业上的可利用性

像以上那样，根据本发明，能够得到脆性裂纹传播停止特性优异的焊接构造体。

附图标记说明

10、焊接构造体；11、接合构件；11a、第1表面；11b、第2表面；11c、端面；11d～11i、虚拟的面；12、被接合构件；12a、被接合面；13a、第1焊接部；13b、第2焊接部；14a、第1焊接金属；14b、第2焊接金属；15a、第1热影响部；15b、第2热影响部；16a、熔化线部；16b、槽口。

Claims

1.一种焊接构造体，其具有在板状的接合构件的端面抵接于板状的被接合构件的被接合面的状态下将所述接合构件两侧部分熔透焊接于所述被接合构件而成的T形接头部，其中，

所述接合构件的板厚t满足下述(i)式，

在将形成于所述第1表面侧的第1焊接部的第1热影响部的最顶点与所述第1表面之间的在所述接合构件的板厚方向上的距离设为距离h₁、将形成于所述第2表面侧的第2焊接部的第2热影响部的最顶点与所述第2表面之间的在所述接合构件的板厚方向上的距离设为距离h₂时，

通过使用从所述接合构件的所述第1表面和所述第2表面的1mm深度位置分别提取并且厚度方向与所述板厚方向一致的、ASTM E208所规定的类型P3试验片而进行的NRL落锤试验所得出的无延展性转变温度为－60℃以下，并且满足下述(ii)式和(iii)式，所述t的单位为mm，所述h₁的单位为mm，所述h₂的单位为mm，

t≥50.0···(i)

NDTT₁≤－30.5×ln(h₁)－14.0···(ii)

NDTT₂≤－30.5×ln(h₂)－14.0···(iii)

其中，NDTT₁和NDTT₂是通过使用从第1表面和第2表面的1mm深度位置分别提取的、ASTME208所规定的类型P3试验片而进行的NRL落锤试验所得出的无延展性转变温度，其单位为℃。

2.根据权利要求1所述的焊接构造体，其中，

所述接合构件的板厚t、所述距离h₁及所述距离h₂满足下述(iv)式和(v)式，所述t的单位为mm，所述h₁的单位为mm，所述h₂的单位为mm，

h₁≤t/4···(iv)

h₂≤t/4···(v)。

3.根据权利要求1或2所述的焊接构造体，其中，

在与所述第1表面和所述被接合面垂直的截面中，

所述第1焊接部中的经过所述接合构件侧的终止端和根部的线与所述被接合面所成的锐角α₁、接头的在所述板厚方向上的部分熔透深度d₁和所述被接合构件侧的终止端与所述第1表面之间的在所述板厚方向上的距离s₁、以及所述第2焊接部中的经过所述接合构件侧的终止端和根部的线与所述被接合面所成的锐角α₂、接头的在所述板厚方向上的部分熔透深度d₂和所述被接合构件侧的终止端与所述第2表面之间的在所述板厚方向上的距离s₂满足下述(vi)～(xi)式，所述α₁的单位为°，所述d₁的单位为mm，所述s₁的单位为mm，所述α₂的单位为°，所述d₂的单位为mm，所述s₂的单位为mm，

45.0≤α₁≤70.0···(vi)

45.0≤α₂≤70.0···(vii)

d₁·sec(α₁)·cos(α₁/2)≥0.35t···(viii)

d₂·sec(α₂)·cos(α₂/2)≥0.35t···(ix)

s₁≥d₁(sec(α₁)－1)···(x)

s₂≥d₂(sec(α₂)－1)···(xi)。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的焊接构造体，其中，

所述接合构件的板厚t满足下述(xii)式，所述t的单位为mm，

t＞80.0···(xii)。

5.根据权利要求1～4中任一项所述的焊接构造体，其中，

所述接合构件的屈服应力为400MPa～580MPa，拉伸强度为510MPa～750MPa。