CN111279600B - 高电压系统及高电压系统的故障诊断方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种可靠性高的高电压系统及其故障诊断方法，在将使用电流变流体作为工作流体的振动减振机构作为负载的高电压系统中，能够防止由漏电流引起的触电、对周围的电子设备的影响。其特征在于，具备：第一电路，其具有电源和地线；第二电路，其经由变压器与所述第一电路磁耦合，并具有与所述地线连接的负载；控制器，其与所述地线连接；第三电路，其与所述第二电路和所述地线连接；第一电阻器，其设置在所述第二电路的高电位端的连接点与所述地线之间；以及第二电阻器，其设置在所述第二电路的低电位端的连接点与所述地线之间，并具有与所述第一电阻器不同的电阻值。

Description

高电压系统及高电压系统的故障诊断方法
技术领域
本发明涉及一种使用变压器对电源电压进行升压的高电压系统，特别涉及一种将使用电流变流体作为得到阻尼力的工作流体的振动减振机构作为负载的高电压系统。
背景技术
通常，在汽车等车辆中，为了缓冲从外部经由轮胎施加的机械振动、冲击等而装备有减震器。而且，作为用于该减震器的工作流体，例如如专利文献1所示，提出了使用电流变流体(Electro Rheological Fluid)的方案。
电流变流体是能够通过从外部施加数kV/mm左右的高电场强度的电场来控制其粘性的流体。电流变流体由于不具有可动部且能够通过电信号直接控制流体的粘性，所以具有响应性高的优点。作为电流变流体的应用例，已知有例如用于冲击吸收、振动控制等的电流变流体减震器、电流变流体发动机支架等振动减振机构。
以使用电流变流体的振动减振机构为负载的高电压系统基本上由电压控制装置和振动减振机构构成，该电压控制装置由升压电路等构成，该振动减振机构在内部封入电流变流体，并具有使电场作用于该电流变流体的一对电极等。并且，通过由电压控制装置控制由升压电路升压的升压电压，来控制电流变流体的粘性。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：国际公开WO2017/057213号
发明内容
发明要解决的问题
振动减振机构的外筒经由橡胶衬套、橡胶支架等绝缘物与车辆侧连接，但若橡胶衬套、橡胶支架等绝缘物暴露于泥水、盐水等，则振动减振机构的外筒与车辆的底盘地线之间的绝缘电阻降低，从电压控制装置向振动减振机构供给的电流中的、不经由电压控制装置与振动减振机构之间的布线而经由车辆的底盘地线向电压控制装置返回的漏电流增加，从而存在噪声增加、对周围的电子设备带来不良影响的问题。
因此，本发明的目的在于提供一种可靠性高的高电压系统及其故障诊断方法，在将使用电流变流体作为工作流体的振动减振机构作为负载的高电压系统中，能够防止由漏电流引起的触电、对周围的电子设备的影响。
用于解决问题的技术手段
为了解决上述课题，本发明的特征在于，具备：第一电路，其具有电源和地线；第二电路，其经由变压器与所述第一电路磁耦合，并具有与所述地线连接的负载；控制器，其与所述地线连接；第三电路，其与所述第二电路和所述地线连接；第一电阻器，其设置在所述第二电路的高电位端的连接点与所述地线之间；以及第二电阻器，其设置在所述第二电路的低电位端的连接点与所述地线之间，并具有与所述第一电阻器不同的电阻值。
另外，本发明提供一种高电压系统的故障诊断方法，其特征在于，该高电压系统具备：第一电路，其具有电源和地线；第二电路，其经由变压器与所述第一电路磁耦合，并具有与所述地线连接的负载；控制器，其与所述地线连接；第三电路，其与所述第二电路和所述地线连接；第一电阻器，其设置在所述第二电路的高电位端的连接点与所述地线之间；以及第二电阻器，其设置在所述第二电路的低电位端的连接点与所述地线之间，并具有与所述第一电阻器不同的电阻值，在所述第二电阻器的两端的电压为规定的阈值电压以上的情况下，判定为该高电压系统的故障。
发明的效果
根据本发明，通过预先使用接地电缆将振动减振机构的外筒直接接地至车辆的底盘地线，能够排除振动减振机构的外筒与车辆的底盘地线之间的绝缘物的绝缘电阻的降低的影响，并且能够保护对振动减振机构的外筒的触电。
另外，通过在电压控制装置的第一电路的地线与第二电路的地线之间设置第二电阻器，并使从振动减振机构经由车辆的底盘地线返回电压控制装置的路径的阻抗比从振动减振机构经由电压控制装置与振动减振机构之间的布线返回电压控制装置的路径的阻抗足够大，从而能够降低从振动减振机构经由车辆的底盘地线返回电压控制装置的漏电流，防止噪声增加对周围的电子设备的不良影响。
上述以外的问题、构成及效果通过以下的实施方式的说明而得以明确。
附图说明
图1是表示本发明的一实施方式的振动减振机构的概略结构的纵截面示意图。
图2是表示本发明的一实施方式的高电压系统的构成的图。(实施例1)
图3是表示连接电缆11L断线时(没有应用本发明)的第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L、和第一电路的地线46与第二电路的高电位端的连接点48之间的电位差V2H的时间变化的图。
图4是表示连接电缆11L断线时(应用本发明)的第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L、和第一电路的地线46与第二电路的高电位端的连接点48之间的电位差V2H的时间变化的图。
图5是表示本发明的一实施方式的高电压系统的构成的图。(实施例3)
图6是表示现有的高电压系统的问题的图。
具体实施方式
以下，使用附图对本发明的实施方式进行详细说明。此外，在各附图中，对于相同的构成标注相同的附图标记，对于重复的部分省略其详细的说明。另外，本发明不限于以下的实施方式，在本发明的技术概念中，各种变形例、应用例也包含在其范围内。
实施例1
参照图1及图2，对实施例1的高电压系统进行说明。
首先，利用图1简单说明使用电流变流体16作为相当于本实施例的电压控制装置10的负载的工作流体的振动减振机构12的结构，利用图2说明本实施例的高电压系统的构成。图2中的振动减振机构12示意性地表示图1所示的截面结构。此外，关于使用电流变流体16作为工作流体的振动减振机构12的详细结构，在上述专利文献1中也有记载。
图1是用于说明使用电流变流体16作为工作流体的振动减振机构12的结构的简易的纵截面示意图。振动减振机构12通过橡胶支架绝缘物44(图1中未图示)将活塞杆6的头部固定在车辆的车身侧，通过橡胶衬套(绝缘物44)将供活塞杆6插入的外筒43的端部固定在车轴侧，由此缓和车辆的车身-车轴间的冲击、振动。
如图1所示，减振机构12在轴向的一端侧(图示上端)设有头部(未图示)，在另一端侧(图示下端)设有活塞9，并且具备活塞杆6、内部插入有活塞杆6且作为电极发挥作用的内筒51以及设置在内筒51的外侧的外筒43。
另外，在内筒51与外筒43之间具备中间筒52，该中间筒52在其与内筒51之间形成流路56，并作为电极发挥作用，该流路56通过活塞杆6的进退移动(上下移动)而使电流变流体16从振动减振机构12的轴向的一端侧(图示上端)朝向另一端侧(图示下端)流动。活塞杆6、内筒51、中间筒52及外筒43同心地配置。
在外筒43的内部填充有电流变流体16，在外筒43的内侧与中间筒52的外侧之间的上部填充有惰性气体58。内筒51和中间筒52分别经由连接电缆11L和连接电缆11H与电压控制装置10(在图1中未图示)连接。通过电压控制装置10控制施加在内筒51与中间筒52之间的电场的强度，来控制振动减振机构12的阻尼力。
在外筒43的上端板43a上配设有防止封入内筒51中的电流变流体16泄漏的油封59，在油封59的下端设有杆导向件60，该杆导向件60以闭塞内筒51及外筒43的轴向的一端侧(图示上端)的端部的方式设置，并支承活塞杆6。
在内筒51的下端部设有基座阀54，在基座阀54上与设在活塞9上的贯通孔9h同样地设有贯通孔54h，活塞下室9L和后述的流路55经由贯通孔54h连通。基座阀54具有4根脚(未图示)，通过4根脚固定在外筒43的底部。
在内筒51的上端附近，沿周向等间隔地配设有沿径向贯通的多个横孔5。横孔5连通由内筒51的内侧和活塞杆6的棒状部分划定的活塞上室9U、与由中间筒52的内侧和内筒51的外侧划定的流路56。流路56在下端部，将由外筒43的内侧和中间筒52的外侧划定的流路57经由基座阀54的4根脚和脚之间(未图示)的间隙与基座阀54和外筒43的底板之间的流路55连通。
在上述的振动减振机构12中，与电压控制装置10连接的作为通电部的内筒51在结构上经由基座阀54及杆导向件60与外筒43电连接。由于外筒43露出到车外，所以从触电保护的观点出发，优选内筒51与外筒43绝缘。
但是，为了利用杆导向件60和内筒51将基座阀54按压固定在外筒43的底部，需要在杆导向件60、内筒51、基座阀54、外筒43之间施加残余轴力。为了使内筒51与外筒43绝缘，需要在杆导向件60与外筒43以及基座阀54与外筒43之间设置绝缘构件，但由于需要施加上述的残余轴力，因此要求该绝缘构件具有高强度，难以在杆导向件60与外筒43之间以及基座阀54与外筒43之间设置绝缘构件。
接着，使用图2对将图1所示的振动减振机构12作为负载时的本实施例的高电压系统进行说明。图2表示在两轮车的前轮和后轮上分别安装振动减振机构12的情况的例子。
此外，在分别独立地控制多个振动减振机构12的阻尼力的情况下，对于一台振动减振机构，需要一台电压控制装置10。但是，在需要多个电压控制装置10的情况下，通过将多个电压控制装置10一体化而作为综合电压控制装置，能够使电压控制装置10的框体、电路部件共通化，因此能够简化电压控制装置的构成。在图2中，示出了将两台电压控制装置10收纳在共同的一体化框体4中而作为综合电压控制装置的例子。
两台电压控制装置10与电源(车载电池)35连接，从未图示的上位控制装置分别输入第一阻尼力指令值Fref1和第二阻尼力指令值Fref2。第一阻尼力指令值Fref1和第二阻尼力指令值Fref2既可以是相同的指令值，也可以是不同的指令值。此外，由于两个电压控制装置10为相同的构成，所以在以下的说明中，对输入第一阻尼力指令值Fref1的电压控制装置10的构成进行说明。
电压控制装置10至少具备升压电路21及控制器23。升压电路21由第一电路14、升压变压器(变压器)25、以及第二电路15构成。第一电路14由输入侧平滑电容器24、半导体开关元件26、半导体开关元件驱动电路27构成。第二电路15由整流二极管28、输出侧平滑电容器29、负载电流检测单元(第三电路)30、负载电压检测单元31构成。第一电路14和第二电路15通过升压变压器(变压器)25电(磁)耦合。
控制器23具备负载电压指令计算部22、负载电流指令计算部32、以及PWM脉冲生成部33，通过负载电流指令计算部32计算负载电流指令值Iloadref，并输出到PWM脉冲生成部33，以消除通过P控制器、PI控制器等反馈要素根据阻尼力指令值Fref1求出的负载电压指令值Vref和负载电压值Vload的差Verr。PWM脉冲生成部33根据负载电流指令值Iloadref生成对半导体开关元件26的导通/截止信号Vpls，并输出到半导体开关元件驱动电路27。
从未图示的上位控制装置输出的第一阻尼力指令值Fref1被输入到控制器23内的负载电压指令计算部22，负载电压指令计算部22计算负载电压指令值Vref。由于电流变流体相对于施加于电流变流体16的电场的强度的流变特性具有温度依赖性，所以在负载电压指令计算部22中根据电流变流体16的温度来校正负载电压指令值Vref。
电流变流体16的温度根据电流变流体的电阻分量17的电阻值及其温度依赖性来计算。电流变流体的电阻分量17的电阻值是将由电压控制装置10的负载电压检测单元31检测出的负载电压Vloaddet除以由负载电流检测单元(第三电路)30检测出的负载电流Iloaddet来计算的。
负载电压指令值Vref和负载电压值Vload的差Verr被输入到负载电流指令计算部32。控制器23控制升压电路21的半导体开关元件26的导通/截止信号Vpls，以使负载电压值Vload与负载电压指令值Vref一致。由此，控制封入振动减振机构12中的电流变流体16的流变性，将阻尼力控制为所希望的值。
半导体开关元件驱动电路27根据对半导体开关元件26的导通/截止信号Vpls，来驱动半导体开关元件26。在半导体开关元件26导通时，从输入侧的平滑电容器24向升压变压器(变压器)25的励磁电感蓄积能量。并且，在半导体开关元件26截止时，蓄积在升压变压器(变压器)25的励磁电感中的能量被释放到第二电路，通过该能量，经由整流二极管28，对填充在振动减振机构12内的电流变流体16施加负载电压值Vload。电流变流体16具有电阻分量17和静电电容分量18，它们相当于电压控制装置10的连接负载。电压控制装置10和振动减振机构12经由连接电缆11H和连接电缆11L连接。
如上所述，用于使电场作用于电流变流体16的一对电极板的低电位侧即内筒51和振动减振机构的外筒43在结构上电连接，但由于振动减振机构的外筒43在结构上通过橡胶衬套、橡胶支架等绝缘物44与车辆的底盘地线45绝缘，所以为了人体接触时的触电保护而考虑将振动减振机构的外筒43经由连接电缆11L和电压控制装置10的地线而接地于车辆的底盘地线45。
但是，如果橡胶衬套、橡胶支架等绝缘物44暴露于泥水或盐水等，则振动减振机构的外筒43与车辆的底盘地线45之间的绝缘电阻降低，从电压控制装置10向振动减振机构12供给的电流中不经由连接电缆11L而经由车辆的底盘地线45向电压控制装置10返回的漏电流增加，从而存在噪声增加，对周围的电子设备带来不良影响的问题。
这里，使用图6简单说明由于振动减振机构的外筒和车辆的底盘地线之间的绝缘物的绝缘电阻的降低而增加的漏电流的路径。
图6表示从电压控制装置10向振动减振机构12供给的电流Iload中不经由连接电缆11L而经由车辆的底盘地线45向电压控制装置10返回的漏电流Ileak的路径(图6中的虚线箭头)。从电压控制装置10向振动减振机构12供给的负载电流Iload经由连接电缆11H向封入振动减振机构12中的电流变流体16流动。负载电流Iload在流过电流变流体16后，分流为经由连接电缆11L返回电压控制装置10的返回电流Iload’和经由车辆的底盘地线45返回电压控制装置10的漏电流Ileak。
如果橡胶衬套、橡胶支架等绝缘物44暴露于泥水或盐水等，则振动减振机构的外筒43与车辆的底盘地线45之间的绝缘电阻降低，漏电流Ileak增加。对于由返回电流Iload’引起的噪声，比较容易通过返回电流Iload’流过的连接电缆11L和连接电缆11H的扭绞化、对连接电缆11L和连接电缆11H附加屏蔽来采取对策，但由于漏电流Ileak流过面积大的车辆的底盘地线45，所以噪声对策困难。若噪声增加，则担心对周围的电子设备产生不良影响。
因此，在本实施例的高电压系统中，如图2所示，通过预先使用接地电缆49将振动减振机构的外筒43与车辆的底盘地线45直接接地，从而能够排除振动减振机构的外筒43与车辆的底盘地线45之间的绝缘物44的绝缘电阻的降低的影响，并且能够保护对振动减振机构的外筒43的触电。
另外，通过在电压控制装置10的第一电路的地线46与第二电路的地线47之间设置第二电阻器40L和第二电阻器40H，使从振动减振机构12经由车辆的底盘地线45向电压控制装置10返回的路径的阻抗比从振动减振机构12经由连接电缆11L向电压控制装置10返回的路径的阻抗足够大，从而能够降低从振动减振机构12经由车辆的底盘地线45向电压控制装置10返回的漏电流，防止噪声增加对周围的电子设备的不良影响。(在图2中，相对于第一电阻器39H、39L，将40H、40L称为第二电阻器。)此外，从振动减振机构12经由连接电缆11L返回电压控制装置10的路径的阻抗主要是由连接电缆11L的布线电阻、布线电感引起的阻抗，所以基本上是低阻抗。
另外，在本实施例中，将电压控制装置10的负载设为振动减振机构12，但只要是与电压控制装置10连接的负载的通电部分与负载的露出导电部的绝缘困难的负载，即使不是振动减振机构12，也能够得到与本实施例同样的效果。
此外，如本实施例那样，通过用连接电缆11H、11L连接电压控制装置10的第二电路15和作为负载的振动减振机构12，从而提高电压控制装置10和振动减振机构12各自的设置位置的自由度。例如，能够在四轮的车辆上设置四个减震器(振动减振机构12)，将四台电压控制装置10收纳在共同的一体化框体中，作为综合电压控制装置设置在车辆上。另外，与将减震器(振动减振机构12)和电压控制装置10一体化设置的情况相比，还具有减震器(振动减振机构12)的振动、热难以传递到电压控制装置10的优点。
实施例2
接着，参照图3及图4，对实施例2的高电压系统以及高电压系统的过电压故障防止方法进行说明。
在本实施例中，与图2中的升压电路21中设置的第一电阻器39L和第一电阻器39H的合成电阻值R39相比，减小了第二电阻器40L和第二电阻器40H的合成电阻值R40，这一点与实施例1不同，其他构成与实施例1相同。此外，在此对本实施例和实施例1的不同点进行说明。
在本实施例中，与图2的升压电路21中设置的第一电阻器39L和第一电阻器39H的合成电阻值R39相比，减小第二电阻器40L和第二电阻器40H的合成电阻值R40，由此，防止负载电流检测单元(第三电路)30为廉价的非绝缘型时的、连接电缆11L断线时的电流检测单元(第三电路)30的过电压故障。
如图2的构成所示，电压控制装置10的第一电路的地线46与车辆的底盘地线45连接，电压控制装置10的第二电路的地线47也经由连接电缆11L、振动减振机构的外筒43、接地电缆49接地于车辆的底盘地线45，因此第一电路的地线46和第二电路的地线47成为相同电位。
由于第一电路的地线46和第二电路的地线47为相同电位，因此即使将电压控制装置10内部的控制器23的基准电位设为电压控制装置10的第一电路的地线46，也能够将负载电流检测装置(第三电路)30设为廉价的非绝缘型。
但是，在图2的构成中，当连接电缆11L发生断线时，在电压控制装置10的第一电路的地线46与第二电路的地线47之间产生电位差V2L，在负载电流检测单元(第三电路)30为非绝缘型的情况下，过电压被施加到负载电流检测单元(第三电路)30，负载电流检测单元(第三电路)30发生过电压故障。
因此，与第一电阻器39L和第一电阻器39H的合成电阻值R39相比，通过减小第二电阻器40L和第二电阻器40H的合成电阻值R40，能够降低合成电阻值R40相对于合成电阻值R39的分压比，将连接电缆11L断线时的第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L抑制在负载电流检测单元(第三电路)30的耐电压以内，防止负载电流检测单元(第三电路)30的过电压故障。
为了防止连接电缆11L断线时的负载电流检测单元(第三电路)30的过电压故障，合成电阻值R40需要满足式1。
[式1]
Figure GDA0002441778870000101
这里，R40是第二电阻器40L和第二电阻器40H的合成电阻值R40[Ω]，Rload_min是电流变流体的电阻分量17的下限电阻值[Ω]，R39是第一电阻器39L和第一电阻器39H的合成电阻值R39[Ω]，VCT_max是负载电流检测单元(第三电路)30的额定电压[V]，Vload_max是负载电压的最大值[V]。
此外，上述的第二电阻器40L和第二电阻器40H的合成电阻值R40表示用于防止连接电缆11L断线时的负载电流检测单元(第三电路)30的过电压故障的电阻值的上限值，但实际上只要选择在该上限值以下的、比从振动减振机构12经由车辆的底盘地线45返回到电压控制装置10的路径的阻抗足够大的电阻值即可。
另外，在本实施例中，示出了电流检测单元作为保护过电压故障的对象即与第二电路15和车辆的底盘地线45连接的第三电路30的例子，但只要是与第二电路15和车辆的底盘地线45连接的电路，第三电路30也可以是具有与电流检测不同的功能的电路。
使用图3及图4，对本实施例的效果进行说明。图3表示连接电缆11L断线时(没有应用本发明)的第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L、和第一电路的地线46与第二电路的高电位端的连接点48之间的电位差V2H的时间变化。
此外，在图3中，使第一电阻器39L和第一电阻器39H的合成电阻值R39、第二电阻器40L和第二电阻器40H的合成电阻值R40为相同的值。可以看出，在图3的时刻T1发生连接电缆11L的断线，之后第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L从0[a.u.]增加到大约-5000[a.u.]。
在此，[a.u.]为相对值。负载电流检测单元(第三电路)30被施加该V2L的电位差，因此例如若假设负载电流检测单元(第三电路)30的额定电压为10[a.u.]左右，则大幅超过额定电压的过电压被会施加到负载电流检测单元(第三电路)30，导致负载电流检测单元(第三电路)30的过电压故障。
图4表示连接电缆11L断线时(应用本发明)的第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L、和第一电路的地线46与第二电路的高电位端的连接点48之间的电位差V2H的时间变化。此外，在图4中，使第二电阻器40L和第二电阻器40H的合成电阻值R40为与第一电阻器39L和第一电阻器39H的合成电阻值R39不同的值(低的值)。
在图4的时刻T1发生连接电缆11L的断线，但可知第一电路的地线46与第二电路的高电位端的连接点48之间的电位差V2H在约4995[a.u.]、第一电路的地线46与第二电路的高电位端的连接点48之间大致分担全部电压，第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L只从0[a.u.]增加到约-5[a.u.]左右。
这样，通过应用本发明，以使连接电缆11L断线时的第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L成为负载电流检测单元(第三电路)30的额定电压以下的方式，决定第二电阻器40L和第二电阻器40H的合成电阻值R40，由此，能够防止连接电缆11L断线时的负载电流检测单元(第三电路)30的过电压故障。
实施例3
接着，参照图5，对实施例3的高电压系统及高电压系统的故障诊断方法进行说明。此外，在此对本实施例和实施例2的不同点进行说明。
在本实施例中，在第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L超过阈值电压Vfault的情况下，检测连接电缆11L的断线，停止电压控制装置10的输出或输出警报。第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L是通过将负载电压检测单元31内的电阻40L与电阻40H的中点的电压V2L’乘以电阻40L与电阻40H的分压比K来计算的。
负载电压检测单元31内的电阻40L与电阻40H的中点的电压V2L’被发送到控制器23，通过乘以分压比K而被转换为第一电路的地线46与第二电路的地线47之间的电位差V2L，并输入到连接电缆11L断线保护器(检测器)50。在连接电缆11L断线保护器(检测器)50中，比较阈值电压Vfault与第一电路的地线46和第二电路的地线47之间的电位差V2L，如果V2L大，则停止向半导体开关元件26的导通/截止信号Vpls，以停止电压控制装置10的输出，或者向未图示的上位控制装置输出连接电缆11L断线警报HV-fault。
为了检测连接电缆11L的断线,与第一电路的地线46和第二电路的地线47之间的电位差V2L进行比较的阈值电压Vfault需要满足式2。
[式2]
Figure GDA0002441778870000121
在此，Vfault是为了检测连接电缆11L的断线而与第一电路的地线46和第二电路的地线47之间的电位差V2L进行比较的阈值电压[V]，R40是电阻40L和电阻40H的合成电阻值R40[Ω]，Rload_max是电流变流体的电阻分量17的上限电阻值[Ω]，R39是电阻39L和电阻39H的合成电阻值R39[Ω]，Vout_min是电压控制装置10的最低调节电压[V]。
此外，上述阈值电压Vfault表示用于检测连接电缆11L的断线的阈值电压的上限值，但实际上只要选择该上限值以下的、能够充分确保检测精度的范围内的电压值即可。
另外，本发明不限于上述的实施例，包括各种变形例。例如，上述实施例是为了易于理解地说明本发明而进行的详细说明，不一定限定于具备说明的全部构成。另外，可以将某实施例的构成的一部分置换为其他实施例的构成，另外，也可以在某实施例的构成上增加其他实施例的构成。另外，对于各实施例的构成的一部分，可以进行其他构成的追加、删除、置换。
符号说明
4…一体化框体，5…横孔，6…活塞杆，9…活塞，9U…活塞上室，9L…活塞下室，9h…贯通孔，10…电压控制装置，11H、11L…连接电缆，12…振动减振机构，13…电连接部，14…第一电路，15…第二电路，16…电流变流体，17…电流变流体的电阻分量，18…电流变流体的静电电容分量，21…升压电路，22…负载电压指令计算部，23…控制器，24…输入侧平滑电容器，25…升压变压器(变压器)，26…半导体开关元件，27…半导体开关元件驱动电路，28…整流二极管，29…输出侧平滑电容器，30…负载电流检测单元(第三电路)，31…负载电压检测单元，32…负载电流指令计算部，33…PWM脉冲生成部，35…(直流)电源，36…负载电流检测电阻，37…差动放大器(负载电流检测用)，39H、39L…第一电阻器，40H、40L…第二电阻器，41…差动放大器(负载电压检测用)，43…外筒，43a…上端板，44…绝缘物，45…车辆的底盘地线，46…第一电路的地线，47…第二电路的地线，48…第二电路的高电位端的连接点，49…接地电缆，50…连接电缆，11L…断线保护器(检测器)，51…内筒，52…中间筒，54…基座阀，54h…贯通孔，55…流路，56…流路，57…流路，58…惰性气体，59…油封，60…杆导向件，61…绝缘隔板。

Claims (13)

1.一种高电压系统，其特征在于，具备：
第一电路，其具有电源和地线；
第二电路，其经由变压器与所述第一电路磁耦合，并具有与所述地线连接的负载；
控制器，其与所述地线连接；
第三电路，其与所述第二电路和所述地线连接；
第一电阻器，其设置在所述第二电路的高电位端的连接点与所述地线之间；以及
第二电阻器，其设置在所述第二电路的低电位端的连接点与所述地线之间，并具有与所述第一电阻器不同的电阻值，
在所述第二电阻器的两端的电压在规定的阈值电压以上的情况下，进行所述第一电路的动作停止或警报输出。
2.根据权利要求1所述的高电压系统，其特征在于，
所述第三电路是检测所述负载的电流的电流检测单元。
3.根据权利要求1所述的高电压系统，其特征在于，
所述第二电阻器的电阻值比所述第一电阻器的电阻值低。
4.根据权利要求1所述的高电压系统，其特征在于，
所述第二电阻器的电阻值通过式1来计算，
[式1]
Figure FDA0004115173070000011
其中，R40是所述第二电阻器的电阻值，Rload_min是电流变流体的电阻分量的下限电阻值，R39是所述第一电阻器的电阻值，VCT_max是所述第三电路的额定电压，Vload_max是负载电压的最大值。
5.根据权利要求1所述的高电压系统，其特征在于，
所述阈值电压通过式2来计算，
[式2]
Figure FDA0004115173070000021
其中，Vfault是所述阈值电压，R40是所述第二电阻器的电阻值，Rload_max是电流变流体的电阻分量的上限电阻值，R39是所述第一电阻器的电阻值，Vout_min是电压控制装置的最低调节电压。
6.根据权利要求1所述的高电压系统，其特征在于，
用电缆连接所述第二电路与所述负载。
7.根据权利要求6所述的高电压系统，其特征在于，
所述第一电路、所述变压器、所述第二电路、所述控制器、所述第三电路、所述第一电阻器、所述第二电阻器、所述电缆以及所述负载至少各具备两个，将所述第一电路、所述变压器、所述第二电路、所述控制器、所述第三电路、所述第一电阻器以及所述第二电阻器收纳在一个框体中。
8.根据权利要求1所述的高电压系统，其特征在于，
所述负载是振动减振机构。
9.根据权利要求8所述的高电压系统，其特征在于，
所述振动减振机构的工作流体是电流变流体。
10.根据权利要求9所述的高电压系统，其特征在于，
所述振动减振机构具备：
内筒，其内部插入有杆；
外筒，其设置在所述内筒的外侧；
中间筒，其设置在所述内筒和所述外筒之间，在其与所述内筒之间形成通路，并成为电极，所述通路通过所述杆的进退动作使所述电流变流体从所述振动减振机构的轴向的一端侧向另一端侧流动；
杆导向件，其以封闭所述内筒以及所述外筒的所述一端侧的端部的方式设置，并支承所述杆；
基座阀，其设置在所述内筒以及所述外筒的所述另一端侧的端部；以及
密封构件，其密封所述杆导向件和所述中间筒的一端侧的端部，
所述内筒、所述外筒、所述基座阀以及所述杆导向件保持残余轴力而相互固定。
11.根据权利要求8所述的高电压系统，其特征在于，
所述振动减振机构至少安装在车辆的两个轮上。
12.一种高电压系统的故障诊断方法，其特征在于，
该高电压系统具备：
第一电路，其具有电源和地线；
第二电路，其经由变压器与所述第一电路磁耦合，并具有与所述地线连接的负载；
控制器，其与所述地线连接；
第三电路，其与所述第二电路和所述地线连接；
第一电阻器，其设置在所述第二电路的高电位端的连接点与所述地线之间；
第二电阻器，其设置在所述第二电路的低电位端的连接点与所述地线之间，并具有与所述第一电阻器不同的电阻值，
在所述第二电阻器的两端的电压在规定的阈值电压以上的情况下，判定为该高电压系统的故障。
13.根据权利要求12所述的高电压系统的故障诊断方法，其特征在于，
所述阈值电压通过式3来计算，
[式3]
Figure FDA0004115173070000031
其中，Vfault是所述阈值电压，R40是所述第二电阻器的电阻值，Rload_max是电流变流体的电阻分量的上限电阻值，R39是所述第一电阻器的电阻值，Vout_min是电压控制装置的最低调节电压。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11784482B2 (en) * 2020-10-20 2023-10-10 Apple Inc. Electrical connection monitoring using cable shielding
CN114111902B (zh) * 2021-11-24 2024-04-05 保定天威保变电气股份有限公司 一种天然酯变压器智能监测系统

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN2828438Y (zh) * 2005-10-24 2006-10-18 河北工业大学 基于电流变流体自适应减振装置
CN2828439Y (zh) * 2005-10-24 2006-10-18 河北工业大学 电流变流体减振器
JP2009095164A (ja) * 2007-10-10 2009-04-30 Rohm Co Ltd 自励式のキャパシタ充電回路の制御回路、制御方法およびそれを用いたキャパシタ充電回路、電子機器

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5070284A (en) * 1991-01-14 1991-12-03 Ford Motor Company Fail-safe variable damping suspension for a motor vehicle
JP3580678B2 (ja) * 1996-10-16 2004-10-27 沖電気工業株式会社 オフフック信号およびダイヤルパルス発生回路、および該回路の駆動方法
US5952832A (en) * 1996-12-06 1999-09-14 General Electric Company Diagnostic circuit and method for predicting fluorescent lamp failure by monitoring filament currents
US7878311B2 (en) * 2007-07-19 2011-02-01 Husco Automotive Holdings, LLC Piston with an integral electrically operated adjustment valve for a hydraulic vibration damper
US8327984B2 (en) * 2009-10-30 2012-12-11 Bwi Company Limited S.A. Magnetorheological (MR) piston assembly with primary and secondary channels to improve MR damper force
WO2017057213A1 (ja) * 2015-09-30 2017-04-06 日立オートモティブシステムズ株式会社 シリンダ装置
CN110785302B (zh) * 2017-06-28 2023-05-26 日立安斯泰莫株式会社 悬架控制装置
JP6851290B2 (ja) * 2017-09-05 2021-03-31 日立Astemo株式会社 振動減衰制御装置
US10897192B1 (en) * 2019-11-01 2021-01-19 Stmicroelectronics International N.V. Scheme to reduce static power consumption in analog controller based power converters requiring an external high voltage startup circuit
WO2022211661A1 (ru) * 2021-04-01 2022-10-06 Владимир Викторович РОМАНОВ Подвеска с демпфированием с помощью эквилибраторов

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN2828438Y (zh) * 2005-10-24 2006-10-18 河北工业大学 基于电流变流体自适应减振装置
CN2828439Y (zh) * 2005-10-24 2006-10-18 河北工业大学 电流变流体减振器
JP2009095164A (ja) * 2007-10-10 2009-04-30 Rohm Co Ltd 自励式のキャパシタ充電回路の制御回路、制御方法およびそれを用いたキャパシタ充電回路、電子機器

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Publication number Publication date
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