CN111086279A - 聚合物刀尺冲模及用于其的调配物 - Google Patents

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Abstract

本发明提供冲模及底模系统、用于此类系统的聚合物刀尺冲模、及适用于使用数字刀尺填写来生产此类刀尺冲模的聚合调配物。提供一种用于对硬纸板工件表面进行压力接触的刀尺冲模，其包括：(a)冲模主体；以及(b)至少一个细长聚合物刀尺，每一刀尺具有：(i)第一细长基底表面，粘性附装至冲模主体的表面；以及(ii)细长突出部，从冲模主体向远侧突出，细长突出部具有细长冲模表面，细长冲模表面包括聚合物材料，细长冲模表面具有适于接触工件表面的接触表面；接触表面具有至少5mm的长度及处于0.4mm至1.0mm范围内的第一宽度(W)，刀尺具有处于1.0mm至4.5mm范围内的高度(H)；其中在接触表面的总长度内，接触表面具有至多5个表面麻点/米，麻点具有超过0.1mm的直径。

Description

聚合物刀尺冲模及用于其的调配物
本申请为在2015年4月7日提出的发明名称为“聚合物刀尺冲模及用于其的调配物”，申请号为201580029664.3的分案申请。
技术领域
本发明涉及冲模及底模系统、用于此类系统的聚合物刀尺冲模、以及适用于使用数位刀尺填写来生产此类刀尺冲模的聚合调配物。
背景技术
本发明人已认识到需要改善聚合物刀尺冲模及改善用于生产此类聚合物刀尺冲模的调配物。
发明内容
根据本发明的某些教示内容，提供一种用于对硬纸板工件表面进行压力接触的刀尺冲模，其包括：(a)冲模主体；以及(b)至少一个细长聚合物刀尺，每一刀尺具有：(i)第一细长基底表面，粘性附装至所述冲模主体的表面；以及(ii)细长突出部，从所述冲模主体向远侧突出，所述细长突出部具有细长冲模表面，所述细长冲模表面包括聚合物材料，所述细长冲模表面具有适于接触所述工件表面的接触表面；所述接触表面具有至少5mm的长度及处于0.4mm至1.0mm范围内的第一宽度(W)，所述刀尺具有处于1.0mm至4.5mm范围内的高度(H)；其中在所述接触表面的总长度内，所述接触表面具有至多5个表面麻点/米，所述麻点具有超过0.1mm的直径。
根据本发明的另一方面，提供一种用于对硬纸板工件表面进行压力接触的刀尺冲模，其包括：(a)冲模基底；以及(b)至少一个细长刀尺，每一刀尺具有：(i)第一细长基底表面，粘性附装至所述冲模基底的表面；以及(ii)细长突出部，从所述冲模基底向远侧突出，所述细长突出部具有细长冲模表面，所述细长冲模表面包括聚合物材料，所述细长冲模表面具有适于接触所述工件表面的接触表面；所述接触表面具有至少5mm的长度，所述刀尺具有以下各项中的至少一个：
(1)处于0.4mm至0.65mm范围内的第一宽度W，所述刀尺具有处于1.0mm至4.5mm范围内的高度H；(2)处于0.4mm至0.65mm范围内的第一宽度W、以及高度H，使得W对H的比率处于0.2至0.8范围内；(3)在25℃下，以下应变-应力(ε-σ)性质中的至少一个：处于1.4MPa至5.1MPa范围内的屈服应力、处于0.18％至1.65％范围内的屈服应变、处于290MPa至710Mpa范围内的杨氏模量、处于2.8Mpa至26Mpa范围内的最大载荷应力、处于2.8％至52％范围内的断裂应变、以及在发生所述断裂时处于0.14J至1.6J范围内的累积能量；(4)在标准变形程序之后，由所述刀尺冲模所产生的标准折痕展现出至多0.65的平均折叠力比率；以及(5)在标准变形程序之后，所述细长刀尺展现出至多0.6的变形不对称性。
根据本发明的又一方面，提供一种预聚调配物，其包括：(a)至少一种预聚物；(b)活化剂，被选择成使所述预聚物聚合，所述活化剂与所述预聚物混合。
根据本发明的又一方面，提供一种将预聚调配物填在衬底上以生产聚合物刀尺冲模的方法，其包括：(a)在罐体中提供预聚调配物；所述调配物包括：(i)至少一种预聚物；(ii)光引发剂，被选择成使所述预聚物聚合；以及(iii)增稠剂；(b)将所述调配物从所述罐体挤压至衬底上，以形成至少一个未固化细长刀尺；以及(c)使所述未固化细长刀尺在所述衬底上固化，以形成所述聚合物刀尺冲模，所述刀尺冲模包括长度为至少5mm的至少一个已固化细长刀尺；所述罐体中的所述预聚调配物含有足够低的气体浓度，以便实现以下结构性质中的至少一个：(1)在所述已固化细长刀尺的接触表面的总长度内，所述接触表面具有至多5个表面麻点/米，所述表面麻点具有超过0.1mm的直径；以及(2)在所述已固化细长刀尺的总长度内，直径超过0.4mm的气泡的气泡含量是至多2个气泡/米。
根据所述优选实施例中的其他特征，所述调配物在25℃下具有以下流变性质：
(i)G’rest>3,000帕斯卡(Pa)；
(ii)在经受300Pa的振荡应力达20秒之后，在使所述应力突然松弛的7秒内，G’展现出至少2,500Pa的值，
G’是所述调配物的储能模量；
G’rest是所述调配物在静止时在40Pa的压力下的储能模量。
根据本发明的又一方面，提供一种用于生产刀尺冲模的预聚调配物，所述调配物包括：(a)至少一种预聚物；(b)光引发剂，被选择成使所述预聚物聚合；以及(c)增稠剂；所述光引发剂及所述增稠剂与所述预聚物混合，所述调配物在25℃下具有以下流变性质：
(i)G’rest>3,000帕斯卡(Pa)；
(ii)在经受300Pa的振荡应力达20秒之后，在使所述应力突然松弛的7秒内，G’展现出至少2,500Pa的值，
G’是所述调配物的储能模量；
G’rest是所述调配物在静止时在40Pa的压力下的储能模量；
所述调配物满足以下结构性质中的至少一个：
(1)在对所述调配物进行标准固化之后且在标准变形程序之后，所述刀尺冲模展现出至多0.6的变形不对称性；
(2)在对所述调配物进行标准固化之后且在标准变形程序之后，由所述刀尺冲模所产生的标准折痕展现出至多0.65、至多0.62、至多0.60、至多0.59、至多0.58、至多0.57、或至多0.56的平均折叠力比率。
(3)所述调配物具有基线密度ρbaseline、体密度ρbulk以及密度差Δρ，所述密度差由下式界定：
Δρ＝ρbaseline-ρbulk
所述密度差是至少0.01；
(4)通过对所述调配物进行标准固化而获得已固化调配物，所述已固化调配物在25℃下具有以下应变-应力(ε-σ)性质中的至少一个：
(i)处于1.4MPa至5.1MPa范围内的屈服应力；
(ii)处于0.18％至1.65％范围内的屈服应变；
(iii)处于290MPa至710Mpa范围内的杨氏模量；
(iv)处于2.8Mpa至26Mpa范围内的最大载荷应力；
(v)处于2.8％至52％范围内的断裂应变；以及
(vi)在发生所述断裂时处于0.14J至1.6J范围内的累积能量；
(5)所述增稠剂包括三维网状结构形成剂。
根据所述优选实施例中的其他特征，每一刀尺均是挤制物。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述基底表面具有第二宽度，所述第二宽度超出所述第一宽度至少0.1mm。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述至少一个细长刀尺包括多个细长刀尺。
根据所述优选实施例中的又一些特征，在所述细长刀尺的总长度内，直径超过0.4mm的气泡的气泡含量是至多2个气泡/米、至多1.5个气泡/米、至多1个气泡/米、至多0.7个气泡/米、至多0.5个气泡/米、至多0.4个气泡/米、或至多0.3个气泡/米。
根据所述优选实施例中的又一些特征，在标准变形程序之后，所述细长刀尺展现出至多0.55、至多0.4、至多0.3、至多0.25、至多0.2、至多0.15、至多0.10、或至多0.05的变形不对称性。
根据所述优选实施例中的又一些特征，在对所述刀尺冲模执行的标准变形程序之后，由所述刀尺冲模所产生的标准折痕展现出至多0.64、至多0.62、至多0.60、至多0.59、至多0.58、至多0.57、或至多0.56、且通常至少0.40、至少0.42、至少0.44、至少0.46、至少0.48、或至少0.50的平均折叠力比率。
根据所述优选实施例中的又一些特征，在标准变形程序之后，由所述刀尺冲模所产生的标准折痕展现出处于如下范围内的平均折叠力比率：0.40至0.64、0.40至0.62、0.40至0.60、或0.40至0.58。
根据所述优选实施例中的又一些特征，在所述接触表面的总长度内，所述接触表面具有至多4.5个表面麻点/米、至多4个麻点/米、至多3个麻点/米、至多2个麻点/米、至多1.5个麻点/米、至多1个麻点/米、至多0.8个麻点/米、至多0.6个麻点/米、至多0.4个麻点/米、或至多0.3个麻点/米，所述麻点具有超过0.1mm的直径。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述细长刀尺或通过对所述调配物进行标准固化而获得的已固化调配物在25℃下具有以下应变-应力(ε-σ)性质中的至少一个：(i)处于1.4MPa至5.1MPa范围内的屈服应力；(ii)处于0.18％至1.65％范围内的屈服应变；(iii)处于290MPa至710Mpa范围内的杨氏模量；(iv)处于2.8Mpa至26Mpa范围内的最大载荷应力；(v)处于2.8％至52％范围内的断裂应变；以及(vi)在发生所述断裂时处于0.14J至1.6J范围内的累积能量。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述杨氏模量处于290MPa至710MPa范围内，且所述断裂应变处于2.8％至52％范围内；更优选地，所述断裂应变处于13％至30％范围内；又更优选地，所述杨氏模量处于290MPa至600Mpa范围内，且所述断裂应变处于16％至26％范围内。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述接触表面具有至少5mm的长度及处于0.4mm至0.65mm范围内的第一宽度W，所述基底表面具有第二宽度，所述第二宽度超出所述第一宽度至少0.1mm，所述刀尺具有处于1.0mm至4.5mm范围内的高度H。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述第一宽度的范围是0.4mm至0.62mm、0.4mm至0.60mm、0.4mm至0.58mm、0.4mm至0.56mm、0.4mm至0.54mm、0.4mm至0.52mm、0.4mm至0.50mm、0.4mm至0.48mm、或0.4mm至0.46mm。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述高度的范围是1.2mm至4.5mm、1.4mm至4.5mm、1.6mm至4.5mm、1.7mm至4.5mm、1.8mm至4.5mm、1.2mm至4mm、1.2mm至3.5mm、1.2mm至3mm、1.2mm至2.5mm、1.2mm至2mm、1.2mm至1.8mm、或1.2mm至1.6mm。
根据所述优选实施例中的又一些特征，W对H的比率处于如下范围内：0.2至0.75、0.2至0.7、0.2至0.65、0.2至0.6、0.2至0.55、0.2至0.5、0.2至0.45、0.25至0.6、0.3至0.6、0.3至0.55、或0.3至0.5。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述刀尺冲模展现出至少55、至少57、至少60、至少62、至少64、至少66、至少68、至少70、至少72、至少74、或至少76、且通常至多90、至多88、至多86、或至多84的邵氏D硬度。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述冲模基底的表面包括膜的宽广表面，所述膜具有25微米至500微米的厚度。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述膜具有至少40微米、至少60微米、至少100微米、至少150微米、至少200微米、至少250微米、至少300微米、至少350微米、或至少400微米的厚度。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述膜具有至多450微米、至多400微米、至多350微米、或至多300微米的厚度。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述膜是聚合物膜或金属膜。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述三维网状结构形成剂在所述调配物内的浓度按重量计是5％至30％、6％至30％、7％至30％、8％至30％、8％至25％、或8％至22％。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述密度差是至少0.015、至少0.02、至少0.025、至少0.03、至少0.04、或至少0.05。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述增稠剂包括、主要包括触变剂、或基本上由触变剂组成。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述预聚物及增稠剂被选择成使得在25℃下，在松弛的5秒内、4秒内、3秒内、2秒内、1秒内、0.5秒内、0.3秒内、0.1秒内、0.02秒内、或0.005秒内，G’达到至少2,500Pa的值。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述调配物是具有结构性质的触变调配物，使得在25℃下，在其中已使运动缩短的松弛之后，在松弛的5秒内、4秒内、3秒内、2秒内、或1秒内、G’的值增大至至少2,500Pa。
根据所述优选实施例中的又一些特征，在25℃下，此值是至少2,750Pa、至少3,000Pa、至少3,250Pa、至少3,500Pa、至少3,750Pa、至少4,000Pa、至少4,250Pa、至少4,500Pa、至少4,750Pa、至少5,000Pa、至少5,500Pa、至少6,000Pa、至少7,000Pa、至少8,000Pa、至少9,000Pa、至少10,000Pa、至少11,000Pa、或至少12,000Pa。
根据所述优选实施例中的又一些特征，在振荡应力期间，G’rest超出G’至少100Pa、至少200Pa、至少300Pa、至少500Pa、至少1,000Pa、至少1,500Pa、至少2,000Pa、至少3,000Pa、至少5,000Pa、至少7,000Pa、至少10,000Pa、至少20,000Pa、至少35,000Pa、或至少50,000Pa。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述预聚物是热固性预聚物。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述至少一种预聚物包括单体或低聚物，其具有选自由以下各项组成的群组的至少一个官能基：丙烯酸、乙烯基、硫醇、及环氧基。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述调配物包括至少一种聚合抑制剂。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述抑制剂包括甘油。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述抑制剂包括丙氧基化甘油。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述抑制剂包括二苯甲酮。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述增稠剂包括、主要包括非晶态二氧化硅、或基本上由非晶态二氧化硅组成。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述增稠剂包括、主要包括煅制非晶态二氧化硅、或基本上由煅制非晶态二氧化硅组成。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述增稠剂包括5％至30％、6％至30％、7％至30％、8％至30％、8％至25％、或8％至22％的三维网状结构形成剂。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述增稠剂包括5％至30％、6％至30％、7％至30％、8％至30％、8％至25％、8％至22％、9％至25％、9％至22％、9％至20％、9％至18％、9％至16％、10％至16％、或11％至16％的非晶态二氧化硅。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述至少一种预聚物包括至少一种丙烯酸酯，所述调配物包括27％至86％、31％至84％、34％至81％、37％至79％、41％至76％、45％至79％、48％至79％、52％至79％、56％至79％、59％至79％、或62％至79％的丙烯酸酯。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述至少一种丙烯酸酯包括异冰片基丙烯酸酯及脂肪族聚氨酯甲基丙烯酸酯。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述调配物进一步包括丙烯酸酯化寡胺树脂。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述丙烯酸酯化寡胺树脂的浓度是至少3％、至少5％、至少7％、至少8％、或至少9％。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述丙烯酸酯化寡胺树脂的浓度是至多25％、至多21％、至多18％、至多16％、或至多14％。
根据所述优选实施例中的又一些特征，通过对所述调配物进行标准固化而产生的刀尺冲模展现出至少55、至少57、至少60、至少62、至少64、至少66、至少68、至少70、至少72、至少74、或至少76、且通常至多90、至多88、至多86、至多84、或至多82的邵氏D硬度。
根据所述优选实施例中的又一些特征，在使通过对所述调配物进行标准固化而固化的刀尺冲模已经受标准变形程序之后，由所述刀尺冲模所产生的标准折痕展现出至多0.65、至多0.62、至多0.60、至多0.59、至多0.58、至多0.57、或至多0.56、且通常至少0.40、至少0.42、至少0.44、至少0.46、至少0.48、或至少0.50的平均折叠力比率。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述至少一种预聚物包括至少一种低聚物。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述至少一种预聚物包括至少一种单体。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述至少一种预聚物包括至少第二低聚物。
根据所述优选实施例中的又一些特征，在对所述调配物进行标准固化以产生已固化调配物之后，所述已固化调配物的玻璃转化温度处于如下范围内：30℃-80℃、40℃-70℃、50℃-65℃、或50℃-60℃。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述增稠剂包括、主要包括三维网状结构形成剂、或基本上由三维网状结构形成剂组成。
根据所述优选实施例中的又一些特征，所述网状结构形成剂包括、主要包括二氧化硅、或基本上由二氧化硅组成。
附图说明
本文将参照附图仅以举例方式来描述本发明。现在详细地具体参照附图，应强调，所示细节是以举例方式而显示且仅用于例示性地论述本发明的优选实施例，并且呈现所示细节仅是为了提供被认为是对本发明的原理及概念性方面最有用且易于理解的说明的内容。就此来说，并不试图使所示的本发明结构细节比为基本理解本发明而需要的细节更详细，参照附图进行说明会使所属领域的技术人员明白可如何在实践中实施本发明的数种形式。在所有附图中，参考编号相同的字符用于标示相同的元件。
附图中：
图1提供具有细长刀尺的刀尺冲模的示意性剖视图；
图1A提供图1所示刀尺冲模的示意性横剖视图；
图2提供实例性表面安装式刀尺冲模系统的示意性局部剖视图，所述刀尺冲模系统包括在功能上可与图1所示刀尺冲模类似的刀尺冲模；
图3提供在为硬纸板片材形成折痕的动作中，图2所示刀尺冲模系统的局部侧视图像；
图4提供现有技术旋转式刀尺填写系统的一部分的相关元件的示意图；
图5例示现有技术笛卡尔坐标刀尺填写系统的实例性部分；
图6提供现有技术绘制头的实例性实施例；
图7a及7b提供现有技术喷嘴构造的立体图；
图8a示意性地例示现有技术压力致动器；
图9提供具有大体梯形孔口几何形状的现有技术罐体的示意性立体图；
图10a-d示意性地例示显示现有技术刀尺绘制方法的相关过程或行动的流程图；
图11提供刀尺的示意性剖视图，所述刀尺具有因气泡的释出而产生的麻点痕迹；
图12A是由未被除气调配物产生的珠粒的照片；
图12B是根据本发明由被除气调配物产生的珠粒的照片；
图13A及13B是具有各种不利特征的所填写刀尺的图像；
图13C是使用实例1中的本发明调配物所填写的刀尺的图像；
图14-17提供实例2-9及12中的调配物中G’随时间(及步骤编号)而变化的比较性曲线图；
图18提供在对由实例1、9、7、4、2及6中的调配物产生的刀尺进行变形程序之前及之后，所述刀尺的图像；
图19A提供根据标准变形程序在被切割成矩形轮廓之后的刀尺横截面的示意图；图19B提供在结束程序的填写部分之后，此刀尺横截面的示意图；
图20以曲线图形式提供通过由实例1、9、7、4、2及6中的调配物生产的刀尺所形成的标准折痕的平均折叠力比率；
图21是根据实例13中的标准固化程序进行固化以产生已固化(刀尺)材料的各种调配物(实例1、2、4、6、8及9)的应力-应变曲线图，所述已固化(刀尺)材料具有必需(ASTM638-03)形状及尺寸；以及
图22标绘由实例1、9、7、4、2及6中的调配物生产的刀尺的顶部(接触表面)及底部的平均邵氏D硬度。
具体实施方式
可参照附图及随附说明来更好地理解根据本发明的聚合物刀尺冲模技术的原理及操作。
本文将参照附图仅以举例方式来描述本发明。现在具体详细地参照附图，应强调，所示细节均是以举例方式而显示且仅用于例示性地论述本发明的优选实施例，并且呈现所示细节仅是为了提供被认为是对本发明原理及概念性方面最有用且易于理解的说明的内容。就此来说，并不试图使所示的本发明结构细节比为基本理解本发明而需要的细节更详细，参照附图进行说明会使所属领域的技术人员明白可如何在实践中实施本发明的数种形式。在所有附图中，参考编号相同的字符用于标示相同的元件。
在详细地解释本发明的至少一个实施例之前，应理解，本发明在其应用上并不限于在以下说明中所述或在附图中所示的构件的构造及布置细节。本发明能够有其他实施例或能够以各种方式来实践或实施。此外，应理解，本文中所采用的短语及术语是用于进行说明，而不应被视为限制性。
现在参照附图，图1提供刀尺冲模100的示意性剖视图，刀尺冲模100具有至少一个细长刀尺110，细长刀尺110具有细长表面112，细长表面112粘性附装至冲模基底120的宽广表面122。细长刀尺110具有从冲模基底120向远侧突出的细长突出部114，细长突出部114具有细长冲模表面116。通常，细长刀尺110、及更具体来说细长冲模表面116主要包括至少一种聚合物材料。
细长突出部114可直接附装至冲模基底120。然而，在一些实施例中，细长表面112明显宽于细长冲模表面116，且形成细长刀尺基底118的一部分。细长刀尺110可具有连接在细长突出部114与细长刀尺基底118之间的锥形段119。在一些实施例中，锥形段119可以是极小或不存在的，因为细长突出部114与细长刀尺基底118是以90°(±15°、±10°、±7°、±5°、或±3°)的角度交会。通常，所述角度是至少90°。
从图1A中所提供的刀尺冲模100的横剖视图中，将了解，细长刀尺110的冲模表面116的长度(Lr)明显大于刀尺的高度Hr。
现在也参照图1，刀尺在接近接触表面或冲模表面116处(朝刀尺“尖端”)的宽度(Wr)可以是Hr的某一分数。在一些实施例中，Wr对Hr的比率可处于如下范围内：0.2至0.8、0.2至0.75、0.2至0.7、0.2至0.6、0.2至0.5、0.2至0.45、0.2至0.4、0.2至0.35、0.2至0.32、0.2至0.3、0.25至0.38、0.25至0.36、或0.28至0.38。
在一些实施例中，冲模表面116的长度Lr可以是至少5mm、至少7mm、或至少10mm。
在一些实施例中，宽度(Wr)可以是至多0.65mm、且更通常处于如下范围内：0.35mm至0.65mm、0.4mm至0.65mm、0.42mm至0.65mm、或0.45mm至0.65mm。
在一些实施例中，细长表面112可具有基底宽度Wb，基底宽度Wb超出Wr至少0.1mm、且更通常至少0.20mm、至少0.25mm、或至少0.5mm、且通常至多2mm、至多1.8mm、至多1.6mm、至多1.5mm、或至多1.4mm。
在一些实施例中，Wb对Wr的比率可以是至多4、至多3.5、至多3.2、至多3.0、至多2.8、或至多2.6。
在一些实施例中，Hr可处于如下范围内：1mm至4.5mm、1.7mm至4.5mm、1.8mm至4.5mm、1.9mm至4.5mm、2mm至4.5mm、2.2mm至4.5mm、2.5mm至4.5mm、或3mm至4.5mm。
在一些实施例中，Hp(即，细长突出部114的高度)可处于如下范围内：0.8mm至4.5mm、1.0mm至4.5mm、1.4mm至4.5mm、1.6mm至4.5mm、1.8mm至4.5mm、1.9mm至4.5mm、2mm至4.5mm、2.2mm至4.5mm、2.5mm至4.5mm、或3mm至4.5mm。
发明人认为，0.7mm以下的接触表面宽度(Wr)是未知的。类似地，Wr对Hr的低比率也可能是未知的。本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“接触表面宽度”、“接近接触表面或冲模表面116处的刀尺宽度”、“Wr”等是指刀尺在刀尺尖端0.3mm内的最宽宽度。
在不希望受理论限制的情况下，发明人认为，迄今为止，对应使刀尺耐受提供至接触表面的高压力以及在许多情况中提供至刀尺长侧的旋转力的需要结合许多其他约束条件(下文将论述其中的许多)已阻碍了具有此类尺寸的刀尺的出现。
图2提供实例性表面安装式刀尺冲模系统200的示意性局部剖视图，刀尺冲模系统200包括刀尺冲模205，刀尺冲模205可在功能上与图1所示刀尺冲模100类似或相同。与刀尺冲模205大体相对且与细长冲模表面216大体相对设置的是底模240，底模240可具有面对细长冲模表面216的宽广底模表面242。
底模240可以是多层式。在图2中所提供的实例性实施例中，底模240包括：底模基底242(例如旋转滚筒)；以及底模接触垫、片材或层244，附装或紧固至基底242，且在基底242的远侧上具有片材或背衬片材244的宽广底模表面246。在一些实施例中，底模接触垫244可直接附装或紧固至基底242。然而，如图中所示，底模接触垫244附装至底模片材248，底模片材248相对于垫244与底模基底242以居中方式设置。
图中显示例如硬纸板片材260等的工件片材被居中地设置在冲模表面216与宽广底模表面246之间。
刀尺冲模系统200适于使得通过冲模表面216对硬纸板片材260的顶部表面或近侧表面262(即，面对冲模表面216)所施加的压力会在表面262中形成细长凹陷。可通过例如所属领域的技术人员将了解且图中示意性显示的机械化挤压或加压系统270等各种系统来施加压力。
图3提供在为硬纸板片材形成折痕的动作中，此种刀尺冲模系统的局部侧视图。刀尺冲模与弹性底模相对地设置，其中使冲模表面突出至设置在刀尺冲模与弹性底模之间的片材或衬底中并对底模表面进行按压，以在片材中形成折痕。
图4提供例如旋转式系统400等刀尺填写系统的一部分的相关元件的示意图。旋转式系统400可用于在冲模基底或衬底420的表面上绘制多个刀尺460-463。刀尺460-463可从基底420的表面突出且可具有不同的形状及大小。刀尺460-463可用以为硬纸板片材的表面形成折痕。
旋转式系统400可包括上面可定位有基底420的转筒410。基底420可通过粘附或夹持而与转筒410相关联或接合。
在一些实施例中，在生产出刀尺460-463之后，可从转筒410拆下基底420。在其他实例性实施例中，可将冲模的基底420留在转筒410上，以用于在旋转式折痕形成系统中为硬纸板片材形成折痕。在一些实施例中，旋转式系统400包括适于并被定位成用作底模的至少一个额外转筒(图中未显示)。
在一些实施例中，底模接触表面或层及/或基底420可由柔性膜制成。所述柔性膜可包括至少一种类型的聚合物，例如聚对苯二甲酸乙二酯(PET)。实例性聚合物包括聚酯、聚酰胺、及聚碳酸酯。金属膜或金属箔(例如铝箔或铜箔)也可为适用的。
底模的柔性膜可具有足够强的持久性、坚固度、内聚性、稳健性，以在为硬纸板工件形成折痕期间在一个或多个方向上耐受压力及苛刻操作(其可为大约几吨挤压力)。
旋转式系统400可进一步包括一个或多个刀尺绘制器。所述刀尺绘制器可包括绘制头435、控制器470及一个或多个导轨430。绘制头435可包括喷嘴构造440及至少一个罐体445，罐体445与构造440以流体方式相关联。构造440可与导轨430相关联。在一些实施例中，构造440可沿着导轨430滑动。在一些实施例中，罐体445也可与导轨430相关联。在一些实施例中，罐体445可独立于导轨430。罐体445可容纳刀尺形成调配物以通过构造440在压力下排出，以便绘制刀尺460-463。在一些实施例中，此种压力可通过气动系统或通过正排量系统来诱发或提供。
在一些实施例中，罐体445及构造440可与电动机相关联或由电动机控制，所述电动机用于使罐体445及/或构造440在导轨430上沿由箭头450所示的方向来回移动。另外，构造440可适于沿由箭头452所示的方向旋转。构造440也可沿由箭头454所示的方向上下移动。在一些实施例中，绘制头435可形成单一单元，而在其他实施例中，喷嘴构造440与罐体445可彼此独立地移动。
转筒410可适于沿逆时针方向旋转，如由箭头455所示。视需要，转筒410可沿与由箭头455所示的方向相反的方向(即，顺时针)旋转或可沿两个方向旋转。转筒410也可用以相对于导轨横向移动。控制器470可控制并协调不同模块或元件的移动及运作、以及旋转式系统400的运作。控制器470可控制转筒410的旋转、以及喷嘴440及罐体445的移动。控制器470也可指示并控制构造440及罐体445将树脂沉积在冲模基底420上，以生产出所需或预定义布局或图案的刀尺460-463。
在执行绘制之后及/或在执行绘制的同时，可使由构造440输出的树脂硬化。可通过固化或硬化设备(例如固化灯480)来实现硬化。
固化灯480可辐射出能量，所述能量可使所绘制树脂硬化及/或粘附。所辐射能量可包括紫外(UV)光、可见光、热量等。
由固化灯480所辐照的能量类型一般取决于树脂类型及所述材料的硬化特性。举例来说，当树脂是热固性材料时，可由固化灯480施加热量。当树脂是热塑性材料时，固化灯480可使所述材料冷却以使其硬化。当树脂包括光引发剂时，固化灯480可提供UV光照，以使树脂固化。
固化灯480可邻近喷嘴440定位，以使树脂在其被绘制之后可立即硬化。在其他实例性实施例中，固化灯480可定位在距喷嘴440某一距离处。
图5例示例如笛卡尔坐标系统500等平坦系统的相关元件的实例性部分。系统500可用于在冲模基底520的表面上绘制刀尺560，冲模基底520可被定位在平坦衬底510上。系统500可包括至少一个刀尺绘制器。在一些实施例中，刀尺绘制器可包括绘制头535、控制器570及一个或多个导轨530。绘制头535可包括喷嘴构造540及至少一个罐体545，罐体545与构造540相关联或以流体方式耦接。
可通过喷嘴540来绘制刀尺560。举例来说，构造540可与给构造540供应动力的电动机相关联，以沿着导轨530在箭头550所示方向上横越。构造540可适于沿由箭头552及/或554所示方向旋转。导轨530可位于实质上垂直于导轨530的两个导轨535之间且可适于例如沿箭头555所示方向行进。
控制器570可适于控制系统500中不同模块的移动。举例来说，控制器570可控制构造540、导轨530及罐体545。在一些实施例中，系统500可进一步包括例如UV灯580等的灯，UV灯580适于使刀尺560固化，以使刀尺560坚固地粘附至基底520的表面。
图6提供绘制头600的实例性实施例。绘制头600可包括喷嘴构造640，以用于沉积连续长度(“珠粒”)的树脂。构造640可与罐体645相关联或以流体方式耦接。
图7a提供实例性喷嘴构造700a的立体图。构造700a可包括第一管742，第一管742可实质上垂直于刀尺冲模的基底740。第二管744可实质上垂直于第一管742且平行于基底740而定向。管744可在其端部处具有孔口746，可经由孔口746朝基底740输出树脂。
图7b提供另一喷嘴构造700b的立体图。构造700b可包括实质上垂直于冲模基底750而定向的管752。管752可包括孔口756，可经由孔口756朝基底750输出树脂。视需要，可在远端758处将管752闭合，且可经由开口756而实质上平行于冲模基底750释放材料。另一选择为，可打开远端758，且可经由远端758以及经由孔口756以实质上正交方式输出树脂。
图9中提供具有大体梯形孔口几何形状的罐体的示意性立体图。
图8a示意性地例示压力致动器800a。压力致动器800a可以是具有罐体810的气泵致动器，罐体810适于容纳树脂814。罐体810可具有输出端816，输出端816将罐体810以流体方式耦接至喷嘴。罐体可具有输入端812，空气可经由输入端812被压缩且因此经由输出端816、经由喷嘴(图中未显示)以气动方式驱出树脂814，以绘制刀尺。可通过活塞808对空气进行压缩，活塞808可由控制器控制。
图10a-d示意性地例示显示实例性刀尺绘制或填写方法1000的相关过程或行动的流程图。可通过例如控制器470(图4)或570(图5)等的处理装置来执行所示刀尺绘制方法1000。可在给控制器通电后或通过其他过程、系统、事件、用户行动等来起始1002方法1000。在起始步骤1002期间，控制器可运作以检测系统中的各种模块，或者各种模块或其他处理器可向控制器提供用以识别不同模块的信息。实例性模块可包括(但不限于)：绘制头模块、不同寄存器、不同计时器等。在被调用之后，过程可接着起作用，以对各种资源、寄存器、变量、存储器构件等的状态进行复位、初始化或确定，1004。各种资源可包括计时器(t)、计数器(R)及距离测量单元(D)。
在系统资源已被初始化1004之后，刀尺绘制方法1000可进入延迟循环，以等待接收起始命令1006。所述起始命令引导刀尺绘制方法1000开始形成刀尺冲模。当接收到1006起始请求时，方法1000可通过接收或获得对在形成刀尺冲模时所使用的各种输入或参数的键入而继续进行至动作1008。可由用户接收、获得或键入、由处理器或其他实体提供、或者从电子文件读取所述输入。实例性输入可包括(但不限于)：将使用刀尺冲模来进行预处理的硬纸板的深度或厚度、将需要的刀尺的类型、所请求布局等等。方法1000可检查1010查找表是否有关于所需工作说明的信息。实例性信息可包括对每一刀尺的流动指数的定义、对每一刀尺的轮廓的定义、对合层中的层的定义、刀尺折痕形成的类型等。
一旦已接收到信息，方法便接着决定是否已在查找表中找到或获得额外信息1012。如果未找到1012额外信息，则方法1000可提示用户或其他信息提供者应键入或提供信息1014，并且处理接着返回至动作1008，以检查此信息。如果方法在查找表中或以其他方式获得信息1012，则方法1000可继续进行至动作1018。方法1000可接着继续进行，以执行刀尺绘制循环，所述刀尺绘制循环包括在框1018至1046(图10d)中所列出的动作。刀尺绘制循环中的第一行动包括使计数器R增加1(使R递增)1018，且方法1000可开始根据在行动1010处所接收到的信息并根据布局要求来绘制刀尺。
一旦计数器被增加，方法便通过调整或设定1020喷嘴t的高度及角度而继续。另外，可例如以加速率a1将绘制头模块的速度加速1020至所需速度V1。也可将由一个或多个压力致动器所施加的压力提升1020至所需压力P1。在例如其中使用螺杆泵的一些实施例中，并非提升压力P1，而是可提升螺杆速度。接下来，方法1000可继续进行至图10b处的动作1022。
在调整或设定喷嘴、速度及压力之后，方法通过进入延迟循环1022直至计时器t的值等于t1为止而继续。可根据绘制头的机械能力及布局中刀尺或刀尺段所需的长度来计算值t1。当计时器t的值等于值t1时，可停止1024绘制头模块的速度的加速率a1，且也可停止1024对压力致动器压力的提升。因此，绘制头模块可以速度V1继续绘制，且压力致动器可以压力P1继续挤压。在并非使用计时器的替代实施例中，可使用距离测量值D。可通过对步进电动机所给出的步距的数目或通过从与绘制头相关联的步距测量编码器接收到的反馈来表达距离测量值D。
在绘制步骤继续时，方法1000可进入至延迟循环中，直至计数器t的值等于t2为止1026。其中可根据关于所绘制刀尺图案的输入及在t1所达到的速度来计算t2。当计时器t的值等t2 1026时，可以减速率a2将绘制头模块的速度减速1028至V2，且可将压力致动器的压力减小1028至P2。在实例性实施例中，可根据布局要求而将喷嘴升高1030X mm并转动1030至角度O。接下来，可将喷嘴降低1030Z mm(其中Z可等于X)。
方法1000通过以加速率a1将绘制头模块加速至速度V1而继续，且可将压力致动器的压力提升至P1 1032。绘制头模块可继续根据布局来绘制1032刀尺。方法1000可接着继续进行至图10c处的动作1034。
方法1000在图10c所示动作1034处通过进入延迟循环直至计时器t的值等于t3为止1034而继续。当计时器t的值等于t3 1034时，可停止对绘制头模块速度的加速以及对压力致动器的压力的提升1036。绘制头模块可以速度V1继续绘制，且压力致动器可以压力P1继续1036。接下来，方法1000可进入延迟循环，直至计时器t的值等于t4为止1038。当计时器t的值等于t4 1038时，可停止1040由压力致动器所施加的压力，且也可停止1040绘制头模块的运动。举例来说，可通过将喷嘴提升Y mm而将其升高至所需高度，且接着，可控制喷嘴围绕其中心以特定角度(例如180°-360°)急剧地旋转1042。喷嘴的旋转用于从喷嘴切割柔性材料。所属领域的技术人员将了解，可类似地使用空气脉冲、挡板、刀片、或气刀来从喷嘴切割柔性材料。方法1000可接着继续进行至图10d中的步骤1044。
在过程中的此时刻处，方法1000可提供已绘制出刀尺的指示1044。接下来，方法1000判断是否已绘制出所有刀尺且工作是否已完成1046。如果工作完成1046，则方法1000可提供适合指示1048。如果工作尚未完成，则方法1000可返回至图10a所示步骤1018，以开始绘制刀尺。
现在，关于用于生产刀尺的调配物而言，根据以下程序来制备刀尺调配物：
将高达约150克重的调配物组分添加至300ml混合容器中。将混合容器引入至行星式离心真空混合器中，并应用以下混合序列：处于1000rpm达1min、施加深度真空以将调配物除气；在真空(10KPa)下处于2000rpm达3min；将压力从10KPa逐渐地提升至大气压，以防止气泡进入调配物；在真空(30KPa)下处于1000rpm达2min；在真空(60KPa)下处于2000rpm达1min。
向所获得混合物添加任何其余增稠剂，且如下接着进行混合：处于2000rpm达1min；施加深度真空以将调配物除气；在真空(10KPa)下处于1000rpm达3min；在真空(10KPa)下处于2000rpm达5min；将压力从10Kpa逐渐提升至大气压力，以防止气泡进入调配物；在真空(30KPa)下处于1000rpm达2min；在真空(60KPa)下处于2000rpm达1min。
为进一步将调配物除气，可将所获得树脂转移至600ml离心摆筒式转子(H-6000)。可使用Sorvall RC 3C离心机或其等效物来使树脂以4800RPM经历离心达约30min。
可在压力下将所获得的被除气树脂引入至罐体。较佳可再进一步将调配物除气。可将罐体在70℃下放置在炉中达10min。随后，可通过利用H-6000适配器将成对的罐体装载至转子中。接着，可使填充有树脂的罐体以4800RPM经历离心作用达30min。
材料及设备
Figure BDA0002283242070000201
Figure BDA0002283242070000211
行星式离心真空混合器—THINKY MIXER ARV-310CE
实例
现在参照以下实例，其与本文中所提供的说明一起以非限制性方式例示本发明。
实例1-10
根据上述程序制备十种刀尺调配物(实例1-10)。以下以重量百分比来提供调配物组成物：
Figure BDA0002283242070000221
实例11
实例11是使用与实例4相同的组成物、但在不执行脱气步骤的情况下制备。
实例12
实例12是使用与实例9相同比例的组分、但以19％(而非13％)的AEROSIL 812制备。
实例13
为评估各种机械性质，根据以下标准固化程序来使所填写刀尺固化：
所使用的紫外(UV)固化系统是辐深UV系统公司(美国马里兰)(Fusion UVSystems,Inc.(Maryland,US))的LC6B Benchtop Conveyor。固化是在室温下、以300瓦特/英寸的UV功率、以2.4m/min的皮带速度执行三遍。
根据ASTM 638-03类型I(表)来处理将经受机械测试的一些已固化调配物，以获得机械测试必需的大小及形状。
实例14
为评估与折痕形成相关联的机械性质，根据以下程序来使所填写刀尺固化：
所使用的紫外(UV)固化系统具有UV灯。在室温下、以80瓦特/cm的UV功率执行固化。对于每一样本，使转筒以19.3mm/秒的转筒慢转速度旋转三次。将UV灯固定在距PET膜为3mm的距离处，所述PET膜充当刀尺衬底。
刀尺填写
可在压力下(例如，通过气动力或通过正排量方式)经由孔口从罐体施配调配物。尽管可使用各种孔口几何形状，但在本文中所述的所有实验中，孔口几何形状是实质上如图7B中所示。
发明人已发现，为成功地填写具有第一组适当特性且在固化之后具有第二组适当特性的刀尺，必须使调配物满足有点严格的各种条件。
对于一些实施例，发明人已发现，刀尺调配物内存在甚至少量的气体(例如，空气或氮气)对于刀尺性能而言也可能是极为不利的。未固化调配物中的气泡可能会影响调配物在罐体中处于压力下时或在刀尺填写期间的流变性质。已固化刀尺块体中的气泡可能会减损各种必需机械特性，且可能会明显地降低刀尺的寿命(例如，在出故障之前或在产生不合标准的折痕之前所实现的折痕的数目)。此外，设置在刀尺接触表面处或附近的任何气泡均可能使接触表面具有麻点，此可损坏或实质上破坏折痕形成品质。
图11提供刀尺的示意性剖视图，所述刀尺具有因气泡的释出而产生的麻点痕迹。
如上文所述，发明人已开发出一种将本发明的高粘度调配物除气的程序，以移除在制备程序期间产生或释出的任何气体并移除可在填充过程期间引入至罐体的额外气体。
此外，发明人已开发出一种通过测量树脂珠粒的比重或密度来定量地区分开被充分除气的批次与未被充分除气的批次的程序，如下：
制备两个批次的实例4所示调配物：第一批次，经历上文所述的真空程序及除气程序；以及第二批次，以相同方式制备、但未经历真空程序及除气程序(实例11)。通过从孔口直径为12mm的罐体挤出树脂来产生圆柱体形树脂珠粒。对于每一批次的调配物，珠粒长度均是120mm。将两种树脂珠粒设置在PET膜上。
图12A是与未被除气调配物对应的珠粒的照片；图12B是根据本发明与被除气调配物对应的珠粒的照片。如从图12A可显而易见，与未被除气调配物对应的珠粒具有麻点表面以及位于珠粒内的气泡。气泡会在珠粒中引起可观察到的光衍射。通过鲜明对比，与被除气调配物对应的珠粒实质上没有气泡及表面麻点，从而有利于刀尺冲模的机械强度、机械性质的均匀性及刀尺冲模接触表面的平滑度。
尽管可以未固化状态来测量珠粒的密度(例如，通过将珠粒浸入(已知体积及重量的)液体中以获得体积差值及重量差值)，但发明人已发现，使珠粒至少局部地硬化是方便的。硬化准则简单地是将聚合作用实现为如下程度：在将珠粒引入至局部地填充有水的玻璃管时，足以使珠粒材料不粘着至所述玻璃管的侧壁。
为此，将具有树脂珠粒的PET箔引入至UV-LC6B Benchtop Conveyor机器(皮带速度：2m/min)中达单一循环。如果观察到粘着，则可需要对具有其他组成的树脂进行额外固化。
对玻璃管预先称重，且在局部地填充60ml水之后再次称重。接着，将树脂珠粒浸入水中，并确定体积(使用弯月面)及新玻璃管重量两者。
为确保可重复性，使用相同珠粒材料执行每种测量5次，且以不同珠粒材料执行每种测量5次以确定变动性。
关于可重复性，由被除气调配物产生的五个珠粒具有相差约±0.001g/cm3的密度；由未被除气调配物产生的五个珠粒具有相差约±0.003g/cm3的密度。关于变动性，由被除气调配物产生的五个珠粒具有约1.22g/cm3±0.001的平均密度；由未被除气调配物产生的五个珠粒具有小于1.14g/cm3的平均密度。
本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“基线密度”或“ρbaseline”是指通过根据上文所述程序制备且用于制备实例1至10的树脂调配物而实现的密度。
本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“体密度”或“ρbulk”是指通过根据上文所述程序制备(但不进行任何除气程序)且用于制备实例11的树脂调配物而实现的密度。
由于如上文所述，可以未固化状态或以至少局部固化状态来确定ρbaseline及ρbulk，因而术语“基线密度”及“体密度”可指这些状态中的任一个。当然，必须对均未固化或均已经受相同固化程序的调配物来评估由Δρ＝ρbaseline-ρbulk所界定的差。
无论如何，在本发明的一些实施例中，密度差Δρ＝ρbaseline-ρbulk是至少0.01或至少0.015、且更通常至少0.02、至少0.025、至少0.03、至少0.04、至少0.05或至少0.06、且在一些情况中至少0.07。
可常常在视觉上观察到刀尺(已固化及未固化两种)内的气泡。在本发明的刀尺中，在一个或多个刀尺的总长度内，直径(或对于细长气泡，为小尺寸)超过0.4mm的视觉上可观察到的气泡的气泡含量是至多2个气泡/米、且更通常至多1.5个气泡/米、至多1个气泡/米、至多0.7个气泡/米、至多0.5个气泡/米、至多0.4个气泡/米、或至多0.3个气泡/米。举例来说，如果存在其中聚合物刀尺的总长度为0.75米的单一冲模且观察到1个视觉上可观察到的气泡，则气泡含量将是约1.33个气泡/米，此将满足“至多1.5个气泡/米”的准则，但将不能满足“至多1个气泡/米”的准则。
在一些实施例中，在本发明调配物、刀尺或刀尺冲模的冲模表面或接触表面的总长度内，视觉上可观测到的表面麻点、凹陷或凹坑、或者直径超过0.1mm的表面麻点、凹陷或凹坑的存在情况是至多5个麻点/米、至多4个麻点/米、至多3个麻点/米、至多2个麻点/米、至多1.5个麻点/米、至多1个麻点/米、至多0.8个麻点/米、至多0.6个麻点/米、至多0.4个麻点/米、或至多0.3个麻点/米。
甚至在彻底地将调配物除气之后，发明人也已发现，尽管可成功地将各种调配物填写至冲模衬底或膜上，但存在众多原因会让所得刀尺不能以令人满意的方式运行。
实例10中所述的调配物是不具有任何增稠剂(例如，三维网状结构形成剂，例如二氧化硅)的高粘度聚合调配物。尽管粘度表面上是适合的，但发明人并不能在标准填写条件下成功地填写或绘制刀尺。
图13A及13B是具有不利特征的所填写刀尺的照片。尽管图13A所示刀尺有利地沿着刀尺的主要纵向部分具有相对平坦的上部(冲模或接触)表面，但刀尺端部是带尖刺的，此可不利地影响折痕品质。图13B中所提供的刀尺沿着刀尺的主要纵向部分也具有相对平坦的上部表面。然而，接近刀尺的端部具有向上延伸且延伸至侧面的凸起，此同样可不利地影响折痕品质。
实例1中所述的调配物产生连续刀尺，然而，形状复制性(就矩形孔口几何形状而言)及形状保持性(在填写之后，直至接着发生固化为止)表现得令人不满意。图13C提供使用实例1中的调配物所填写的刀尺的照片。
实例2中所述的调配物产生连续刀尺。然而，从图18中所提供的实例2的横截面轮廓显而易见，已固化刀尺的形状与填写孔口的矩形几何形状具有很小相似性。
就刀尺填写而言，实例3、4、5、6、7、8、以及9及12中所述的调配物在PET衬底上产生通常具有良好形式的刀尺。
实例8中所述的调配物(具有高玻璃转化温度)在固化后实现优越的硬度。然而，在固化过程期间，刀尺经历明显收缩且变得与PET衬底分离。
发明人已发现，调配物的各种流变特性对于调配适用于填写刀尺的调配物而言可为有用的。这些特性还可在为那些调配物选择材料时提供重要指导。
一个重要流变参数是储能模量G’，其表征在剪切过程期间由样本所储存的变形能量。在移除载荷之后，此能量是完全可用的，且可为重新成型过程充当驱动力，此局部地或完全地补偿了先前所获得的结构变形。储存全部变形能量的材料被视为能够可逆变形或被视为弹性的。
损耗模量G”表征在剪切过程期间由样本消耗的变形能量。换句话说，G”表示材料的粘性行为。
如下来执行流变测试程序：
为确保测试的可重复性，检查材料样本有无气泡。使用AR2000Rheometer，其具有4cm不锈钢圆锥体(3.58度)。在校准之后，圆锥体-板距离实现104μm的间隙，即标准仪器参数。从样本板移除过量树脂，且接着以设备盖来覆盖所述样本板，以将温度维持在25℃。
在这些条件下执行时间扫描测试：
·步骤1：平衡＝5min.；振荡应力＝40Pa，达1min.；
·步骤2：平衡＝0min.；振荡应力＝300Pa，达20sec；
·步骤3：平衡＝0min.；振荡应力＝40Pa，达2min。
接着，产生G’随时间而变化的曲线图。
图14-17针对实例2-9及12中的调配物提供G’随时间(及步骤编号)而变化的比较性曲线图。
发明人已观察到，步骤1中具有相对低G’的调配物通常可不适用于填写程序。根据经验，发现实例2及实例10中的调配物的填写品质不如其他实例性调配物。图15中针对实例2及实例10所提供的曲线图显示，步骤1中的G’对于实例2低于约2500Pa且对于实例10低于约2000Pa。
此外，许多调配物展现出触变行为，这表现为在步骤2中达300Pa的强烈振荡应力之后，步骤3中的恢复时间回归至步骤1中的G’初始值。许多调配物(例如，实例3、实例7)未能在步骤3的时段内回归至G’初始值。
发明人认为，回归至最小G’阈值的滞后时间对于筛选出通常不适用于本发明的调配物而言可为重要的。在时间扫描测试的上述条件下，在步骤2结束时，在使应力突然松弛的7秒内，所述最小阈值可以是至少2,500Pa。在不希望受理论限制的情况下，发明人认为，在此最小G’恢复阈值以下，所得刀尺轮廓可为圆形的(不良的形状复制性及/或形状保持性)，且在开始固化之前，形状实际上可随时间而变得更差。在此阈值以上，触变滞后可能并非是不利的。尽管步骤3中存在明显的触变行为，但由实例4、6、7及9生产的刀尺均展现出合理的刀尺轮廓。类似地，尽管步骤3中存在明显的触变行为，但实例3生产出了可接受的刀尺轮廓。在这5种调配物中，在进入步骤3达7秒之后所记录的最小G’值超过10,000Pa。
可使用各种表征方式来显示本发明调配物及刀尺冲模的其他特征。一个此种表征方式是“标准变形程序”。
经由填充有每种调配物的罐体的喷嘴或孔口来实现对刀尺的填写。通过正排量方式来施加压力(也可使用气动机构)，绝对压力尤其随调配物的流变性质而变化。喷嘴具有如下矩形轮廓：0.7mm的宽度及1.5mm的高度。喷嘴距衬底膜(PET)的距离是大约200微米。
根据实例14中所提供的程序来实现固化。
接着，将每一已固化刀尺切割成1.45mm·0.65mm(Hp·Wr)的矩形轮廓，以形成矩形棱柱。
300gsm硬纸板片材属于American Bristol类别、具有1060mm·720mm的尺寸。运行或馈送速度是400pph(纸张/小时)。所属领域的技术人员将了解，可商购获得此种类型的各种旋转式机器。
下部转筒具有厚度为2mm的聚氨酯底模。折痕压力深度是1mm。
对于正被测试的每一刀尺，沿机器横向方向写出长度为100mm的三条线。在完成一连串30张片材之后，再次使用相同PET片材沿机器横向方向写出长度为100mm的三条线(以供参考)。接着，移除局部带折痕的硬纸板衬底。对于每一所测试刀尺，以此种方式加工三十张硬纸板片材。在此程序之后，使用OGP的“Starlite”工具(型号：QVL Starlite 250)来拍摄代表性刀尺横截面的相片。
如本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用，此程序被称为“标准变形程序”。
在此加速测试之后，可观察到刀尺中的某种变形。通常，横向变形是所述变形的重要分量。图18提供由实例1、9、7、4、2及6中的调配物生产的刀尺在进行变形程序之前及之后的图像。所述程序并非是完整的“标准变形程序”，因为刀尺并未被修整至1.45mm·0.65mm的标准矩形轮廓。
观察到，由调配物2生产的刀尺展现出不良的整体形状复制性/保持性，且刀尺高度完全短于所需的1.45mm。必须强调，在图18中所测量的高度是指Hr而非Hp。
进一步观察到，由调配物1及9生产的刀尺展现出明显的横向变形。相比之下，由调配物4、6及7生产的刀尺展现出可忽略不计的横向变形或实质上不展现出横向变形。
可以所属领域的技术人员将了解的许多方式来将此种变形量化。以下提供一种实践量化方法：
在标准变形程序之后，将代表性刀尺横截面的照片导入至“Photoshop”。刀尺横截面被划分成左区段及右区段。由于变形主要是从刀尺的顶部侧出现，因而使用垂直线(具有实质上无限小的宽度)来进行所述划分，所述垂直线是从横截面底部侧的中间向上绘制(即，连接至细长刀尺基底)。
图19A提供根据标准变形程序在被切割成矩形轮廓之后，刀尺横截面的示意图；图19B提供在结束程序的填写部分之后，此刀尺横截面的示意图。
可将来自Photoshop的数据导入至Excel等中。在量化程序中，对垂直划分线每一侧上的暗像素的数目进行计数。按照灰阶，“0”是黑色，且“256”是白色。超出值100的所有像素均被视为白色。针对每一刀尺重复此程序。
再次参照图19A及19B，左侧上(在划分线的左侧上)的刀尺仅填充刀尺所填充的原始面积的约55％(如图19A中所示)；右侧上的刀尺填充刀尺所填充的原始面积的145％。将较大值(VL)除以较小值(VS)，会获得变形系数CD：
CD＝VL/VS＝145％/55％＝2.64
在本发明中，变形系数(CD)可以是至多1.8、至多1.6、至多1.4、至多1.3、至多1.2、至多1.15、至多1.1、至多1.08、至多1.06、至多1.04、或至多1.02。
另一种表征刀尺品质的方式是在标准变形程序之后评估刀尺的折痕形成品质。可使用可商购获得的折叠力测量设备来评估折痕形成品质。在下文所提供的程序及评估中，使用Thwing Albert装置(型号：1270-2000PCA Score Bend/Opening Force Tester)以309mm/min的弯曲速度来评估折痕形成品质。所述装置每进行1度折叠就测量折叠力，直至已实现90度的折叠角度为止。在此标准测试中，所施加的最大力是所测量折叠力。出于统计目的，对由每一正被测试的刀尺产生的两个标准折痕(且更优选地，对5个折痕)重复实验。通过将所获得值除以相同硬纸板的无折痕片材所需的平均折叠力并转换成百分比形式以获得平均折叠力比率来对所述值进行正规化。
本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“标准折痕”是指在刀尺已完成标准变形程序之后，由所述刀尺根据所述程序内所述的折痕形成参数所形成的折痕。
在下表中提供且在图20中以曲线图形式提供由实例1、9、7、4、2及6(如图18中所示)中的调配物所产生的刀尺的结果。
Figure BDA0002283242070000311
本发明的刀尺可具有至多65％、至多63％、至多61％、至多60％、至多59％、至多58％、至多57％、至多56％、至多55％、或至多54％的平均折叠力比率。通常，折叠力比率是至少40％、至少45％、至少48％、至少50％、至少51％、至少52％、或至少53％。
图21是根据实例13中的标准固化程序进行固化以产生具有必需(ASTM 638-03)形状及尺寸的已固化(刀尺)材料的各种调配物(实例1、2、4、6、8及9)的应力-应变曲线图。使用Instron 4481拉伸机来使这些材料经受应力-应变测试。十字头速度是1.0mm/min，第二十字头速度是10mm/min，且满刻度载荷范围是5kN。
下表中提供各种应力-应变参数(屈服应力、屈服应变、最大载荷应力、断裂应变、杨氏模量及断裂点能量)的数值：
Figure BDA0002283242070000321
根据所述数据，根据标准固化程序进行固化并根据实例13中所提供的程序而制备且根据上文所述“标准拉伸测试”进行测试的本发明调配物可展现出至少1.5MPa、1.7MPa、1.9MPa、2.1MPa、2.3MPa、或2.5MPa的屈服应力。
屈服应力可以是至多5MPa、4.5MPa、4MPa、3.5MPa、或3.3Mpa。
类似地，根据标准固化程序进行固化并根据实例13中所提供的程序而制备的本发明调配物可展现出至少0.2％、至少0.4％、至少0.5％、或至少0.6％的屈服应变。
此屈服应变可以是至多1.6％、至多1.5％、至多1.4％、至多1.3％、至多1.2％、至多1.1％、或至多1.0％。
根据标准固化程序进行固化并根据实例13中所提供的程序而制备的本发明调配物的杨氏模量可以是至少300Mpa、至少325Mpa、至少350Mpa、至少375Mpa、至少400Mpa、或至少425Mpa。
此杨氏模量可以是至多700Mpa、至多650Mpa、至多600Mpa、至多575Mpa、或至多550Mpa。
根据标准固化程序进行固化并根据实例13中所提供的程序而制备的本发明调配物的最大载荷应力可以是至少3Mpa、至少4Mpa、至少6Mpa、至少7Mpa、或至少8Mpa。
此最大载荷应力可以是至多25Mpa、至多20Mpa、至多16Mpa、至多14Mpa、或至多12Mpa。
关于断裂点，根据标准固化程序进行固化并根据实例13中所提供的程序而制备的本发明调配物的断裂应变可以是至少3％、至少3.5％、至少4％、至少4.5％、至少5％、至少6％、至少7％、或至少8％。
此断裂应变可以是至多50％、至多40％、至多35％、至多30％、至多25％、至多20％、至多15％、至多12％、或至多10％。
至此断裂点时的累积能量可以是至少0.15J、至少0.2J、或至少0.25J。此累积能量可以是至多1.5J、至多1.3J、至多1.2J、至多1.1J、至多1.0J、至多0.9J、或至多0.8J、至多0.7J、至多0.6J、至多0.5J、或至多0.4J。
关于刀尺硬度，根据以下程序来评估每一刀尺的硬度：
根据实例13中所提供的标准程序，使刀尺固化并设定样本的尺寸。样本大小是180·30·2mm3。
用硬度测量装置(Bareiss Germany，HP)的针挤压样本的顶部侧及底部侧(每一侧在三个随机位置处)，以获得平均邵氏D硬度。在下表中提供且在图22中标绘出结果。
本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“接近冲模表面处”的刀尺宽度等是指刀尺在刀尺“尖端”(在冲模基底远侧)2mm内的最大宽度。
除非另有具体指示，否则本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“百分比”或“％”是指重量百分比。
本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“丙烯酸酯”具体意在包括丙烯酸酯族的亚种，包括甲基丙烯酸酯及具有单一丙烯酸酯基或不止一种丙烯酸酯基的丙烯酸酯。
Figure BDA0002283242070000341
术语“丙烯酸”基具体意在包括丙烯酸基的各种亚种，包括甲基丙烯酸基。
本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“标准固化程序”等是指实例13中所详述的调配物固化程序。
本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“标准拉伸测试”是指使用Instron 4481(或等效)拉伸机在以下条件下对根据ASTM638-03所制备的样本进行的应力-应变测试：十字头速度：1.0mm/min；第二十字头速度：10mm/min；以及满刻度载荷范围：5kN。所属领域的技术人员可了解，不同的操作条件可适用于具有不同机械性质的样本。
本文在说明书中及以上权利要求书部分中所使用的术语“应变-应力性质”是指使用“标准拉伸测试”而表征的那些性质。
将了解，本发明中为清晰起见而在单独实施例的上下文中所述的某些特征也可以组合形式提供在单一实施例中。相反地，本发明中为简洁起见而在单一实施例的上下文中所述的各种特征也可单独地或以任一适合子组合形式提供。
虽然已结合本发明的特定实施例描述了本发明，但显而易见，所属领域的技术人员将明白许多替代方案、修改形式及变化形式。因此，本发明旨在包括归属于所附权利要求书的精神及宽广范围内的所有此类替代方案、修改形式及变化形式。在本说明书中所提及的所有公开案、专利及专利申请(包括第3,470,773号及第7,670,275号美国专利以及第20120129672号美国专利公开案)均以引用方式全文并入本文的说明书中，并入程度就像每一个别公开案、专利或专利申请均被具体且个别地指示为以引用方式并入本文中一样。另外，在本申请中对任一参考文献的引用或识别不应被理解为承认此参考文献相对于本发明而言可用作现有技术。

Claims (7)

1.一种用于对硬纸板工件表面进行压力接触的聚合物刀尺冲模，所述刀尺冲模包括：
(a)冲模主体；以及
(b)至少一个细长刀尺，每一所述刀尺具有：
i.第一细长基底表面，粘性附装至所述冲模主体的表面；以及
ii.细长突出部，从所述冲模主体向远侧突出，所述细长突出部具有细长冲模表面，所述细长冲模表面包括聚合物材料，所述细长冲模表面具有适于接触所述工件表面的接触表面；
所述接触表面具有至少5mm的长度及处于0.4mm至1.0mm范围内的第一宽度，所述刀尺具有处于1.0mm至4.5mm范围内的高度；
其中在标准变形程序之后，由所述刀尺冲模所产生的标准折痕展现出处于至多0.65的平均折叠力比率。
2.如权利要求1所述的聚合物刀尺冲模，所述平均折叠力比率是至少0.40。
3.一种用于通过经由孔口进行压力施配来生产刀尺冲模的预聚调配物，所述调配物包括：
(a)至少一种预聚物；
(b)光引发剂，被选择成使所述预聚物聚合；以及
(c)增稠剂；
所述光引发剂及所述增稠剂与所述预聚物混合，所述调配物在25℃下具有以下流变性质：
(i)G’rest>3,000帕斯卡(Pa)；
(ii)在经受300Pa的振荡应力达20秒之后，在使所述应力突然松弛的7秒内，G’展现出至少2,500Pa的值，
G’是所述调配物的储能模量；
G’rest是所述调配物在静止时在40Pa的压力下的储能模量；
所述增稠剂包括非晶态二氧化硅，所述非晶态二氧化硅在所述调配物内的浓度按重量计处于3％至32％范围内；
所述单体或所述低聚物具有选自由以下各项组成的群组的至少一个官能基：丙烯酸、乙烯基、硫醇、及环氧基。
4.如权利要求3所述的调配物，其中通过对所述调配物进行标准固化而获得已固化调配物，所述已固化调配物在25℃下具有以下应变-应力(ε-σ)性质：
(i)处于290MPa至710MPa范围内的杨氏模量；以及
(ii)处于13％至30％范围内的断裂应变。
5.一种用于将预聚调配物填写在衬底上以生产聚合物刀尺冲模的方法，所述方法包括：
(a)在罐体中提供预聚调配物；所述调配物包括：
(i)至少一种预聚物；
(ii)光引发剂，被选择成使所述预聚物聚合；以及
(iii)增稠剂；
(b)将所述调配物从所述罐体挤压至所述衬底上，以形成至少一个未固化细长刀尺；以及
(c)使所述未固化细长刀尺在所述衬底上固化，以形成所述聚合物刀尺冲模，所述刀尺冲模包括长度为至少5mm的至少一个已固化细长刀尺；
所述罐体中的所述预聚调配物含有足够低的气体浓度，使得在所述已固化细长刀尺的接触表面的总长度内，所述接触表面具有至多3个表面麻点/米，所述表面麻点具有超过0.1mm的直径。
6.如权利要求5所述的方法，其中在所述已固化细长刀尺的总长度内，直径超过0.4mm的气泡的气泡含量是至多2个气泡/米。
7.一种用于生产刀尺冲模的预聚调配物，所述调配物包括：(a)至少一种预聚物；(b)光引发剂，被选择成使所述预聚物聚合；以及(c)增稠剂；所述光引发剂及所述增稠剂与所述预聚物混合，所述调配物在25℃下具有以下流变性质：
(i)G’rest>3,000帕斯卡(Pa)；
(ii)在经受300Pa的振荡应力达20秒之后，在使所述应力突然松弛的7秒内，G’展现出至少2,500Pa的值，
G’是所述调配物的储能模量；
G’rest是所述调配物在静止时在40Pa的压力下的储能模量；
所述调配物满足以下结构性质中的至少一个：
(1)在对所述调配物进行标准固化之后且在标准变形程序之后，所述刀尺冲模展现出至多0.6的变形不对称性；
(2)在对所述调配物进行标准固化之后且在标准变形程序之后，由所述刀尺冲模所产生的标准折痕展现出至多0.65、至多0.62、至多0.60、至多0.59、至多0.58、至多0.57、或至多0.56的平均折叠力比率；
(3)所述调配物具有基线密度ρbaseline、体密度ρbulk以及密度差Δρ，所述密度差由下式界定：
Δρ＝ρbaseline-ρbulk
所述密度差是至少0.01；
(4)通过对所述调配物进行标准固化而获得已固化调配物，所述已固化调配物在25℃下具有以下应变-应力(ε-σ)性质中的至少一个：
(i)处于1.4MPa至5.1MPa范围内的屈服应力；
(ii)处于0.18％至1.65％范围内的屈服应变；
(iii)处于290MPa至710Mpa范围内的杨氏模量；
(iv)处于2.8Mpa至26Mpa范围内的最大载荷应力；
(v)处于2.8％至52％范围内的断裂应变；以及
(vi)在发生所述断裂时处于0.14J至1.6J范围内的累积能量；
(5)所述增稠剂包括三维网状结构形成剂。
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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2530723A (en) 2014-04-07 2016-04-06 Highcon Systems Ltd Formulations for producing polymeric rule dies
ITUA20162806A1 (it) * 2016-04-21 2017-10-21 Sei S P A Procedimento e dispositivo per la preparazione di piastre per cilindri per la cordonatura di articoli di cartotecnica.
GB201609363D0 (en) 2016-05-26 2016-07-13 Highcon Systems Ltd System for impressing a relief pattern on a substrate
GB201609458D0 (en) * 2016-05-29 2016-07-13 Highcon Systems Ltd System for creating a relief pattern on a substrate
WO2017208137A1 (en) * 2016-05-30 2017-12-07 Highcon Systems Ltd System and method for forming a fold line in a substrate
USD926839S1 (en) 2016-09-02 2021-08-03 The C.W. Zumbiel Company Creasing rule for paperboard blanks
USD947264S1 (en) 2016-09-02 2022-03-29 The C.W. Zumbiel Company Creasing rule for paperboard blanks
US11396155B2 (en) * 2016-12-01 2022-07-26 The C.W. Zumbiel Company 3D printed paperboard creasing/cutting rule
GB201702027D0 (en) * 2017-02-08 2017-03-22 Highcon Systems Ltd Multi-orifice nozzle and uses thereof
IT202100030686A1 (it) * 2021-12-03 2023-06-03 Logicsistemi S R L Plotter per la cordonatura e il taglio di fogli di materiale per imballaggio e relativi gruppo e metodo di cordonatura.

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3470773A (en) * 1966-09-30 1969-10-07 Joseph F Mueller Die techniques
CN1035985A (zh) * 1988-02-01 1989-10-04 瓦尔特·马塞 用热压印膜和冲模的干压印装置
JP2003039390A (ja) * 2001-07-26 2003-02-13 Chiyoda:Kk 段ボールシート打抜き型、その製造方法及び罫線補助部材成形体
CN1974202A (zh) * 2006-12-18 2007-06-06 蒋和兴 反半切模切刀模及其制作方法
JP2008280087A (ja) * 2006-08-09 2008-11-20 Nippon Die Steel Kk リブ付き段ボール箱の抜型
CN101460298A (zh) * 2006-04-06 2009-06-17 麦德麦印刷解决方案欧洲股份公司 诸如滚筒或套筒类型的压花装置
CN202480432U (zh) * 2012-03-30 2012-10-10 安徽中烟工业有限责任公司 一种香烟包装盒的模切刀模
CN102985612A (zh) * 2010-05-17 2013-03-20 海克恩系统有限公司 用于表面粘合嵌线技术的方法和系统

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10325125A1 (de) * 2003-06-04 2005-02-24 Marabuwerke Gmbh & Co. Kg UV-Härtende Druckfarbe
US7670275B2 (en) 2007-05-16 2010-03-02 Bindery Parts Source, Inc. Paper scoring system
US20100055423A1 (en) * 2008-09-04 2010-03-04 Xerox Corporation Machine Readable Code Comprising Ultra-Violet Curable Gellant Inks
US8708881B2 (en) * 2010-05-17 2014-04-29 Highcon Systems Ltd Method and system for creating surface adhesive rule counter die
US8816021B2 (en) * 2010-09-10 2014-08-26 Designer Molecules, Inc. Curable composition with rubber-like properties
US9545638B2 (en) * 2011-09-04 2017-01-17 Highcon Systems Ltd. Method and system for a multiple-orifice nozzle
FR2996232B1 (fr) * 2012-10-03 2014-10-31 Inventive Solutions Composition de revetement durcissable sous l'action d'un rayonnement uv et procede de realisation dudit revetement
GB2530723A (en) 2014-04-07 2016-04-06 Highcon Systems Ltd Formulations for producing polymeric rule dies

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3470773A (en) * 1966-09-30 1969-10-07 Joseph F Mueller Die techniques
CN1035985A (zh) * 1988-02-01 1989-10-04 瓦尔特·马塞 用热压印膜和冲模的干压印装置
JP2003039390A (ja) * 2001-07-26 2003-02-13 Chiyoda:Kk 段ボールシート打抜き型、その製造方法及び罫線補助部材成形体
CN101460298A (zh) * 2006-04-06 2009-06-17 麦德麦印刷解决方案欧洲股份公司 诸如滚筒或套筒类型的压花装置
JP2008280087A (ja) * 2006-08-09 2008-11-20 Nippon Die Steel Kk リブ付き段ボール箱の抜型
CN1974202A (zh) * 2006-12-18 2007-06-06 蒋和兴 反半切模切刀模及其制作方法
CN102985612A (zh) * 2010-05-17 2013-03-20 海克恩系统有限公司 用于表面粘合嵌线技术的方法和系统
CN202480432U (zh) * 2012-03-30 2012-10-10 安徽中烟工业有限责任公司 一种香烟包装盒的模切刀模

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