CN110674454A - 一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法 - Google Patents
一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110674454A CN110674454A CN201911018631.5A CN201911018631A CN110674454A CN 110674454 A CN110674454 A CN 110674454A CN 201911018631 A CN201911018631 A CN 201911018631A CN 110674454 A CN110674454 A CN 110674454A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- concrete beam
- prestressed concrete
- bearing capacity
- reinforced
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
- G06F17/10—Complex mathematical operations
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04G—SCAFFOLDING; FORMS; SHUTTERING; BUILDING IMPLEMENTS OR AIDS, OR THEIR USE; HANDLING BUILDING MATERIALS ON THE SITE; REPAIRING, BREAKING-UP OR OTHER WORK ON EXISTING BUILDINGS
- E04G23/00—Working measures on existing buildings
- E04G23/02—Repairing, e.g. filling cracks; Restoring; Altering; Enlarging
- E04G23/0218—Increasing or restoring the load-bearing capacity of building construction elements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T90/00—Enabling technologies or technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Data Mining & Analysis (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Databases & Information Systems (AREA)
- Algebra (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Software Systems (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
Abstract
本发明涉及一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,包括步骤:1)根据混凝土极限压应变、等效矩形应力图的中和轴高度系数等参数计算预应力混凝土梁加固前和加固后的相对界限受压区高度;2)试算粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度;3)计算粘贴钢板的抗拉强度折减系数;4)回代计算粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度、粘贴钢板受拉强度折减系数;5)计算粘钢加固预应力混凝土梁的等效有效高度;6)计算粘钢加固预应力混凝土梁抗弯承载力设计值,并判断其是否满足要求。与现有技术相比,本发明计算方法简便实用,能够准确计算粘钢加固后预应力混凝土梁的正截面受弯承载力。
Description
技术领域
本发明涉及一种预应力混凝土构件计算方法,尤其是涉及一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法。
背景技术
在建筑改造工程中,随着建筑物使用功能的改变,对原结构的承载能力、使用性能等要求发生变化,常需对其进行加固改造。其中,粘钢加固方法相对于增大截面法、粘贴纤维复合材等方法具有可靠耐用、不损伤原结构等优点,因而在实际工程中被广泛使用。关于粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力的计算方法,部分学者进行了相关研究并给出计算公式,但仍存在如下问题:1)粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力计算公式较复杂,实际工程中难以应用,仍需进一步简化;2)粘钢加固预应力混凝土梁的相对界限受压区高度如何计算确定;3)粘贴钢板二次受力的应变滞后效应如何考虑。
发明内容
本发明的目的就是为了克服上述现有技术存在的缺陷而提供一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法。
本发明的目的可以通过以下技术方案来实现:
一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,该方法遵循以下六个基本假定:
1.加固后的截面应变符合平截面假定;
2.不考虑混凝土的抗拉强度;
3.混凝土的本构关系采用《混凝土结构设计规范》推荐的应力-应变关系式;
4.钢板的本构关系:钢板的应力-应变关系采用理想弹塑性应力-应变关系;
5.预应力筋的本构关系;
6.在达到受弯承载能力极限状态前,粘贴钢板与预应力混凝土梁之间不发生粘结剥离破坏。
本发明方法具体包括下列步骤:
步骤一、确定基本参数。
粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力的基本参数具体包括:
1、构件几何尺寸:预应力混凝土梁宽b;梁高h;加固钢板宽bsp;厚tsp;普通受拉钢筋面积As0;普通受压钢筋面积A's0;预应力筋面积Ap0;加固钢板面积Asp。
2、构件材料信息:混凝土抗压强度设计值fc0,混凝土极限压应变εcu,普通钢筋抗拉强度设计值fy0,普通钢筋抗压强度设计值f'y0,普通钢筋弹性模量Es,预应力筋抗拉强度设计值fpy0,加固钢板抗拉强度设计值fsp,加固钢板弹性模量Esp。
3.构件布置位置:普通受拉钢筋距混凝土受拉边缘距离as;普通受压钢筋距混凝土受拉边缘距离a's;预应力筋距混凝土受拉边缘距离ap。
步骤二、根据混凝土极限压应变、等效矩形应力图的中和轴高度系数等参数确定预应力混凝土粘钢加固后的相对界限受压区高度。
由《预应力混凝土结构设计规范》知,预应力混凝土梁粘钢加固前的相对界限受压区高度计算公式为:
式中,β1为将受压区混凝土应力图等效为矩形应力图的中和轴高度系数;σp0为受拉区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力筋应力,其计算公式如下:
σp0=σcon-σl(先张法构件)
σp0=σcon-σl+αEσpc(后张法构件)
式中,σcon为预应力混凝土的张拉控制应力;σl为预应力混凝土损失;σpc为由预加力产生的混凝土法向应力;αE为钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值。
预应力混凝土的相对界限受压区高度ξb与预应力混凝土的施工工艺、相应阶段的预应力损失等有关。实际结构设计时,预应力混凝土的实际损失难以计算,从而无法准确计算ξb。
本发明取σp0=σcon-σl,其中σl取0.2σcon,σcon按实际设计取值,对于预应力钢绞线,σcon可取0.75fptk。由此可得预应力混凝土相对界限受压区ξb的简化计算公式为:
对于粘钢加固预应力混凝土构件,加固后的相对界限受压区高度ξb,sp应按加固前的相对界限受压区高度ξb的0.85倍控制,即:
步骤三、粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度试算。
根据混凝土设计基本原理,由受力拉压平衡公式得到:
α1fc0bx+f'y0A's0=fy0As0+fpy0Ap0+ψspfspAsp
ψsp为考虑粘贴钢板二次受力影响时,受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数。此处暂取ψsp=1.0,待后续准确计算后再进行回代计算。α1为受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值。其取值见下表:
受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值比值α1
由此计算得粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度为:
步骤四、粘贴钢板受拉强度折减系数计算。
由《混凝土结构加固设计规范》知,粘贴钢板受拉强度折减系数ψsp的计算公式为:
其中,εsp,0为考虑粘贴钢板二次受力影响时,受拉钢板的滞后应变,其计算公式为:
其中,M0k为粘钢加固前,受弯构件验算截面上作用的弯矩标准值;αsp为考虑受弯构件裂缝截面内力臂变化、钢筋拉应变不均匀以及钢筋排列影响的计算系数。
由上式可知,εsp,0的计算与构件加固前的受力状态、钢筋配筋率、钢筋排布方式等有关,其计算十分复杂。为此,考虑到混凝土梁配筋率不宜大于2.5%的构造要求,本发明取αsp为1.275。同时取M0k=0.87σsqAsh0,并取σsq=fy0。综上可得:
ψsp不应大于1.0。
步骤五、粘贴钢板受拉强度折减系数、粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度计算。
粘贴钢板受拉强度折减系数、粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度是相互耦合的两个参数,实际设计时,应通过迭代计算确定粘贴钢板受拉强度折减系数和粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度的收敛解。实际计算步骤应为:
1)初取ψsp=1.0,计算得x;
2)将x代入计算得新的ψsp;
3)将ψsp代入计算得新的x;
4)重复步骤2)和3),直至ψsp、x收敛至唯一解。
步骤六、粘钢加固预应力混凝土梁的等效有效高度计算。
由于普通受拉钢筋合力作用点、预应力钢筋合力作用点、加固钢板合力作用点不在同一位置,实际工程设计时,难以确定粘钢加固预应力混凝土梁的等效有效高度。因此,本发明根据力矩相等原则,将普通受拉钢筋、预应力钢筋、加固钢板三者作用力等效为梁截面上某一合力,并给出该合力的等效作用位置,具体计算公式如下:
由此得粘钢加固预应力混凝土梁截面等效有效高度为:
式中,h0为普通钢筋合力作用点距混凝土梁受压区边缘的距离,h0=h-as;hp为预应力钢筋合力作用点距混凝土梁受压区边缘的距离,hp=h-ap。为保证粘钢加固预应力混凝土梁不发生超筋破坏,需满足x≤ξb,sphv0。为保证受压区钢筋能达到屈服强度,需满足x≥2a's。若不满足要求,则重新选取加固钢板面积Asp、加固钢板抗拉强度设计值fsp、加固钢板厚度tsp等,返回步骤三。
步骤七、获取粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力,并判断其是否满足要求。
根据混凝土设计基本原理得普通受拉钢筋提供的抗弯承载力为:
普通受压钢筋提供的抗弯承载力为:
预应力筋提供的抗弯承载力为:
加固钢板提供的抗弯承载力为:
综上得粘钢加固预应力混凝土梁的总的抗弯承载力为:
同时,粘钢加固后的预应力混凝土梁的受弯承载力提高幅度不应超过40%。
步骤八、构造要求。
1、为避免梁发生脆性破坏,粘钢加固后的预应力混凝土梁的换算配筋率不应超过2.75%。换算配筋率的计算公式为:
2、粘钢加固钢板层数不应超过两层,加固钢板总厚度不宜超过10mm。
根据上述计算式和要求可判断获取粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力、粘钢加固预应力混凝土梁截面等效有效高度是否满足要求。若不满足要求,则重新选取加固钢板面积Asp、加固钢板抗拉强度设计值fsp、加固钢板厚度tsp等,返回步骤三。
与现有技术相比,本发明的有益效果为:
本发明基于混凝土结构基本原理,充分考虑预应力钢筋和加固钢板对混凝土梁抗弯承载力的贡献,计算方法简便实用,能够准确计算粘钢加固后预应力混凝土梁的正截面受弯承载力。
附图说明
图1为本发明方法的流程示意图;
图2为混凝土应变关系图;
图3为预应力筋应力应变关系图;
图4为粘钢加固预应力混凝土梁截面几何关系图;
图5为粘钢加固预应力混凝土梁截面承载力计算简图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细说明。显然,所描述的实施例是本发明的一部分实施例,而不是全部实施例。基于本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例,都应属于本发明保护的范围。
本发明涉及一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,该方法应包括遵循以下六个基本假定:
(1)、加固后的截面应变符合平截面假定;
(2)、不考虑混凝土的抗拉强度;
(3)、混凝土的本构关系采用《混凝土结构设计规范》推荐的应力-应变关系式;
(4)、钢板的本构关系:钢板的应力-应变关系采用理想弹塑性应力-应变关系;
(5)、预应力筋的本构关系:见附图1;
(6)、在达到受弯承载能力极限状态前,粘贴钢板与预应力混凝土梁之间不发生粘结剥离破坏。
基于上述假定,本实施例对粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力进行了实际计算。具体内容为:
(1)构件基本信息:
某预应力混凝土梁,截面尺寸500mm×800mm,强度等级为C40。受拉区普通纵筋共6B28,合力点作用位置距受拉区边缘距离as=50mm;受压区普通纵筋共6B28,合力点作用位置距受拉区边缘距离a's=50mm;预应力筋采用2孔5股1860钢绞线(1x7),预应力筋合力点作用位置距受拉区边缘距离ap=200mm。加固钢板牌号为Q345,采用两块宽bsp为150mm的钢板,厚度tsp为4mm,共一层。
由上可得:混凝土抗压强度设计值fc0=19.1MPa,混凝土极限压应变εcu=0.0033,普通钢筋抗拉强度设计值fy0=300MPa,普通钢筋抗压强度设计值f'y0=300MPa,普通钢筋弹性模量Es=2.0×105MPa,预应力筋抗拉强度设计值fpy0=1320MPa,加固钢板抗拉强度设计值fsp=305MPa,弹性模量Esp=2.06×105MPa。
同时可计算得:普通受拉钢筋面积普通受压钢筋面积预应力筋面积Ap0=2×5×140=1400mm2,加固钢板面积Asp=2×bsp×tsp=2×150×4=1200mm2。普通受拉钢筋合力作用点距混凝土梁受压边缘距离h0=h-as=800-50=750mm;预应力钢筋合力作用点距混凝土梁受压区边缘的距离hp=h-ap=800-200=600mm。
(2)预应力混凝土粘钢加固后的相对界限受压区高度计算:
预应力钢筋采用φs15.2预应力钢绞线,由此可得预应力混凝土的张拉控制应力:
σcon=0.75fptk=0.75×1860=1395MPa
粘钢加固前的预应力混凝土相对界限受压区高度为:
粘钢加固后的预应力混凝土相对界限受压区高度为:
ξb,sp=0.85ξb=0.85×0.4177=0.3550
(3)粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度试算:
暂取ψsp为1.0求出混凝土受压区高度,计算如下:
(4)加固钢板受拉强度折减系数计算:
计算粘贴钢板受拉强度折减系数:
其中,ψsp≥1.0,取ψsp=1.0。则粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度仍为231.83mm。
(5)粘钢加固预应力混凝土梁的等效有效高度计算:
则x=231.83mm≤ξb,sphv0=0.3550×672.34=238.68mm满足要求,即粘钢加固混凝土梁不会发生超筋破坏。x=231.83mm≥2a's=2×50=100mm,满足要求,即粘钢加固预应力混凝土受压区钢筋能达到屈服强度。
(6)粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力计算:
普通受拉钢筋提供的抗弯承载力为:
普通受压钢筋提供的抗弯承载力为:
预应力筋提供的抗弯承载力为:
加固钢板提供的抗弯承载力为:
粘钢加固预应力混凝土梁的总的抗弯承载力为:
Mu=Mu1+Mu2+Mu3+Mu4=702.50+73.03+894.59+251.29=1921.41kN·m
粘钢加固前预应力混凝土梁的抗弯承载力为:
M'u=Mu1+Mu2+Mu3=702.50+73.03+894.59=1670.12kN·m
粘钢加固对预应力混凝土梁的提高幅度为
满足要求。
(7)换算配筋率计算
满足要求。
以上所述,仅为本发明的具体实施方式,但本发明的保护范围并不局限于此,任何熟悉本技术领域的工作人员在本发明揭露的技术范围内,可轻易想到各种等效的修改或替换,这些修改或替换都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此,本发明的保护范围应以权利要求的保护范围为准。
Claims (9)
1.一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,其特征在于,包括下列步骤:
1)根据包括混凝土极限压应变、等效矩形应力图的中和轴高度系数在内的参数获取预应力混凝土梁加固后的相对界限受压区高度;
2)根据粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力的基本参数,试算粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度;
3)根据加固前梁的受力状态获取粘贴钢板的应变值,并计算粘贴钢板的抗拉强度折减系数;
4)回代计算粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度、粘贴钢板受拉强度折减系数;
5)根据力矩等效原则,获取粘钢加固预应力混凝土梁的等效有效高度;
6)获取普通受拉钢筋、普通受压钢筋、预应力筋和粘贴钢板提供的抗弯承载力,根据四种抗弯承载力,获取粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力,并判断其是否满足要求。
2.根据权利要求1所述的一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,其特征在于,所述的粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力的基本参数包括:
a)构件几何尺寸:预应力混凝土梁宽b,梁高h,加固钢板宽度bsp,加固钢板厚度tsp,普通受拉钢筋面积As0,普通受压钢筋面积A′s0,预应力筋面积Ap0,加固钢板面积Asp;
b)构件材料信息:混凝土抗压强度设计值fc0,混凝土极限压应变εcu,普通钢筋抗拉强度设计值fy0,普通钢筋抗压强度设计值f′y0,普通钢筋弹性模量Es,预应力筋抗拉强度设计值fpy0,加固钢板抗拉强度设计值fsp,加固钢板弹性模量Esp;
c)构件布置位置:普通受拉钢筋距混凝土受拉边缘距离as,普通受压钢筋距混凝土受拉边缘距离a′s,预应力筋距混凝土受拉边缘距离ap。
3.根据权利要求2所述的一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,其特征在于,步骤1)中,将加固后的相对界限受压区高度ξb,sp按加固前的相对界限受压区高度ξb的0.85倍控制,则预应力混凝土梁加固后的相对界限受压区高度ξb,sp的表达式为:
式中,σcon为预应力混凝土的张拉控制应力。
4.根据权利要求2所述的一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,其特征在于,步骤2)中,粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度x的表达式为:
式中,ψsp为粘贴钢板的抗拉强度折减系数,在后续回代计算前,暂取ψsp=1.0,α1为受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值。
6.根据权利要求4所述的一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,其特征在于,步骤4)具体包括以下步骤:
41)初步取粘贴钢板的抗拉强度折减系数ψsp=1.0,计算粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度x;
42)将计算的粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度x代入粘贴钢板的抗拉强度折减系数的计算式,获取新的ψsp;
43)将步骤42)得到的新的ψsp再次代入粘钢加固预应力混凝土梁的受压区高度x的计算式,计算新的x;
44)重复步骤42)和43),直至ψsp、x收敛至唯一解。
7.根据权利要求4所述的一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,其特征在于,步骤5)中,粘钢加固预应力混凝土梁的等效有效高度hv0的计算公式为:
式中,h0为普通钢筋合力作用点距混凝土梁受压区边缘的距离,h0=h-as;hp为预应力钢筋合力作用点距混凝土梁受压区边缘的距离,hp=h-ap。
8.根据权利要求4所述的一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,其特征在于,步骤6)中,粘钢加固预应力混凝土梁的总的抗弯承载Mu的表达式为:
Mu=Mu1+Mu2+Mu3+Mu4
式中,Mu1为普普通受拉钢筋提供的抗弯承载力,Mu2为普通受压钢筋提供的抗弯承载力,Mu3为预应力筋提供的抗弯承载力,Mu4为加固钢板提供的抗弯承载力。
9.根据权利要求8所述的一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法,其特征在于,粘钢加固后的预应力混凝土梁的受弯承载力提高幅度不超过40%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911018631.5A CN110674454B (zh) | 2019-10-24 | 2019-10-24 | 一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911018631.5A CN110674454B (zh) | 2019-10-24 | 2019-10-24 | 一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110674454A true CN110674454A (zh) | 2020-01-10 |
CN110674454B CN110674454B (zh) | 2023-05-26 |
Family
ID=69084398
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911018631.5A Active CN110674454B (zh) | 2019-10-24 | 2019-10-24 | 一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110674454B (zh) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112016149A (zh) * | 2020-09-01 | 2020-12-01 | 西南交通大学 | 受弯加固rc梁承载力求解方法、电子设备和可读存储介质 |
CN112632667A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-04-09 | 同济大学 | 锈蚀钢筋混凝土梁正截面抗弯承载力简化计算方法 |
CN113536418A (zh) * | 2021-06-25 | 2021-10-22 | 武汉理工大学 | 预应力轻质超高性能混凝土梁抗弯承载力确定方法 |
CN113779687A (zh) * | 2021-10-27 | 2021-12-10 | 安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司 | 全体外预应力节段拼装桥梁抗弯承载力计算方法 |
CN114065569A (zh) * | 2021-10-12 | 2022-02-18 | 武汉理工大学 | 一种确定玄武岩筋废旧钢纤维混凝土梁极限受弯承载力的方法 |
CN114330019A (zh) * | 2022-01-10 | 2022-04-12 | 广西北投公路建设投资集团有限公司 | 体内无粘结预应力波形钢腹板组合梁抗弯承载力计算方法 |
CN116738753A (zh) * | 2023-07-04 | 2023-09-12 | 四川省建筑科学研究院有限公司 | 圆形截面偏心受压构件增大截面加固的承载力计算方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016017333A (ja) * | 2014-07-09 | 2016-02-01 | 鹿島建設株式会社 | Pc鋼材の緊張管理システム及び緊張管理方法 |
CN106354915A (zh) * | 2016-08-25 | 2017-01-25 | 石河子大学 | 一种纤维布加固重度损伤梁的极限抗弯承载力计算方法 |
CN106522577A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-03-22 | 桂林理工大学 | 预应力碳纤维布加固钢筋混凝土方柱施工方法 |
CN108331365A (zh) * | 2018-02-01 | 2018-07-27 | 中原工学院 | 一种压型钢板加固钢筋混凝土楼板方法 |
CN110173125A (zh) * | 2019-04-11 | 2019-08-27 | 广东中青建筑科技有限公司 | 一种体外预应力移植钢板抗弯加固梁的方法 |
-
2019
- 2019-10-24 CN CN201911018631.5A patent/CN110674454B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016017333A (ja) * | 2014-07-09 | 2016-02-01 | 鹿島建設株式会社 | Pc鋼材の緊張管理システム及び緊張管理方法 |
CN106354915A (zh) * | 2016-08-25 | 2017-01-25 | 石河子大学 | 一种纤维布加固重度损伤梁的极限抗弯承载力计算方法 |
CN106522577A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-03-22 | 桂林理工大学 | 预应力碳纤维布加固钢筋混凝土方柱施工方法 |
CN108331365A (zh) * | 2018-02-01 | 2018-07-27 | 中原工学院 | 一种压型钢板加固钢筋混凝土楼板方法 |
CN110173125A (zh) * | 2019-04-11 | 2019-08-27 | 广东中青建筑科技有限公司 | 一种体外预应力移植钢板抗弯加固梁的方法 |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112016149A (zh) * | 2020-09-01 | 2020-12-01 | 西南交通大学 | 受弯加固rc梁承载力求解方法、电子设备和可读存储介质 |
CN112632667A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-04-09 | 同济大学 | 锈蚀钢筋混凝土梁正截面抗弯承载力简化计算方法 |
CN113536418A (zh) * | 2021-06-25 | 2021-10-22 | 武汉理工大学 | 预应力轻质超高性能混凝土梁抗弯承载力确定方法 |
CN113536418B (zh) * | 2021-06-25 | 2024-04-16 | 武汉理工大学 | 预应力轻质超高性能混凝土梁抗弯承载力确定方法 |
CN114065569A (zh) * | 2021-10-12 | 2022-02-18 | 武汉理工大学 | 一种确定玄武岩筋废旧钢纤维混凝土梁极限受弯承载力的方法 |
CN114065569B (zh) * | 2021-10-12 | 2024-06-11 | 武汉理工大学 | 一种确定玄武岩筋废旧钢纤维混凝土梁极限受弯承载力的方法 |
CN113779687A (zh) * | 2021-10-27 | 2021-12-10 | 安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司 | 全体外预应力节段拼装桥梁抗弯承载力计算方法 |
CN114330019A (zh) * | 2022-01-10 | 2022-04-12 | 广西北投公路建设投资集团有限公司 | 体内无粘结预应力波形钢腹板组合梁抗弯承载力计算方法 |
CN114330019B (zh) * | 2022-01-10 | 2022-12-20 | 广西北投公路建设投资集团有限公司 | 体内无粘结预应力波形钢腹板组合梁抗弯承载力计算方法 |
CN116738753A (zh) * | 2023-07-04 | 2023-09-12 | 四川省建筑科学研究院有限公司 | 圆形截面偏心受压构件增大截面加固的承载力计算方法 |
CN116738753B (zh) * | 2023-07-04 | 2024-03-01 | 四川省建筑科学研究院有限公司 | 圆形截面偏心受压构件增大截面加固的承载力计算方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN110674454B (zh) | 2023-05-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110674454A (zh) | 一种粘钢加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法 | |
Wei et al. | Flexural performance of bamboo scrimber beams strengthened with fiber-reinforced polymer | |
Spadea et al. | Structural behavior of composite RC beams with externally bonded CFRP | |
Qi et al. | Bending performance of GFRP-wood sandwich beams with lattice-web reinforcement in flatwise and sidewise directions | |
Campilho et al. | Experimental and numerical evaluation of composite repairs on wood beams damaged by cross-graining | |
Yeh et al. | Full-scale tests on rectangular hollow bridge piers | |
Deng et al. | Experimental and analytical investigation on flexural behaviour of RC beams strengthened with NSM CFRP prestressed concrete prisms | |
CN110929321A (zh) | 粘钢加固预应力混凝土梁相对界限受压区高度计算方法 | |
CN107893538B (zh) | 一种体内预应力胶合木梁的张拉方法 | |
Tudjono et al. | Revitalization of cracked flexural members using retrofitting and synthetic wrapping | |
CN105550418B (zh) | Cfrp板加固置芯梁的正截面极限承载力的计算方法 | |
CN110929329B (zh) | 复合纤维材加固预应力混凝土梁受弯承载力简化计算方法 | |
Al-Jaberi et al. | Flexural capacity of out-of-plane reinforced masonry walls strengthened with externally bonded (EB) FRP | |
Mahmoud et al. | Strengthening of prestressed concrete hollow-core slab openings using near-surface-mounted carbonfiber-reinforced polymer reinforcement | |
Li et al. | Long-term behavior of existing low-strength reinforced concrete beams strengthened with carbon fiber composite sheets | |
Lanier et al. | Behavior of steel monopoles strengthened with high-modulus CFRP materials | |
Borri et al. | Reinforcement of masonry panels with GFRP grids | |
CN113053472A (zh) | Pva纤维水泥基复合材料层合板与曲率延性计算方法 | |
Bulavs et al. | Improvement of capacity in bending by the use of FRP layers on RC beams | |
Daouadji et al. | Interfacial stress concentrations in FRP-damaged RC hybrid beams | |
CN105426691B (zh) | 植筋法加固置芯梁的正截面极限承载力的计算方法 | |
Zhang et al. | Strengthening of overloaded PRC beams with the combination of CFRP laminates bonding and resin injection | |
Mahini et al. | Flexural repair of RC exterior beam-column joints using CFRP sheet | |
Obaydullah et al. | Combining EBR CFRP sheet with prestressed NSM steel strands to enhance the structural behavior of prestressed concrete beams | |
CN114003993B (zh) | 用于隧道裂损衬砌修复效果评价及修复方案选取的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |