CN110484228B

CN110484228B - 稠油降黏剂及其应用和稠油降黏的方法

Info

Publication number: CN110484228B
Application number: CN201810462948.7A
Authority: CN
Inventors: 高敏; 江建林; 李财富; 余伟发
Original assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Current assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Priority date: 2018-05-15
Filing date: 2018-05-15
Publication date: 2022-04-12
Anticipated expiration: 2038-05-15
Also published as: CN110484228A

Abstract

本发明涉及稠油降黏技术领域，公开了一种稠油降黏剂及其应用和稠油降黏的方法。所述稠油降黏剂含有酚类化合物、渗透剂和稳定剂，所述酚类化合物为腰果酚和/或腰果壳油。采用本发明的稠油降黏剂进行稠油降黏，能够有效降低稠油的动力黏度，且降黏后稠油在高温条件下能长期保持稳定，该降黏剂具有成本低廉、制备简单且环保的特点。

Description

稠油降黏剂及其应用和稠油降黏的方法

技术领域

本发明涉及稠油降黏技术领域，具体涉及一种稠油降黏剂及其应用和稠油降黏的方法。

背景技术

随着石油的需求量不断增加，普通原油不断消耗，稠油开采变得越来越重要。稠油资源在世界范围内储量丰富，是一个巨大的潜在资源，将在今后的原油生产中发挥越来越重要的作用，其中，我国胜利油田、辽河油田、塔河油田、中原油田稠油油藏地质资源非常丰富，降低稠油黏度是稠油开发和举升过程中需要解决的主要问题。

化学降黏法是较为常用的稠油开采方法之一，主要包括乳化降黏和油溶性降黏两种方法。乳化降黏是指在乳化降黏剂(主要是表面活性剂)的作用下，使稠油的W/O型乳状液转变成O/W型乳状液，从而达到降黏的目的，虽然乳化降黏剂降黏效率高，但乳化降黏剂对稠油的选择性强，降黏效果易受到油、水组成的影响，同时乳化降黏过程形成大量O/W型乳状液也会对后期原油破乳脱水产生不利的影响。油溶性降黏是通过利用分子结构中极性基团与稠油中的沥青质、胶质相互作用，破坏胶质和沥青质的聚集形态，从而降低原油黏度，与乳化降黏相比，该方法不会对后期原油破乳脱水产生不利的影响。

CN102585792A公开了一种用于超稠油的低成本环保油溶性降黏剂，该降黏剂由主剂、溶剂和引发剂组成，所述主剂由地沟油、芳香烃和含有酸酐的烯烃组成。该方法通过以地沟油作为降黏组分，降低了降黏剂的成本，该降黏剂在与稀油掺稀降黏过程中使用，对塔河油田稠油的降黏率达到90％以上。

CN104628934A公开了一种阴离子型油溶性降黏剂及其制备方法，该油溶性降黏剂由甲基丙烯酸十八脂、2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸、苯乙烯及丙烯酸四种单体以氧化-还原引发剂引发经乳液聚合而成，将该降黏剂对黏度17592～29353mPa·s原油的降黏率最高为59.29％。

CN104629704A公开了一种低分子超支化油溶性稠油降黏剂及其制备方法，该降黏剂由乙二胺、苯乙酮、甲醛、丙烯酸丁酯及溶剂1,4-二氧六环组成，其中乙二胺、苯乙酮、甲醛和丙烯酸丁酯通过曼尼希反应制得超支化的油溶降黏剂，该降黏剂对新疆稠油的降黏率达到36.86％。

以上现有油溶性降黏剂主要是在降凝剂基础上发展起来以高分子聚合物为主的降黏和溶剂稀释作用为主，种类较少，且聚合物在合成过程操作复杂，聚合度也不易控制，而聚合物和分子量对降黏效果都有一定影响，制备难度高，未反应的单体或采用的溶剂均会对环境产生不利影响。

因此，研制一种能满足稠油开采需要，又具有环保性、制备简单和成本低廉的降黏剂非常有必要。

发明内容

为了克服现有技术存在的上述问题，本发明提供了一种稠油降黏剂及其应用和稠油降黏方法，本发明的稠油降黏剂能有效降低稠油黏度并使降黏后稠油在高温下长期保持稳定，并具有成本低廉和环保等特点。

根据本发明的第一方面，本发明提供了一种稠油降黏剂，该稠油降黏剂含有酚类化合物、渗透剂和稳定剂，其中，所述酚类化合物为腰果酚和/或腰果壳油。

根据本发明的第二方面，本发明提供了一种稠油降黏的方法，该方法包括：使稠油与稠油降黏剂接触，其中，所述稠油降黏剂为本发明第一方面所述的稠油降黏剂。

根据本发明的第三方面，本发明提供了本发明第一方面所述的稠油降黏剂在稠油油藏开采中的应用。

采用本发明的稠油降黏剂对稠油降黏，能够有效降低稠油的动力黏度，且降黏后稠油(即，混合油)在高温条件下能长期保持稳定性，例如实施例1-6中，混合油在190℃老化10天后没有发现固体物质析出，仍然是均匀油相，在稠油油藏开采中，有利于降黏后稠油在井筒中的顺利输送和采出。

另外，本发明的稠油降黏剂中，所述酚类化合物来源于腰果壳废料，其来源广泛，价格便宜，具有生物降解性好及环保的特点；该降黏剂仅需将各组分通过简单混合便可制得，因此具有成本低廉、制备简单且环保的特点。

具体实施方式

在本文中所披露的范围的端点和任何值都不限于该精确的范围或值，这些范围或值应当理解为包含接近这些范围或值的值。对于数值范围来说，各个范围的端点值之间、各个范围的端点值和单独的点值之间，以及单独的点值之间可以彼此组合而得到一个或多个新的数值范围，这些数值范围应被视为在本文中具体公开。

根据本发明的第一方面，本发明提供了一种稠油降黏剂，该稠油降黏剂含有酚类化合物、渗透剂和稳定剂。

在本发明中，所述酚类化合物为腰果酚和/或腰果壳油。本发明的发明人通过研究发现，所述酚类化合物能明显降低稠油的黏度，可代替聚合物作为油溶性降黏剂的主要组分。

本领域技术人员应当理解的是，所述腰果酚为苯酚衍生物的混合物，具体包括式2所示的一元酚和式3所示的二元酚；

式2和式3中，R的通式为C₁₅H_25～31，且R为直链烷基或含一个、两个或三个双键的不饱和直链烷基，具体地，R具有以下四种碳链结构的至少一种，

所述腰果酚的酚类衍生物中，式2所示一元酚的含量为85～90重量％，式3所示二元酚的含量为10～15重量％。

本领域技术人员应当理解的是，所述腰果壳油为苯酚衍生物的混合物，具体包括式2所示的一元酚、式3和式4所示的二元酚、式5所示的烷基取代的邻羟基苯甲酸：

式2至式5中，对R的描述如上所述。

所述腰果壳油的苯酚衍生物中，式2所示一元酚的含量为2～7重量％，式3所示二元酚的含量为15～20重量％，式4所示二元酚的含量为2～5重量％，式5所示烷基取代的邻羟基苯甲酸的含量为70～75重量％。

在本发明中，所述腰果酚、腰果壳油均可通过商购获得。另外，所述腰果酚还可以通过腰果壳油经脱羧酸精制制得。

在本发明中，所述稠油降黏剂还含有渗透剂和稳定剂。

优选情况下，所述渗透剂为氟碳型表面活性剂，该渗透剂与所述酚类化合物和稳定剂的配合使用时能起到有效的润湿浸渗作用，提高稠油降黏剂在稠油中的溶解性。进一步优选地，所述渗透剂选自全氟辛基磺酰氟、全氟辛酸、全氟辛酸甲酯、全氟辛酸乙酯和全氟辛基磺酸苯酯中的至少一种。

优选情况下，所述稳定剂选自烷基酚聚氧乙烯醚和/或脂肪醇聚氧乙烯醚，所述稳定剂与所述酚类化合物和所述渗透剂的配合使用时能抑制稠油中的沥青质析出，有助于提高降黏后稠油的长期稳定性。

在本发明中，所述烷基酚聚氧乙烯醚和脂肪醇聚氧乙烯醚均属于本领域常用的非离子型表面活性剂，具体可参照现有技术选择。所述脂肪醇聚氧乙烯醚例如可以为月桂醇聚氧乙烯醚。所述烷基酚聚氧乙烯醚的结构可以如式1所示：

其中，R¹为C₆～C₁₅的烷基，优选为C₆～C₁₀的烷基，n表示乙氧基的数量，具体取值为4～10，优选为4～8。

所述烷基酚聚氧乙烯醚可以通过商购获得，例如牌号为TX-4、TX-7、OP-4、OP-7的商品。

更优选地，所述稳定剂为烷基酚聚氧乙烯醚，这样能进一步提高所述稠油降黏剂的降黏效果。

本发明对所述酚类化合物、渗透剂和稳定剂的含量没有特别限定，只要满足稠油的具体降黏要求即可。按照一种实施方式，所述稠油降黏剂中，所述酚类化合物、渗透剂和稳定剂的质量比可以为1：0.001～0.5：0.001～0.5，优选为1：0.01～0.1：0.01～0.1。

在本发明中，所述稠油降黏剂可通过将所述酚类化合物、渗透剂和稳定剂混合制得，本发明对所述混合的条件没有特别限定，只要能使上述组分形成均匀油相即可。但由于所述渗透剂一般在常温下为固体，为了进一步促进所述渗透剂的溶解以达到混合均匀的目的，优选情况下，所述稠油降黏剂通过以下两个阶段制得，

第一阶段：将所述酚类化合物与所述渗透剂混合，使所述渗透剂溶解；

第二阶段：将所述稳定剂与第一阶段得到的混合物混合，从而得到所述稠油降黏剂。

两个阶段中，所述混合的温度可以为20～45℃，所述第一阶段的混合时间时间可以为10～30分钟。所述第二阶段的混合时间较短，可以控制在0.5～5分钟。所述混合可以在搅拌条件下进行。

本发明的降黏方法适用于对任何黏度的稠油进行处理，尤其是适合处理高动力黏度的稠油，优选所述稠油在50℃时的动力黏度为100～100000mPa·s。

在本发明中，所述稠油降黏剂的用量可根据稠油的动力黏度选择，通常地，所述稠油降黏剂与所述稠油用量的质量比可以为0.001～0.05：1。

按照一种实施方式，所述稠油在50℃时的动力黏度为100～10000mPa·s，所述稠油降黏剂与所述稠油用量的质量比为0.001～0.02：1。

按照另一种实施方式，所述稠油在50℃时的动力黏度可以为10000～100000mPa·s，所述稠油降黏剂与所述稠油用量的质量比为0.02～0.05：1。

在本发明中，所述动力黏度均是按照SY/T 6316-1997方法测定。

本发明所述的方法中，所述接触可以在搅拌下进行。所述接触的温度可以为10～250℃，优选为25～200℃，进一步优选为100～200℃；所述接触的时间不大于7天，优选为0.1～4小时。

本发明所述的稠油降黏剂可以有效降低稠油的动力黏度，将所述稠油降黏剂注入稠油油藏中能提高对稠油的开采率。另外，本发明的稠油降黏剂还能提高降黏后稠油在高温下的长期稳定性，有利于降黏后稠油在井筒中的顺利输送和采出。

以下结合实施例详细说明本发明，但并不因此限制本发明的范围。

以下实施例和对比例中，

所提到的黏度均指动力黏度，动力黏度采用德国哈克(HAKKE)公司生产的型号为Hakke VT550的旋转黏度计，按照SY/T 6316-1997方法测得。

对稠油的降黏率计算按照以下公式计算：

降黏率＝(降黏前稠油的黏度-降黏后稠油的黏度)/降黏前稠油的黏度×100％。

降黏后稠油(即，混合油)的稳定性按照以下方法判断：采用上海光学仪器六厂生产的型号为UV-550的显微粒度分析仪观察混合油在一定条件下老化后是否有固体物析出；若观察到固体析出物，则表明加入降黏剂后的稠油的稳定性差；若未观察到固体析出物，则表明加入降黏剂后的稠油的稳定性好。

全氟辛基磺酰氟购自北京氟乐邦，GC纯度为98％；

全氟辛酸、全氟辛酸甲酯购自北京氟乐邦，GC纯度均为96％；

腰果酚、腰果壳油均购自山东浩博生物材料有限公司；

TX-4、TX-7均购自海安石油化工厂；

所处理的稠油-I、稠油-II和稠油-III均为胜利油田稠油，稠油-I、稠油-II和稠油-III在50℃时的动力黏度分别为3.10×10⁴mPa·s、3.60×10³mPa·s、8.76×10⁴mPa·s。

实施例1

本实施例用于说明本发明的稠油降黏剂及稠油降黏的方法。

(1)制备稠油降黏剂

在40℃下，将0.5g全氟辛基磺酰氟加入10g腰果酚中并搅拌30分钟使其溶解，再向其中加入0.5g TX-4，继续搅拌2分钟，得到稠油降黏剂A1。

(2)稠油降黏

将0.6g稠油降黏剂A1加入到20g到稠油-I中，然后在200℃条件下搅拌溶解4小时，得到混合油。

该混合油在50℃时的动力黏度，以及在190℃条件下老化10天后的稳定性结果如表1所示。

实施例2

本实施例用于说明本发明的稠油降黏剂及稠油降黏的方法。

(1)制备稠油降黏剂

在20℃下，将0.1g全氟辛酸加入到10g腰果壳油中并搅拌10分钟使其溶解，再向其中加入0.1g TX-7，继续搅拌5分钟，得到稠油降黏剂A2。

(2)稠油降黏

将0.1g稠油降黏剂A2加入到20g稠油-II中，然后在120℃条件下搅拌溶解4小时，得到混合油。

实施例3

本实施例用于说明本发明的稠油降黏剂及稠油降黏的方法。

(1)制备稠油降黏剂

在30℃下，将1.0g全氟辛酸甲酯加入到5g腰果壳油与5g腰果酚的混合液中并搅拌30分钟使其溶解，再向其中加入1.0g TX-4，继续搅拌2分钟，得到稠油降黏剂A3。

(2)稠油降黏

将1g稠油降黏剂A3加入到20g稠油-III中，然后在200℃条件下搅拌溶解4小时，得到混合油。

实施例4

本实施例用于说明本发明的稠油降黏剂及稠油降黏的方法。

(1)制备稠油降黏剂

在40℃下，将2.0g全氟辛基磺酰氟加入到10g腰果酚中并搅拌30分钟使其溶解，再向其中加入2.0g TX-4，继续搅拌2分钟，得到稠油降黏剂A4。

(2)稠油降黏

将0.6g降黏剂A4加入到20g稠油-I中，然后在200℃条件下搅拌溶解4小时，得到混合油。

该混合油在50℃时的动力黏度，以及在190℃条件下老化10天的稳定性如表1所示。

实施例5

本实施例用于说明本发明的稠油降黏剂及稠油降黏的方法。

(1)制备稠油降黏剂

在20℃下，将0.05g全氟辛基磺酰氟加入到10g腰果酚中并搅拌10分钟溶解，再向其中加入0.05g TX-4，继续搅拌2分钟，得到稠油降黏剂A5。

(2)稠油降黏

将0.6g稠油降黏剂A5加入到20g稠油-I中，然后在200℃条件下搅拌溶解4小时，得到混合油。

实施例6

(1)制备稠油降黏剂

在25℃下，将0.5g全氟辛基磺酰氟加入10g腰果酚中并搅拌30分钟使其溶解，再向其中加入0.5g月桂醇聚氧乙烯醚(牌号为Brij-30，购自北京伊诺凯科技有限公司)，继续搅拌5分钟，得到稠油降黏剂A6。

(2)稠油降黏

将0.6g稠油降黏剂A6加入到20g稠油-I中并在200℃条件下搅拌溶解4小时，得到混合油。

对比例1

(1)制备稠油降黏剂

将0.3g全氟辛基磺酰氟和0.3g TX-4在25℃下搅拌5分钟，得到稠油降黏剂D1。

(2)稠油降黏

将0.6g稠油降黏剂D1加入到20g稠油-I中，在200℃条件下搅拌溶解4小时，得到混合油。

对比例2

(1)制备稠油降黏剂

按照实施例2的方法制备稠油降黏剂，所不同的是，在制备稠油降黏剂时，用等质量的间十五烷基酚(购自sigma-aldrich公司，GC纯度为90％)代替实施例2的腰果壳油，从而得到稠油降黏剂D2。

(2)稠油降黏

将0.1g稠油降黏剂D2加入到20g稠油-II中，然后在120℃条件下搅拌溶解4小时，得到混合油。

对比例3

将CN104629704A实施例1制备油溶性降黏剂和0#柴油按照质量比为1:9配制成降黏剂溶液，然后将0.6g降黏剂溶液加入到20g稠油-I中并在110℃条件下搅拌溶解7小时，得到混合油。

表1

1：“均匀”表示老化后的混合油并未发现固体物析出；

“明显分相”表示老化后的混合油有大量固体物析出。

从表1的结果可以看出，使用本发明提供的稠油降黏剂，能够有效地降低不同稠油的动力黏度。

将实施例1-3与实施例4-5相比可知，将降黏剂中酚类化合物、渗透剂和稳定剂的质量比控制在1：0.01～0.1：0.01～0.1的范围内，能进一步提高降黏效果。

将实施例1与实施例6比较可知，与脂肪醇聚氧乙烯醚相比，烷基酚聚氧乙烯醚与酚类化合物、氟碳表面活性剂的配伍性更好，能进一步提高降黏效果。

将实施例1与对比例1-2相比可知，若仅以渗透剂和稳定剂组成降黏剂或者以腰果油的主要组分之一与渗透剂和稳定剂配成降黏剂，降黏效果都非常有效，且混合油体系不稳定，明显存在固体。由对比例3可知，以现有技术CN 104629704A公开的油溶性降黏剂进行稠油降黏时，对稠油-I的降黏率仅有32.00％，并且降黏后稠油中明显存在固体，明显存在分相，混合油稳定性差，不利于降黏稠油的应用。

以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，包括各个技术特征以任何其它的合适方式进行组合，这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。

Claims

1.一种稠油降黏剂，其特征在于，该稠油降黏剂含有酚类化合物、渗透剂和稳定剂，其中，所述酚类化合物为腰果酚和/或腰果壳油；所述渗透剂为氟碳型表面活性剂；所述稳定剂为烷基酚聚氧乙烯醚和/或脂肪醇聚氧乙烯醚。

2.根据权利要求1所述的稠油降黏剂，其中，所述渗透剂选自全氟辛基磺酰氟、全氟辛酸、全氟辛酸甲酯、全氟辛酸乙酯和全氟辛基磺酸苯酯中的至少一种。

3.根据权利要求1所述的稠油降黏剂，其中，所述稳定剂为烷基酚聚氧乙烯醚。

4.根据权利要求3所述的稠油降黏剂，其中，所述烷基酚聚氧乙烯醚的结构如式1所示，

式1中，R¹为C₆～C₁₀的烷基，n的取值为4～8。

5.根据权利要求1-4中任意一项所述的稠油降黏剂，其中，所述稠油降黏剂中，所述酚类化合物、渗透剂和稳定剂的质量比为1：0.001～0.5：0.001～0.5。

6.根据权利要求5所述的稠油降黏剂，其中，所述稠油降黏剂中，所述酚类化合物、渗透剂和稳定剂的质量比为1：0.01～0.1：0.01～0.1。

7.根据权利要求1-4和6中任意一项所述的稠油降黏剂，其中，所述稠油降黏剂通过以下两个阶段制得，

第二阶段：将所述稳定剂与第一阶段得到的混合物混合，得到所述稠油降黏剂。

8.根据权利要求5所述的稠油降黏剂，其中，所述稠油降黏剂通过以下两个阶段制得，

9.一种稠油降黏的方法，该方法包括：使稠油与稠油降黏剂接触，其特征在于，所述稠油降黏剂为权利要求1-8中任意一项所述的稠油降黏剂。

10.根据权利要求9所述的方法，其中，所述稠油降黏剂与所述稠油用量的质量比为0.001～0.05：1。

11.根据权利要求9或10所述的方法，其中，所述接触在搅拌条件下进行，所述接触的温度为10～250℃；接触时间不大于7h。

12.根据权利要求11所述的方法，其中，所述接触在搅拌条件下进行，所述接触的温度为25～200℃；接触时间为0.1～4h。

13.权利要求1-8中任意一项所述的稠油降黏剂在稠油油藏开采中的应用。