CN110175399B - 一种考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法，首先将螺栓与衬套视为一体结构，并将受螺栓挤压膨胀的衬套筒简化为薄壁圆筒，通过确定衬套所受内压值，即根据其应力‑应变关系、应变‑位移关系以及平衡方程求出衬套边界处的变形量，即可求出衬套壁厚变化量，最后得到考虑衬套膨胀的衬套螺栓干涉量。本发明在衬套螺栓理论干涉量的计算过程中，充分考虑了衬套在受螺栓挤压后的膨胀效应，相比于现有计算方式，其将膨胀后的衬套和螺栓视为一体，基于薄壁圆筒受内压模型，大大提高了衬套螺栓理论干涉量计算结果的精度。
Description
技术领域
本发明属于干涉配合连接技术领域，特别涉及一种考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法。
背景技术
干涉配合连接技术作为一种有效的结构疲劳增益方法，能够在不改变结构设计、不提高材料等级的条件下有效地提高结构的密封性、耐久性以及可靠性，使得其在结构连接方面应用广泛。常用的干涉连接包含螺栓连接，其中最为广泛的是普通高锁螺栓的干涉连接，其仅包含一个接触对(螺栓-孔壁)，理论干涉量很好定义，表述为：
式中，D为紧固件(普通干涉螺栓光杆)直径，d为连接孔直径，I％为理论干涉量或相对干涉量。
而衬套螺栓作为一种新型紧固件，其安装方式为：首先将衬套放入孔中，形成间隙配合，然后较大直径D的高锁螺栓插入较小内径a的衬套中，使衬套受挤压膨胀，从而形成跟孔之间的干涉配合。较普通高锁螺栓来说，其在复合材料连接方面有较大优势，由于其独特的安装方式，使得可以较大程度地改善复材干涉连接产生的分层现象，但由于其在安装时包含两个接触对(螺栓-衬套内壁、衬套外壁-孔壁)，使得理论干涉量的定义变得复杂。
文献(Chakherlou T.N.,Vogwell J.The effect of cold expansion onimproving the fatigue life of fastener holes[J].Engineering Failure Analysis,2003,10(1):13-24.)涉及了裂缝套管冷膨胀过程中干涉量的定义，与衬套螺栓的安装较为类似，均涉及两个接触对，该模型将芯轴与衬套视为一体，提出了一种裂缝套管的理论干涉量定义方法：
式中，D为紧固件(高锁螺栓光杆)直径，L为衬套壁厚，d为连接孔直径，I％为理论干涉量或相对干涉量。
该模型定义的理论干涉量没有考虑衬套膨胀量，仅仅将芯轴与衬套视为一体，因此理论干涉量的计算结果有较大的误差。
发明内容
本发明的目的在于：针对上述存在的问题，提供一种充分考虑衬套膨胀效应，以提高理论干涉量计算结果精度的衬套螺栓干涉量计算方法。
本发明技术的技术方案实现方式：一种考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法，其特征在于：首先将螺栓与衬套视为一体结构，并将受螺栓挤压膨胀的衬套筒简化为薄壁圆筒，通过确定衬套所受内压值，即根据其应力-应变关系、应变-位移关系以及平衡方程求出衬套边界处的变形量，即可求出衬套壁厚变化量，最后得到考虑衬套膨胀的衬套螺栓干涉量；
其具体包括以下步骤：
(1)将内压值设为p，内压p作用下，由于载荷的作用形式和约束条件，使得圆筒的任一横截面变形后仍保持平面，且每一界面的应力状态和应变状态都相同，应力与应变的分布对称于圆筒的中心轴线；取柱坐标(r，θ，z)，且令z轴与筒轴重合，每一点的位移只有r方向的分量u和z方向的分量w，均与θ无关，可求出各应变分量：
式中：εr为半径r处的径向应变，εθ为半径r处的周向应变，εz为z向应变，γrθ、γθz、γrz分别为3个切应变；
(2)确定应力-应变关系
首先考虑弹性阶段，将应变位移关系带入Hooke定律，得：
其中e＝εr+εθ+εz，σr为半径r处的径向应力，σθ为半径r处的周向应力，σz为z向应变，τrθ、τθz、τrz分别为3个剪应力；
(3)确定力平衡方程
考虑单位厚度的微小单元abcd，其中在r，θ方向的体积力为0，推导径向力平衡及周向力平衡，推导出平衡方程为：
对微小单元列出z方向的平衡条件：
(4)确定应力分布一般表达式
(5)计算衬套内壁临界屈服载荷pe
(6)确定弹、塑性区的各自应力分布表达式
当p＝pe时，衬套内壁首先屈服，当p＞pe时，塑性区便由r＝a逐渐向外扩张，设塑性边界为rs，其中a≤rs≤b；
塑性区(a≤r≤rs)的应力表达式为：
弹性区的应力表达式为：
(7)确定弹塑性分界面
因p＝-(σr)r＝a，可得rs与内压p之间的关系：
(8)确定弹、塑性区的各自位移表达式
弹性区位移表达式为：
塑性区位移表达式为：
已知r＝a时，有u＝δ，则可推出rs满足的方程：
式中a、b、材料常数E、σs以及挤压量δ＝r1-a均已知，利用式(29)即可求出弹塑性分界面圆柱半径rs；
(9)计算出r＝b时的位移值，即可求出衬套膨胀后的壁厚
L＝(b-r1)+u|r＝b (30)
(10)计算衬套螺栓的理论干涉量
将式(30)带入
中，即可求得衬套螺栓的理论干涉量。
本发明所述的考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法，其在确定力平衡方程时，在r，θ方向的体积力为0，推导径向力平衡及周向力平衡，推导出平衡方程的具体过程为：
其中，dθ是个小量，故
及
可分别用
和1来代替，略去高次项，化简整理后可得：
因τrθ＝0，故上式化简得到r，θ方向的平衡条件式(7)；
对微小单元列出z方向的平衡条件：
因τrz＝τθz＝0，故上式化简得到z方向的平衡条件式(9)：
将式(4)中的σz带入式(9)得：
于是，
本发明所述的考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法，其在确定应力分布一般表达式时，其具体推导过程为：
将式(4)带入式(7)，化简后得：
上式为欧拉二阶线性齐次微分方程，其通解为：
将式(13)带入式(4)，得各应力分量：
式中A、B、C均为常数，由边界条件来确定；
考虑自由端σz＝0，边界条件为：
解得应力分布为式(16)。
本发明所述的考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法，其在计算衬套内壁临界屈服载荷pe时，轴对称平面应力问题的Tresca屈服条件为：
σθ-σt＝σs (17)
由式(16)，(17)知衬套内壁开始屈服的载荷pe为式(18)。
本发明所述的考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法，其在确定弹、塑性区的各自应力分布表达式时，其具体推导过程为：弹塑性交界面处，塑性层对弹性层的压力p1为：
带入平衡方程(7)并积分，得：
σr＝σslnr+C (20)
利用塑性边界条件：当r＝rs时，
确定积分常数：
于是塑性区(a≤r≤rs)的应力表达式为式(22)；
将式(19)带入式(16)，并用rs替换a，即得弹性区的应力表达式为式(23)。
本发明所述的考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法，其在确定弹、塑性区的各自位移表达式，其具体推导过程为：
径向位移为r,将式(4)、(22)联立可求解出塑性区位移表达式：
利用r＝rs处位移连续条件，确定积分常数C1
设材料不可压缩，即μ＝0.5，将式(27)带入式(25)得塑性区位移表达式(28)。
本发明在衬套螺栓理论干涉量的计算过程中，充分考虑了衬套在受螺栓挤压后的膨胀效应，相比于现有计算方式，其将膨胀后的衬套和螺栓视为一体，基于薄壁圆筒受内压模型，大大提高了衬套螺栓理论干涉量计算结果的精度。
附图说明
图1是薄壁圆筒受内压模型。
图2是考虑厚度方向的微单元受力分析示意图。
图3是楔形微单元受力分析示意图。
具体实施方式
下面结合附图，对本发明作详细的说明。
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明技术进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定发明。
实施例：一种考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法，首先将螺栓与衬套视为一体结构，因此干涉量的大小是由CFRP(碳纤维增强复合材料)构件孔直径与一体化的衬套高锁螺栓的直径差决定，一体化后的紧固件直径应为螺栓直径加膨胀后衬套的两倍壁厚，之后只要确定衬套膨胀后的壁厚即可。衬套受螺栓挤压膨胀可简化为薄壁圆筒受内压模型，只需确定内压值即可根据应力-应变关系、应变-位移关系以及平衡方程求出衬套边界处的变形量，此时即可求出衬套壁厚变化量，带入公式即可得到考虑衬套膨胀的衬套螺栓干涉量。
其具体包括以下步骤：
(1)如图1所示，将受螺栓挤压膨胀的衬套筒简化为薄壁圆筒，内压值设为p，内压p作用下，由于载荷的作用形式和约束条件，使得圆筒的任一横截面变形后仍保持平面，且每一界面的应力状态和应变状态都相同，应力与应变的分布对称于圆筒的中心轴线；取柱坐标(r，θ，z)，且令z轴与筒轴重合，每一点的位移只有r方向的分量u和z方向的分量w，均与θ无关，可求出各应变分量：
式中：εr为半径r处的径向应变，εθ为半径r处的周向应变，εz为z向应变，γrθ、γθz、γrz分别为3个切应变。
(2)确定应力-应变关系
首先考虑弹性阶段，将应变位移关系带入Hooke定律，得：
其中e＝εr+εθ+εz，σr为半径r处的径向应力，σθ为半径r处的周向应力，σz为z向应变，τrθ、τθz、τrz分别为3个剪应力。
(3)确定力平衡方程
如图2所示，考虑单位厚度的微小单元abcd，其中在r，θ方向的体积力为0，推导径向力平衡及周向力平衡，推导出平衡方程为：
其中，dθ是个小量，故
及
可分别用
和1来代替，略去高次项，化简整理后可得：
因τrθ＝0，故上式化简得到r，θ方向的平衡条件：
如图3所示，对微小单元列出z方向的平衡条件：
因τrz＝τθz＝0，故上式化简得到z方向的平衡条件：
将式(4)中的σz带入式(9)得：
于是，
(4)确定应力分布一般表达式
将式(4)带入式(7)，化简后得：
上式为欧拉二阶线性齐次微分方程，其通解为：
将式(13)带入式(4)，得各应力分量：
式中A、B、C均为常数，由边界条件来确定；
考虑自由端σz＝0，边界条件为：
解得应力分布为：
(5)计算衬套内壁临界屈服载荷pe
轴对称平面应力问题的Tresca屈服条件为：
σθ-σt＝σs (17)
由式(16)，(17)知衬套内壁开始屈服的载荷pe为：
(6)确定弹、塑性区的各自应力分布表达式
当p＝pe时，衬套内壁首先屈服，当p＞pe时，塑性区便由r＝a逐渐向外扩张，设塑性边界为rs，其中a≤rs≤b，弹塑性交界面处，塑性层对弹性层的压力p1为：
带入平衡方程(7)并积分，得：
σr＝σslnr+C (20)
利用塑性边界条件：当r＝rs时，
确定积分常数：
于是塑性区(a≤r≤rs)的应力表达式为式为：
将式(19)带入式(16)，并用rs替换a，即得弹性区的应力表达式：
(7)确定弹塑性分界面
因p＝-(σr)r＝a，可得rs与内压p之间的关系：
(8)确定弹、塑性区的各自位移表达式
径向位移为r,将式(4)、(22)联立可求解出塑性区位移表达式：
弹性区位移表达式为：
利用r＝rs处位移连续条件，确定积分常数C1
设材料不可压缩，即μ＝0.5，将式(27)带入式(25)得塑性区位移表达式：
已知r＝a时，有u＝δ，则可推出rs满足的方程：
式中a、b、材料常数E、σs以及挤压量δ＝r1-a均已知，r1为螺栓的半径，利用式(29)即可求出弹塑性分界面圆柱半径rs。
(9)计算出r＝b时的位移值，即可求出衬套膨胀后的壁厚
L＝(b-r1)+u|r＝b (30)。
(10)计算衬套螺栓的理论干涉量
将式(30)带入
中，即可求得衬套螺栓的理论干涉量。
本发明的方法考虑衬套膨胀后，将膨胀后的衬套和螺栓视为一体，基于薄壁圆筒受内压模型，完成了衬套螺栓理论干涉量的计算。
本发明的具体实施例：
假设：衬套内径(半径)a＝1.75mm，外径(半径)b＝2mm，螺栓半径r1＝1.85mm；
衬套弹性模量E＝19500MPa，屈服强度σs＝310MPa。
根据公式(29)，可算得rs＝1.903mm
将rs＝1.903mm，b＝2mm，再反代入式(28)，可得到，衬套外壁的膨胀量u＝0.03mm。
代入式(30)，则L＝0.18。
由于螺栓直径为D＝1.85x2＝3.7mm，孔径为4.1mm，则带入
可知最终干涉量为1.5％。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (1)
1.一种考虑衬套膨胀效应的衬套螺栓干涉量计算方法，其特征在于：首先将螺栓与衬套视为一体结构，并将受螺栓挤压膨胀的衬套筒简化为薄壁圆筒，通过确定衬套所受内压值，即根据其应力-应变关系、应变-位移关系以及平衡方程求出衬套边界处的变形量，即可求出衬套壁厚变化量，最后得到考虑衬套膨胀的衬套螺栓干涉量；
其具体包括以下步骤：
(1)将内压值设为p，内压p作用下，由于载荷的作用形式和约束条件，使得圆筒的任一横截面变形后仍保持平面，且每一界面的应力状态和应变状态都相同，应力与应变的分布对称于圆筒的中心轴线；取柱坐标(r，θ，z)，且令z轴与筒轴重合，每一点的位移只有r方向的分量u和z方向的分量w，均与θ无关，可求出各应变分量：
式中：εr为半径r处的径向应变，εθ为半径r处的周向应变，εz为z向应变，γrθ、γθz、γrz分别为3个切应变；
(2)确定应力-应变关系
首先考虑弹性阶段，将应变位移关系带入Hooke定律，得：
其中e＝εr+εθ+εz，σr为半径r处的径向应力，σθ为半径r处的周向应力，σz为z向应变，τrθ、τθz、τrz分别为3个剪应力；
(3)确定力平衡方程
考虑单位厚度的微小单元abcd，其中在r，θ方向的体积力为0，推导径向力平衡及周向力平衡，推导出平衡方程的具体过程为：
其中，dθ是个小量，故
及
可分别用
和1来代替，略去高次项，化简整理后可得：
因τrθ＝0，故上式化简得到r，θ方向的平衡条件式，即：
对微小单元列出z方向的平衡条件：
因τrz＝τθz＝0，故上式化简得到z方向的平衡条件式，即：
将式(4)中的σz带入式(9)得：
于是，
(4)确定应力分布一般表达式
其具体推导过程为：
将式(4)带入式(7)，化简后得：
上式为欧拉二阶线性齐次微分方程，其通解为：
将式(13)带入式(4)，得各应力分量：
式中A、B、C均为常数，由边界条件来确定；
考虑自由端σz＝0，边界条件为：
解得应力分布为式，即：
其中，a为衬套内径的半径，b为衬套外径的半径；
(5)计算衬套内壁临界屈服载荷pe
计算时，轴对称平面应力问题的Tresca屈服条件为：
σθ-σt＝σs (17)
由式(16)，(17)知衬套内壁开始屈服的载荷pe为式：
其中，σs表示屈服应力；
(6)确定弹、塑性区的各自应力分布表达式
当p＝pe时，衬套内壁首先屈服，当p＞pe时，塑性区便由r＝a逐渐向外扩张，设塑性边界为rs，其中a≤rs≤b，弹塑性交界面处，塑性层对弹性层的压力p1为：
带入平衡方程(7)并积分，得：
σr＝σsln r+C (20)
利用塑性边界条件：当r＝rs时，
确定积分常数：
于是塑性区(a≤r≤rs)的应力表达式为：
将式(19)带入式(16)，并用rs替换a，即得弹性区的应力表达式：
(7)确定弹塑性分界面
因p＝-(σr)r＝a，可得rs与内压p之间的关系：
(8)确定弹、塑性区的各自位移表达式
其具体推导过程为：
径向位移为r,将式(4)、(22)联立可求解出塑性区位移表达式：
弹性区位移表达式为：
利用r＝rs处位移连续条件，确定积分常数C1
设材料不可压缩，即μ＝0.5，将式(27)带入式(25)得塑性区位移表达式为：
其中，E为衬套弹性模量，u为衬套外壁的膨胀量；
已知r＝a时，有u＝δ，则可推出rs满足的方程：
式中a、b、材料常数E、σs以及挤压量δ＝r1-a均已知，r1为螺栓半径，利用式(29)即可求出弹塑性分界面圆柱半径rs；
(9)计算出r＝b时的位移值，即可求出衬套膨胀后的壁厚
L＝(b-r1)+u|r＝b (30)
(10)计算衬套螺栓的理论干涉量
将式(30)带入
中，即可求得衬套螺栓的理论干涉量，其中，D为螺栓直径，d为连接孔直径。
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| CN105277661B (zh) * | 2015-11-02 | 2017-03-22 | 西北工业大学 | 复合材料层合板干涉螺栓安装过程分层损伤分析方法 |
| CN105447237B (zh) * | 2015-11-16 | 2019-01-08 | 西北工业大学 | 拉伸载荷作用下复合材料干涉连接应力分析方法 |
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| CN107871026B (zh) * | 2016-09-26 | 2019-11-15 | 天津大学 | 一种适用于砂土中筒型基础正压下沉阻力计算方法 |
| CN106777780B (zh) * | 2017-01-11 | 2020-04-14 | 中国特种设备检测研究院 | 管子-管板接头柔性静压胀接机理分析方法 |
| CN109002635B (zh) * | 2018-08-02 | 2019-04-30 | 东南大学 | 一种考虑连接非线性的螺栓连接等效建模方法 |
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